预应力砼连续箱梁施工方案

S6公路新建工程8标预应力砼连续箱梁现浇施工方案编制： 审核： 上海城建（集团）公司S6公路新建工程8标工程项目部 2011年5月68目 录1编制范围、原则及依据51.1编制范围51.2编制原则51.3编制依据52工程概况62.1总体工程概况62.2本标段工程概况72.3工程场地自然条件82.3.1沿线水文地质条件82.3.2沿线主要建筑物及地形地貌112.3.3沿线主要跨越道路、河流及孔跨布置112.4现浇箱梁工程概况113施工方案总体思路174支架基础处理185支架模板系统设计195.1模板支架的选用195.2模板支架布置206支架模板系统验算266.1连续箱梁支架验算266.2跨陈广路门洞支架计算306.3 跨顾陈路支架模板系统设计336.3.1搭设方案336.3.2门洞承载力计算346.4 组合风载时的立杆稳定性验算。377模板及支架施工398箱梁支架预压428.1支架预压方案428.2支架预压的沉降观测438.3支架预压的安全保证措施449钢筋工程4510预应力施工4610.1制孔及管道安装4610.2预应力钢绞线编束和穿束4710.3预应力束张拉4710.4张拉质量要求4810.5孔道压浆与封锚4810.5.1孔道压浆4810.5.2封锚4811混凝土工程4811.1 混凝土的拌制和运输4811.2 混凝土的灌注4812 质量保障措施5012.1质量管理及技术措施5012.1.1施工质量工序控制5012.1.2原材料质量控制5112.1.3雨季施工保证措施5112.1.4冬季施工保证措施5212.1.5高温季节施工5212.1.6技术管理控制5212.1.7质量奖罚措施5313现场安全施工保证措施5413.1安全管理目标5413.2安全保证体系5413.2.3安全施工措施5513.2.4安全教育5814文明施工措施5814.1文明环保目标5814.2组织机构5914.2.1文明施工5914.2.2环境保护5914.4文明施工、环境保护标准6115应急预案6315.1应急领导小组6315.2安全用电、防火预防措施及应急预案6315.3高空作业防坠落措施及预案6415.4支架应急预案65附件：S6公路8标箱梁模板支架布置图661编制范围、原则及依据1.1编制范围本方案的编制范围为S6公路8标的连续现浇箱梁。 S6公路新建工程8标的工程范围是外环立交，上行起点桩号为K9+592.293,上行终点桩号为SK11+445.112;下行起点桩号为K9+580.482,下行终点桩号为NK10+956.831。主要包括主线S、N线，WS、SW、WN、SN、NS匝道。 共计73联箱梁。1.2编制原则1.坚持施工安全、工程质量、合理工期、投资效益、技术创新五位一体，精心组织，精心施工。 2.坚持科学性、先进性、经济性、合理性与实用性相结合的原则。3.整体推进，均衡生产，确保总工期的原则。4.保持施工组织设计严肃性与动态控制相结合。5.强化组织指挥，加强管理，保工期、保质量、保安全。6.优化资源配置，实行动态管理。7.文明施工，保护环境。1.3编制依据1.S6公路新建工程8标施工图2.S6公路新建工程8标施工招标文件第二卷技术规范3.S6公路新建工程8标施工招标文件4.S6公路新建工程8标施工招标补充文件5.国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：（1）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）（2）公路工程质量检验评定标准（JTG F80-2004）（3）公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）（4）混凝土结构施工质量验收规范（GB502052001）（5）混凝土结构设计规范（5）工程测量规范（GB500262007）（6）预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程（JGJ85-2002）。（7）公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025（8）钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-2004（9）建筑地基基础设计规范GB500072002（10）建筑结构荷载规范GB500092006（11）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008（12）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（13）高处作业安全技术规范JGJ80-91(14)建筑施工安全检查标准JGJ59-99（15）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086、施工安全管理规范、规程及规定（1）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；（2）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；（3） 当地建筑主管部门及电力行业关于建筑施工现场安全管理的文件及规定。7、业主及总监办相关文件等业主下发的安全、质量、文明施工管理控制要点2工程概况2.1总体工程概况S6公路（原名A17公路）东起外环线西北端，向西穿过S5（原A12沪嘉高速公路），在宝安公路与薀藻浜之间接上G15沈海高速（原A5嘉金高速公路）。本工程途经宝山、嘉定两个区，设置全互通立交三处（沈海立交、嘉闵立交和外环立交）菱形立交二处（永盛路菱形立交和浏翔公路菱形立交），全长约11.77km。该道路为高速公路，道路红线宽度为60m，两侧隔离绿带各50m。地面辅道由两段组成：西段由永盛路至沪宜路，约1.6km，东段由嘉新公路至科福路，约4.2km。地面道路位于主线高架桥下，平面线位同主线线位。主线高架桥设计荷载为公路-I级，设计速度100km/h，设计使用年限为100年。地面辅道道路等级为城市次干路，地面桥梁设计荷载为公路-I级。防撞护栏的防撞等级高架外侧取用SA级，地面桥取用SB级。图1-1 S6公路的地理位置2.2本标段工程概况S6公路新建工程8标的工程范围是外环立交，主要包括主线S、N主线，WS、SW、WN、SN、NS匝道。桥梁部分主线上行线S线起讫点桩号为K9+592.293SK11+445.112，全长约为1853m，主线下行线起讫点桩号为K9+580.482NK10+956.831，全长约为1376m；WS匝道长336.7m；SW匝道长949.8m；WN匝道长145m；SN匝道长917m， NS匝道长768.2m，地面道路部分分别位于桥梁落地点至外环线顺接处，其中上行线S线起讫点桩号为SK11+445.112SK11+765.521，全长为324.409m；主线下行线起讫点桩号为NK10+956.831NK11+641.008，全长为684.177m。SN线起讫点桩号为SNK0+000SNK0+206.646，全长为206.646m，以及与外环线S20拼接段长310m；NS线起讫点桩号为NSK1+765.858NSK1+967.919，全长为202.061m，以及与外环线S20拼接段长325m。图1-2 S6-8标平面位置图2.3工程场地自然条件2.3.1沿线水文地质条件根据地质勘察报告，浅部土层潜水水位为0.23.7m，潜水水位受降雨、地表水的影相而变化。表2-1 工程地质区分布区域和土层特征表地质分区主要特征主要土层特点滨正常沉积区-1发育层、缺失 2-1层主要分布于主线起点K3+140区段，层、分布稳定，埋置较浅，一般层顶埋深在16m左右，1-1层厚度较大，一般厚2025m，下伏1-2层或1-3层，缺失2-1层，局部1层埋藏相对较浅，层顶埋深在5659m左右。-2层、2-1层均发育主线起点K3+140区段断续分布， K3+140工程终点及A20立交分布较为广泛，层分布稳定，埋置较浅，一般层顶埋深在16m左右，1-1层厚度较大，在主线起点K3+140区段，2-1层埋置较深，层顶起伏较大；在 K3+140工程终点2-1层分布稳定，层顶埋深一般为4748m左右，局部埋深大于50m，一般其下伏2-2层。局部1层埋藏深，层顶埋深70m左右。古河道沉积区-1层、2-1层均缺失主要分布于主线起点K3+140区段和A5立交，层缺失，A5立交1-1层缺失，1-2层发育，厚度大，主线1-1层较发育。该分区2-1层缺失，局部2-2层发育，局部1层埋藏相对较浅，层顶埋深在5659m左右。-2层缺失、发育2-1层断续分布，层缺失，2-1层在主线起点K3+140区段和A5立交区段，埋置较深，层顶起伏较大，在K3+140工程终点区段2-1层分布稳定，层顶埋深在4748m左右，一般其下伏2-2层。备注由于拟建工程沿线局部区段工程地质分区规律性较差，故本表未进行具体分区分布范围文字描述，各地质分区的分布情况详见“勘探点平面布置图”拟建场地浅部发育的土层主要为1填土、2浜填土、1褐黄灰黄色粉质粘土、1灰色淤泥质粉质粘土、 t灰色砂质粉土、灰色淤泥质粘土、1灰色粘土、1t灰色砂质粉土、2灰色粘质粉土、3灰色粉质粘土、4灰绿色粉质粘土和暗绿草黄色粉质粘土。1填土，浅部以杂填土为主，厚度不等，下部以粘性土为主，土质不均匀，结构松散，土体工程性质差，一般不能直接作为路基和收费站辅助建筑的天然地基持力层。2浜填土，富含有机质，高含水量，土体松软，工程性质差，不能作为路基的天然地基持力层。1层褐黄灰黄色粉质粘土，中压缩性，该层工程性质较好，是路基和收费站辅助建筑良好的天然地基持力层，但该层自上而下土质渐软。t灰色砂质粉土，局部(呈透镜体)分布，中等压缩性，强度较高， 工程性质良好，是1层天然地基良好的下卧层，亦是收费站等基础埋深较深构筑物良好的天然地基持力层。1淤泥质粉质粘土、灰色淤泥质粘土和1灰色粘土为高压缩性、高灵敏度软土，工程性质较差，是路基沉降的主要压缩层。1t灰色砂质粉土分布不连续、2灰色粘质粉土呈透镜体状零星分布，中压缩性，工程性质较好，该二层主要分布于古河道沉积区。3灰色粉质粘土分布于古河道沉积区，工程性质一般。4灰绿色粉质粘土、暗绿草黄色粉质粘土，中压缩性，工程性质良好，该二层层顶板埋深较浅，当浅部天然地基附加应力传递到该层顶面时，可起到有效的应力扩散作用。表2-1 天然地基设计参数一览表土 层 名 称固结快剪峰值地基承载力特征值fak (kPa)地基承载力设计值fd (kPa)C(kPa)()1褐黄灰黄色粉质粘土1917.5801001灰色淤泥质粉质粘土1114.55570t灰色砂质粉土729.590115灰色淤泥质粘土1213.055701t灰色砂质粉土532.0951201灰色粘土1414.065802灰色粘质粉土431.01101403灰色粉质粘土1518.075954灰绿色粉质粘土4218.01251602.3.2沿线主要建筑物及地形地貌沿线场地周围主要为居民住宅和农田，地势除局部位于现有道路而较高外，其余一般较平坦，地面标高约+2.97+5.70m，平均约+4.05m。2.3.3沿线主要跨越道路、河流及孔跨布置 本工程的现浇箱梁跨越的主要道路为陈广路、陈富路和顾陈路，道路宽度为7m，为乡村道路。沿线需要跨域的主要河流有：井亭浜、姚家浜、王家新开河、庙头泾、浏中河。河面宽度39m。均为村镇小河。2.4现浇箱梁工程概况主线桥梁S线长约1853m，N线约1376m；匝道桥梁WS匝道长336.7m，SW匝道长949.8m，WN匝道长145m，SN匝道长917m，NS匝道长768.2m。上部结构均采用预应力砼现浇连续箱梁。主线N、S线采用预应力砼连续箱梁，标准段一般采用单箱双室断面，箱梁中、边支点均采用双支座，梁高18m。立交匝道曲线段一般采用L=25m左右的钢筋砼连续箱梁，一般为采用单箱单室或单箱双式断面；箱梁中、边支点均采用双支座，梁高18m。主线上下行线的S0S3、N0N3、S12S15共计三联为变截面连续箱梁，梁高为1.8m2.7m。其余均为等截面连续箱梁，梁高全部为1.8m。其中主线SK2、NK2共计2孔上跨陈广路， 现浇箱梁跨陈广路为K0K3跨，跨径为30+50+30m。现浇箱梁与陈广路平面呈55斜交，陈广路现状道路宽7.5m。现浇箱梁跨顾陈路为NSK20和SNK11跨，跨径为30m。现浇箱梁与陈广路平面呈90正交，顾陈路现状道路宽6m。预应力砼箱梁砼采用C50砼，钢筋砼箱梁采用C40砼。箱梁结构形式主要可分为单箱单室斜腹板箱梁和单箱多室斜腹板箱梁，箱梁离地面高度最高不超过15m，共计73联。梁锚具采用夹片式锚具及其配套张拉设备，锚下控制张拉力：1395Mpa，管道成孔采用塑料波纹管，管道压浆采用真空辅助压降，压浆水泥强度不低于45mpa。结构形式如下图，规格尺寸见表2-2单箱多室混凝土箱梁构造图单箱多室混凝土箱梁构造图表2-2 现浇连续箱梁统计表序号墩号箱梁跨径组合(m)梁宽（m）梁高（m）顶板厚度(m)底板厚度(m)横梁高度(m)备注1S0-S330+50+3016.51.82.70.250.250.552.4/2.7跨陈广路2S3-S625+25.105+2516.51.80.220.21.83S6-S928+30+2816.51.80.220.21.84S9-S1228+30+2816.51.80.220.21.85S12-S1528+44.714+3016.5/19.5731.82.40.220.21.86S15-S1830+30+3019.573/23.0141.80.220.21.87S18-S2030+3023.014/23.9751.80.220.21.88S20-S22230+30131.80.220.21.89S22-S2528+28+28131.80.220.21.810S25-S2828+28+28131.80.220.21.811S28-S3130+30+30131.80.220.21.812S31-S3430+30+30131.80.220.21.813S34-S3730+30+30131.80.220.21.814S37-S3930+30131.80.220.21.815S39-S4125+25131.80.220.21.816S41-S4530+30+30+30131.80.220.21.817S47-S4926.5+26.5131.80.220.21.818S49-S5230+30+3013+10/20.6451.80.220.21.819S52-S5530+30+3017.379/17.0331.80.220.21.820S55-S5730+3017/16.8921.80.220.21.821S57-S5928+3015.163/13.3321.80.220.21.822S59-S6128+28131.80.220.21.823N0-N330+50+3016.51.82.70.250.250.552.4/2.7跨陈广路24N3-N625+25+2516.51.80.220.21.825N6-N925+25+2516.613/17.1561.80.220.21.826N9-N1230+30+3018.914/19.9061.80.220.21.827N12-N1530+30+3020.51.80.220.21.828N15-N1830+30+29.91620.684/22.3231.80.220.21.829N18-N2130+30+30131.80.220.21.830N21-N2330+30131.80.220.21.831N23-N2628+30+28131.80.220.21.832N26-N2928+28+28131.80.220.21.833N29-N3230+30+30131.80.220.21.834N32-N3530+30+30131.80.220.21.835N35-N3830+30+30131.80.220.21.836N38-N4225+28.433+28+25131.80.220.21.837N42-N4530+30+3010+13/20.8411.80.220.21.838N45-N4730+3017.57/17.081.80.220.21.839WN0-WN230+3010/10.0091.80.220.21.840WN2-WN430+3010.179/10.8191.80.220.21.841WN4-WN625+25.48212.457/15.0271.80.220.21.842WS6-WN925+25+25101.80.220.21.843WS9-WN1225+25+25101.80.220.21.844WS12-WN1625+25+25+25101.80.220.21.845WS16-WN1920.417+20.417+20.417101.80.220.21.846NS0-NS425.372+25+25+2513.009+10/21.5921.80.220.21.847NS4-NS825+25+25+2518.204/17.691.80.220.21.848NS8-NS1125+25+2513.642/131.80.220.21.849NS11-NS1430+30+30131.80.220.21.850NS14-NS1730+30+30131.80.220.21.851NS17-NS2125+25+25+25131.80.220.21.8跨顾陈路52NS24-NS2730+30+30131.80.220.21.853NS27-NS3030+30+30131.80.220.21.854NS30-NS3230+30131.80.220.21.855SN0-SN230+30131.80.220.21.856SN2-SN530+30+30131.80.220.21.857SN5-SN830+30+30131.80.220.21.858SN11-SN1525+25+25+25131.80.220.21.8跨顾陈路59SN15-SN1930+30+30+30131.80.220.21.860SN19-SN2230+30+30131.80.220.21.861SN22-SN2430+28.8513/14.4531.80.220.21.862SW0-SW325+26+25101.80.220.21.863SW3-SW625+25+25101.80.220.21.864SW6-SW925+26+25101.80.220.21.865SW9-SW1225+26+25101.80.220.21.866SW12-SW1625+25+25+25101.80.220.21.867SW16-SW2025+25+25+25101.80.220.21.868SW20-SW2425+25+25+25101.80.220.21.869SW24-SW2825+25+25+25101.80.220.21.870SW28-SW3128+28+28101.80.220.21.871SW31-SW3326.94+26.9410+10/16.0641.80.220.21.872SW33-SW3530+3513.935/13.5781.80.220.21.873SW35-SW3730+3012.387/10.3451.80.220.21.8表2-3 主要工程数量表项目名称单位所在线路/数量备注SNNSSNSWWN、WS小计连续箱梁跨594729213720213联2116107127733施工方案总体思路现浇箱梁采用碗口式满堂支架法进行现浇施工。在跨陈广路和顾陈路现有道路地段设置门洞；在跨现有河道处采用在河道上下游设置围堰抽水清淤，素土分层压实回填至原地面，同时在常水位以下设置1.2m钢筋水泥管，确保河道排水畅通。箱梁分两次浇筑成型，商品砼泵送入模，第一次浇筑至翼板根部，在内箱室安装支架及箱室顶模，绑扎箱梁顶板钢筋，再进行第二次混凝土浇筑，待第二次混凝土强度达到设计张拉强度时，进行预应力张拉压浆，张拉压浆完成后，开始支架及模板拆除。其施工工艺流程为：4支架基础处理 1、支架地基在老路面时，可以直接利用。若遇到管线沟槽、承台基坑及道路绿化带就必须进行处理，处理方法：先对表面进行平整，再用压路机碾压至无明显轮迹，若处理范围较小，也可用小型打夯机或人工打夯，铺上20cm砾石砂（或碎石），最后浇筑10cm厚C20素混凝土，处理范围为箱梁投影面积两侧各加宽0.5m，地基处理时设置2%的横坡，防止雨水浸泡，并在地坪两侧设置排水沟，每联中跨处设置集水井，安排水泵抽水。若地基处理区域有地下管线，则应调查清楚，并与权属部门协调，采取保护措施； 在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。2、支架在支撑在现有河道范围内，采取沿河浜轴线方向预埋钢筋砼管道，并用三合土全河浜范围内（箱梁投影线外侧2米）填筑并压实后进行桥梁下部和上部结构施工，待结构施工完毕后对河浜进行恢复原状； 跨河浜处施工流程为：测量放样 临时围堰并抽水 清淤预埋钢筋砼排水管 建筑垃圾回填压实后并拆除临时围堰 桥梁下部及上部结构施工 清除河浜内建筑垃圾并恢复原状所跨河道均为村镇小河道，施工前办理相关的临时填筑河道的手续，并做好 河道防汛预岸。5支架模板系统设计5.1模板支架的选用本工程箱梁的最大跨度为50m，支架搭设高度715米。跨度长、高度高、施工荷载大，施工中对支撑体系的刚度、稳定性、整体性有较高的要求。因此，本工程现浇箱梁模板支撑架采用碗扣式钢管支架做为模板支撑体系。 从表2-2中可以看出，整个工程箱梁的的荷载可分为以下几类：（1）变截面连续箱梁2.7m横梁高度范围内；（2）变截面连续箱梁2.4m横梁高度范围内；（3）箱梁箱室处（0.2+0.22）m范围内；（4）1.8m标准高度范围内横梁处。（5）1.8m标准高度范围内腹板处。5.2模板支架布置5.2.1支架布置（1)变截面连续箱梁的支架布置。S0S3、N0N3、S12S15三联现浇箱梁为变截面连续箱梁。2.7m高端横梁2m范围内，支架布置为60*60cm步距为60cm。2.4m高端横梁2m范围内，支架布置为60cm*60cm,步距为120cm。（2)1.8m高度的等截面连续箱梁支架布置。在端横梁和中横梁2m范围内，支架布置为60*60cm步距为120cm；在箱梁箱室处，支架布置为90*90cm,步距为120cm；在箱梁翼缘板处，支架布置为90*90cm,步距为120cm；在箱梁的腹板处，支架布置为60*90cm，步距为120cm。（3)碗扣式支架立杆底部设置底座，底座不调高，避免底部横杆过高，底部横杆兼做扫地杆，顶部受梁高变化，顶横杆采用扣件式钢管连接，沿梁高变化布置，确保立杆顶托伸出顶横杆长度小于等于20cm。（4) S0S3、N0N3的中跨跨越陈广路部位设置门洞，门洞立柱基础采用浇筑宽80cm，厚80cm的C30砼条形基础，门洞立柱采用609钢支撑，顶部横梁采用500*300mmH型钢作为横梁，横梁顶顺桥向采用500*300mmH型钢作为纵梁，纵梁横向间距根据碗扣支架横断面立杆布置，500*300mmH型钢纵梁顶上再搭设碗扣支架调节梁底标高。 跨陈广路门洞支架布置图（5）在SN匝道和NS匝道，跨顾陈路处部位设置门洞，在跨中布置净宽6.7m，净高5.0m门洞，门洞立柱基础采用浇筑宽80cm，厚80cm的C30砼条形基础，并在基础上方设置50cm*50cm预埋钢板，门洞立柱采用300钢支撑。在砼基础上弹线搭设300mm钢管支撑，钢管支撑中心间距为最大为3m，吊装300钢管位置一定要正确。300mm钢管支撑高4m，支撑顶放置钢板（400mm400mm10mm）做调平层。钢管上方垂直桥向放置40b型工字钢，顺桥向放置40b型工字钢。根据上面支架布置间距，40b#工字钢在腹板位置间距60cm布置，箱室部位间距90cm布置。具体布置详见附图现浇箱梁支架布置图52.2、模板布置模板面板选用1.5cm厚竹胶板，面板下底层横向方木选用10*10cm方木，顶托上采用10*15cm方木作为纵梁。箱梁的底模采用1.2cm厚竹夹板制作模板，模板下纵桥向设置10cm10 cm木方，横梁及腹板下每隔25cm一档，翼板及箱室下每隔35cm一档，方木下采用2根48普通钢管横桥向布置，排架完成后调整排架顶部水平杆标高，然后进行箱梁底模板的拼装。模板在钢筋绑扎完成后，清理干净再上钢筋。模板布置详见附图：5.3支架构造要求5.3.1支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除， 立杆应配置可调底座（见下图）。5.3.2剪刀撑设置剪刀撑设置成八字形，剪刀撑水平倾角宜在45o60o之间，纵向剪刀撑间距间隔12跨。（6）剪刀撑的撑的布置A剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。 B横向剪刀撑布置：从每联开头，每4.5m设置一排，每排连续设置。 C纵向剪刀撑布置：顺桥向连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。 D水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每3步设置一道，通长设置。 E剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；5.3.3扫地杆及顶横杆设置碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm长立杆进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采用48*3.0钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20cm。5.3.4人行坡道坡度设置人行坡道坡度设置在支架两端头，避免增加支架宽度，影响两侧主便道车辆通行。 人行坡道坡度采用1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升。人行梯架应设置在尺寸为1.81.8m的脚手架框架内，梯子宽度为廊道宽度的1/2，梯架可在一个框架高度内折线上升。梯架拐弯处应设置脚手板及扶手人行梯架设置示意图钢脚手板的挂钩必须完全落在廊道横杆上，并带有自锁装置，严禁浮放；平放在横杆上的脚手板，必须与脚手架连接牢靠，可适当加设间横杆，脚手板探头长度应小于150mm；作业层的脚手板框架外侧应设挡脚板及防护栏，护栏应采用二道横杆。6支架模板系统验算6.1连续箱梁支架验算本工程的箱梁，从表2-2可以得知，大部分箱梁均为1.8m的等截面连续箱梁。其中S0S3、N0N3、S12S15三联现浇箱梁为变截面连续箱梁，梁高在2.02.7m。支架立杆计算时，根据箱梁高度计分别进行验算。1、荷载取值1)模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板自重0.35KN/m2 支架自重0.15KN/m2；钢筋混凝土自重25KN/m3；施工人员及施工设备荷载荷载1.0KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。2）模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.2； 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。2、计算简图取最不利截面进行计算，支架主要考虑竖向荷载作用，梁高最大2.7m截面竖向作用力最大，为最不利截面支架及模板配置支架布置图。支架底部场地硬化采用原地面素土整平压实后铺20cm厚碎石压实并浇筑10cm厚度C20砼。3、模板计算1）传力系统箱梁支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架。第一层横桥向布置，截面为10cm10cm，中心间距为25cm，跨距60cm、90cm，置于第二层方木上；第二层纵桥向布置，截面为10cm15cm，间距60cm、90cm，跨距60cm、90cm，置于碗扣式支架顶托上。 2）稳定性 为保证支架的稳定性，以纵断面每隔四档间距横向布置剪刀撑，同时横断面剪刀撑布置在两侧翼板外侧及各腹板梁处位置。剪刀撑用6m长48普通钢管连续布置，与地平面成45度，角度偏差小于15度，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面。3）支架规格支架钢管采用48*3.0mm。支架立杆底部采用可调底座（0600mm），支架立杆顶部采用可调托撑（0600mm）普通立杆规格为12003000mm，横杆规格为600mm、900mm两种。 4）荷载及验算 荷载取最不利荷载，箱梁最薄弱处荷载为：端横梁处：2.7*25=67.5KN/；中横梁处2.0*25=50 KN /；跨中处：1.8*25=45 KN /。5)胶合板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板（122*244*1.5cm），胶合板最低静弯曲强度fm为13N/ mm2；弹性模量e为6000N/m；荷载为（+）*1.2+（+）*1.4=85.62kN/；所选胶合板厚度h为15mm，板底间距l为150mm，以1mm宽度b按两跨连续梁计算。胶合板截面的抵抗矩w=bh2/6=37.5mm3；弯矩M=0.125ql2=240.81N.mm；抗弯承载能力为M/w=6.42N/mm213N/ mm2。截面惯性矩i=bh3/12=281.25mm4；挠度f=0.667ql4/（100ei）=0.17mm0.63mm。6）胶合板底方木抗弯强度及挠度验算松木最低抗弯强度值fm为13N/ mm2；弹性模量e=9000N/ mm2；方木截面为100mm100mm；荷载为（+）*1.2+（+）*1.4=85.62kN/；方木间距为250mm，跨距l为600mm，按两跨连续梁验算；单根方木线荷载q为21.41N/mm。方木截面抵抗矩W=bh2/6=.7mm3；弯矩M=0.125ql2=N.mm；抗弯承载能力为M/W=5.8N/ mm213N/ mm2。 截面惯性矩i=bh3/12=.3mm4；挠度f=0.667ql4/（100ei）=0.25mm2.3mm。7）支架顶托上方木抗弯强度及挠度验算（1）梁高2.7m处,底板渐变段10m范围,纵向立杆间距600mm松木最低抗弯强度值fm为13N/ mm2；弹性模量e为9000N/ mm2；方木截面为100mm150mm，间距为600mm，跨距l为600mm；荷载为（+）*1.2+（+）*1.4=85.62kN/；线荷载q为51.372N/mm，按两跨连续梁计算。方木截面抵抗矩w=bh2/6=mm3；弯矩M=0.125ql2=N.mm；抗弯承截能力M/W=6.2N/m13N/ mm2。截面惯性矩i=bh3/12=mm4；挠度f=0.667ql4/（100ei）=0.18mm1.5mm。（2）梁高2.0m处，纵向立杆间距900mm松木最低抗弯强度值fm为13N/ mm2；弹性模量e为9000N/ mm2；方木截面为100mm150mm，间距为600mm，跨距l为900mm；荷载为（+）*1.2+（+）*1.4=64.62kN/；线荷载q为38.772N/mm，按两跨连续梁计算。方木截面抵抗矩w=bh2/6=mm3；弯矩m=0.125ql2=N.mm；抗弯承截能力m/w=10.47N/m13N/m。截面惯性矩i=bh3/12=mm4；挠度f=0.667ql4/（100ei）=0.67mm2.3mm。8）立杆强度及稳定性验算 (1)钢管允许承载力计算。 钢管选用48*3.0mm的钢管，钢管参数见下表：类型外径 (mm)壁 厚 (mm)截面积 A(mm2)惯性矩 I(cm4)截面模量 抵抗矩 W(cm3)回转半径 i(cm)钢管重量 (kg/m)弹性模量 E(N/mm2)容许应力（Mpa）圆钢管483.042410.784.4921.593.33205步距60cm时,长细比= L/i =60/1.59=37.7，立杆弯曲稳定系数查表=0.893；立杆理论允许承载力N=*A*=0.893*424*205=77.6KN.考虑到钢管的折旧，立杆允许荷载取N=40KN.步距120cm时，长细比=L/i=120/1.59=75.5，立杆弯曲稳定系数查表=0.744；立杆理论允许承载力N=*A*=0.744*424*205=64.6KN.考虑到钢管的折旧，立杆允许荷载取N=30KN.（2）支架立杆强度及稳定性验算。横梁梁高2.7m处, 支架间距为0.6m0.6m。，步距600mm。各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=85.8kN/单根立杆受力N=85.8*0.6*0.6=30.8KNN=40KN.立杆承载力满足要求，验算通过！横梁梁高2.4m、2.0m、1.8m处,均按2.4m梁高计算。3支架间距为0.6m0.6m。，步距600mm各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=82.2kN/单根立杆受力N=82.2*0.6*0.6=29.5KNN=30KN.立杆承载力满足要求，验算通过！腹板梁渐变段范围，梁高2.7m（2.4m）2.0m，均按2.7m梁高计算。支架间距为0.6m0.6m。，步距600mm。各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=85.8kN/单根立杆受力N=85.8*0.6*0.6=30.8KNN=40KN.立杆承载力满足要求，验算通过！腹板梁梁高2.0m、1.8m，按2.0m梁高计算，箱梁砼自重=（0.75*2-0.51）/0.75*25=33KN/m2，纵向立杆间距900mm，横向立杆间距600mm，步距1200mm。各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=44.4kN/单根立杆受力N=44.4*0.6*0.9=23.97KNN=30KN.立杆承载力满足要求，验算通过！梁高2.7m（2.4m）2.0m渐变段腹板梁与腹板梁之间，按0.55m+0.25m=0.8m计算，纵向立杆间距600mm，横向立杆间距600mm，步距1200mm。各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=28.8kN/单根立杆受力N=28.8*0.6*0.6=10.368KNN=30KN.立杆承载力满足要求，验算通过！腹板梁与腹板梁之间及翼板，按0.40m+0.22m=0.62m计算,纵向立杆间距900mm，横向立杆间距900mm，步距1200mm。各项荷载相加（+）*1.2+（+）*1.4=23.4kN/单根立杆受力N=23.4*0.9*0.9=18.954KNN=30KN.立杆承载力满足要求，验算通过！6.2跨陈广路门洞支架计算门洞设置维持现状道路宽度不变，门洞立柱6根609（壁厚12mm）钢支撑，门洞立柱设置3排，每排立柱采用6根609（壁厚12mm）钢支撑，顶部采用500*300*11*15H型钢作为横向分配梁，分配梁顶采用500*300H（482*300*11*15）型钢作为支架纵向承重梁，门洞布置详见附图。6.2.1纵梁计算1）荷载计算纵梁直接承受顶部碗扣式支架立杆传递荷载的集中力，腹板位置纵梁受力最薄弱，梁高2.0m计算。箱梁钢筋砼自重2.0*25=50 kN/（箱室内按实心段取值）荷载为：（50+0.35+0.15）*1.2+（1.0+2.0）*1.4=64.8 kN/。H型钢500*300间距在腹板梁位置为600mm，其余部位为900mm，故按最大间距900mm计算，跨距按6000mm计算。500*300型钢自重：1.11KN*1.2=1.332KN/M线性荷载为:64.8*0.9+1.332N/mm=59.65KN/Mm，按两跨连续梁计算。2）强度及挠度计算。H型钢截面积：14640 cm2，钢材弹性模量E=206103N/mm2 ，惯性矩I=60800cm4 ，截面抵抗矩w=2432 cm3；弯矩M=0.125ql2=268.43kN.m；抗弯承截能力M/W=110N/mm2205N/mm2，纵梁强度满足要求。挠度f=0.667ql4/（100EI）=4.13mm6000/400=15mm，纵梁挠度符合要求。6.2.2横梁计算1）荷载计算横梁承受顶部碗扣式支架立杆传递的荷载以及纵梁和横梁的自重。箱梁钢筋砼自重（0.5*3.5+0.4*1.5+0.4*0.3+1*0.3）/3.5*25= 19.79kN/，荷载为：（19.79+0.35+0.15+1.14*4）*1.2+（1.0+2.0）*1.4=29 kN/。H型500*300间距为6000mm，跨距按3700mm计算。线性荷载为:=29*6=174N/mm，按两跨连续梁计算。2）弯矩M=0.125ql2=297.8kN.m；抗弯承截能力M/W=122N/mm2205N/mm2，横梁强度满足要求。挠度f=0.667ql4/（100ei）=1.7mm3700/400=9.3mm，横梁挠度符合要求。6.2.3