地下连续墙吊装方案

目 录1.编制说明11.1编制依据11.2编制原则12.工程概况22.1设计概况22.2施工准备情况23.工程重难点分析34.施工进度计划35.施工工艺技术45.1总体吊装方案45.2吊点布置45.3钢筋笼吊点加固45.4钢筋笼吊放方法55.5钢筋笼吊放转换过程65.6整体钢筋笼吊装75.6.1设备选用75.6.2双机抬吊系数（K）计算85.6.3吊点设置验算95.6.4便道承载力计算115.6.5起吊扁担验算125.6.6钢丝绳强度验算125.6.7主吊把竿长度验算145.6.8吊攀验算145.6.9吊点处焊缝抗剪强度计算145.6.10卸扣验算155.6.11钢筋笼挠度验算155.6.12钢扁担验算155.7立交桥下钢筋分节吊装165.7.1吊装方法175.7.2吊点设置及验算205.7.3吊机作业工况225.7.4钢丝绳的选用及验算235.7.4主要卸扣的选用和验算235.7.5其他吊具验算235.8方案比选246.资源配置计划246.1主要管理人员246.2作业人员配置256.3机具配置257.安全保证措施267.1管理措施267.2技术措施277.3地连墙钢筋笼起重吊装重要危险因素及对策措施287.4起重工安全操作规程307.4.1一般规定307.4.2基本操作327.4.3吊装327.4.4吊索具338.其他技术保证措施措施338.1施工风险分析与应对措施338.1.1风险管理的基本步骤338.1.2风险管理的工作流程348.1.3风险应急机构348.1.4工程风险项目及对策358.1.5停水、停电应急措施358.2应急预案368.2.1应急预案组织机构368.2.2应急物资与装备保障368.2.3高空坠落及物体打击应急预案378.2.4吊车倾覆应急预案389.附件391.编制说明1.1编制依据（1）岳家嘴站围护结构设计图；（2）总体实施性施工组织设计；（3）建筑地基基础设计规范（GB50007）；（4）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（5）起重吊装常用数据手册； （6）起重机械安全规程（GB6067-2009）；（7）建筑施工计算手册（第四版，中国建筑工业出版社出版）；（8）建筑施工安全检查标准（JGJ59）；（9）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；（10）工程机械使用手册、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）等；（11）国家现行有关施工及验收规范、规则、质量技术标准，以及武汉地区在安全文明施工、环境保护、交通组织等方面的规定；（12）现场调查资料及我公司在武汉、深圳、北京、沈阳地铁施工方面的施工经验和研究成果及现有的施工管理水平、技术水平、机械设备配套能力以及资金投入能力；1.2编制原则（1）严格执行国家及武汉市市政府所制定的法律、法规和各项管理条例，并做到模范守法、文明施工。（2）要针对城市中心区施工的特点，科学安排、合理组织、精心施工，以减少对周围环境及居民正常生活的影响。（3）以成熟的施工技术及先进的设备和施工工艺，确保施工安全和工程质量，按期为业主提供一个优质的工程产品。（4）以切实有效的技术措施和先进工艺，防止坍塌，控制地面隆陷，确保建（构）筑物及地下管线等不受损坏，维持正常使用功能。（5）在原技术标书施工组织设计的基础上，根据现场实际施工条件，优化施工安排，均衡生产，保证工期。（6）以企业诚信、服务为宗旨，以安全为保证，以质量为生命，以管理为手段，实现本工程安全、优质、快速的目标。2.工程概况2.1设计概况岳家嘴站为武汉地铁八号线和四号线的换乘站，位于中北路与徐东大街的交叉路口，岳家嘴互通式立交桥匝道内，规划为绿地，站位离周边居宅较远。八号线站位沿徐东路走向设置，为地下二层双柱三跨岛式车站,四号线站位沿中北路走向设置，为地下一层单柱双跨侧式车站。八号线有效站台端部与四号线中部相连，形成丁字侧岛的换乘形式。八号线总建筑面积17710.40m2（本次土建施工总建筑面积9063.27m2）。八号线岳家嘴站站台中心里程：YDK16+180.000。起讫里程YDK16+71.000YDK16+288.000，站台宽度为13.6m，站台中心顶板覆土2.7m；车站外包总长为218.4m(含围护结构)，标准段宽度为29m（含围护结构），站中心顶板覆土2.7m；主体结构标准段基坑开挖深度约18.4m.本站与四号线岳家嘴站换乘节点部分已在四号线施工时完成，本次设计施工为八号线剩余部分的基坑设计。车站主体围护结构主要采用800mm厚地下连续墙，岳家嘴立交桥下部分围护结构采用冲击钻冲孔成槽，钢筋笼分节加工、安装，墙深29.99m35.49m；连续墙接头采用工字钢。岳家嘴站主体结构连续墙共有354延米长，按照6m/幅共划分为57幅。其中一字型槽段45幅，“L”型槽段11幅，“Z”型槽段1幅。最大钢筋笼为33.8t，最小钢筋笼为立交桥下分节施工墙幅，单节长约6.5m，单节重约6.2吨，整体重约34.1吨。主体围护结构布置见附件1岳家嘴站地连墙平面布置图。2.2施工准备情况小里程施工便道设置在基坑东侧，即4号线顶板上，大里程施工便道设置在基坑南侧。根据180T履带吊宽度，施工便道宽8.5m，采用 C25钢筋砼结构，厚30cm，施工便道设置16200*200单层钢筋网，详见图2.2-1。 图2.2-1 施工便道断面图大小里程各设置一处钢筋加工场，钢筋笼的制作场地设在所需制作的地连墙附近，使用先平移再吊装或直接吊装的方式下放钢筋笼。钢筋加工棚长17.4m，宽8.4m，高度3.7m。立柱采用100*100*6方钢管，纵距3.8m，横向间距7.4m。顶棚采用50*3钢管制作，顶部铺设彩钢板。每根立柱底部安装150钢制滚轮，以方便钢筋棚移动。3.工程重难点分析根据本标段工程的特点，对工程重难点进行分析并制定了对策，详见表3-1 工程重难点及施工对策一览表。表3-1 工程重难点及施工对策一览表序号工程重点、技术难点施工对策和技术措施1岳家嘴站部分围护结构位于立交桥下方，施工净距不够，如何组织施工是本工程的难点。位于桥底下的18幅墙，将地面下降2.33.8m，采用冲击钻成孔，钢筋笼分节加工、吊装2桥底下连续墙钢筋笼分节加工、吊装如何保证套筒的连接质量是本工程的难点。根据桥底下净距确定分节长度，按分节长度下料、车丝、套筒连接，加工成完整的钢筋笼，再将套筒连接分开，钢筋笼被分成几个短钢筋笼，然后依次按顺序吊装，在孔口重新用套筒连接，下放钢筋笼。3场地周围上方均为立交桥，起重吊装作业安全风险大。起重吊装期间，严格执行临到带班制度，安排2名司索工，分别在吊车前后指挥，确保桥梁安全4.施工进度计划本工程地下连续墙长度约354m，共57幅800mm厚地连墙，砼方量约8200m，其中西端头有12幅在岳家嘴立交桥下，东端头有6幅在立交桥下，高度仅7米不到，需要冲击冲孔，钢筋笼分节吊装的方法施工；施工安排一套设备，先施工小里程段，再施工大里程段。 岳家嘴站连续墙施工计划开始时间为2015年7月16日，结束时间为2015年9月17日。小里程共27副连续墙，计划每天施工一幅连续墙，加上前期导墙施工时间，小里程连续墙共用时一个月，小里程施工完立即将成槽机运至大里程重新安装，大里程共30副连续墙，导墙已经提前施工完毕，加上成槽机运输安装用时34天。5.施工工艺技术5.1总体吊装方案地下连续墙钢筋笼较长、较重，根据设计要求钢筋笼主要采用整体加工、整体吊装的施工方法，必须满足理论计算和安全施工要求；对于立交桥下特定条件下的吊装，采取整体制作，分节吊装的方法。钢筋笼吊装均采用两台吊车同时水平起吊，待钢筋笼呈竖直方向后，撤掉副吊，由主吊机运输至槽段口沉放。5.2吊点布置主吊吊点设6个，且钢筋笼顶端3个吊点采用钢板加固，以备钢筋笼标高定位时支撑；副吊吊点设6个，使用钢筋加强。吊点设置图5.2-1所示： 图5.2-1 吊点设置平面图5.3钢筋笼吊点加固每幅钢筋笼各水平吊点均设置在主筋上，以标准幅槽段为例说明，槽段钢筋笼每个吊点各用2根倒立的“U”型HPB30032钢筋予以加固，并增加桁架筋及中间位置沿垂直方向焊接两根加固筋，其形式见图5.2-2所示。图5.2-2 吊点加固钢筋示意图5.4钢筋笼吊放方法指挥180t、80t两吊机转移到起吊位置，起重工及吊装工人分别安装吊点的卸甲。检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。如图5.4-1T1T1T2T2图5.4-1 步骤一下部钢筋笼吊至离地面0.3m0.5m后，应检查下部钢筋笼是否平稳，后180t起钩，根据下部钢筋笼尾部距地面的距离，随时指挥副机配合起钩。如图5.4-2180T主吊T2T2T1T1图5.4-2 步骤二180T主吊下部钢筋笼吊起后，180t吊机向左（或向右）侧旋转、80t吊机顺转至合适位置，让下部钢筋笼垂直于地面。如图5.4-3 80T副吊T2T1图5.4-3 步骤三指挥起重工指挥卸下钢筋笼上80t吊机的起吊点卸甲，然后远离起吊作业范围。指挥180t吊机吊下部钢筋笼入槽、定位，吊机走行应平稳，下部钢筋笼上应拉牵引绳。钢筋笼放置于槽段口并保持水平，下放钢筋笼时不得强行入槽。钢筋笼整体下放到位后抄平，钢筋笼下放过程结束，进行下一道工序。5.5钢筋笼吊放转换过程（1）双机就位，开始平抬钢筋笼。（2）双机平抬起钢筋笼，大吊提升钢筋笼，小吊平稳向前移动。（3）大吊起钩，小吊起钩缓慢运行，直至大吊吊起钢筋笼。（4）小吊卸钩，大吊完全吊起钢筋笼。大吊旋转大臂，使钢筋笼转移至下放导墙处。对准分幅线，开始下放，在此过程中，专人牵拉副吊的钢丝绳，每下到一个节点地方时，大吊停止下放，专人卸除卡扣。（5）当副吊钢丝绳全部卸除后，大吊继续下放。在大吊转换钢丝绳吊点时，用扁担卡住钢筋笼穿扁担处，大吊放下钢筋笼，使钢筋笼的重量承担在扁担上。（6）安装好大吊的起吊绳和连接绳，大吊收钩，使大吊的钢丝绳受力，吊起钢筋笼，抽出扁担。大吊继续下放钢筋笼。（7）在钢筋笼下放至从笼顶下第一根水平筋时，再次用扁担卡住笼头吊点处。转换大吊的钢丝绳。把大吊的钢丝绳安装在吊筋上，大吊起钩，直至提起钢筋笼至导墙上10-20cm，抽出扁担。继续下放钢筋笼，使钢筋笼的吊筋搁置在扁担上，最后卸除钢丝绳的卸扣，钢筋笼的整个吊放过程完毕。5.6整体钢筋笼吊装整体钢筋笼吊装以岳家嘴最大最重钢筋笼重量验算以首开幅（含两根工字钢接头）总重约33.8t，按照施工组织安排，岳家嘴施工完成后工作面转场至徐东、汪家墩站施工，故综合考虑，整体钢筋笼吊装以汪家墩最大最重钢筋笼重量验算以6m标准首开幅（含两根工字钢接头）总重约41.8t，整幅钢筋笼整体吊装在考虑主吊扁担及钢丝绳等后按44.3t计算。主吊扁担及钢丝绳的选择以及吊筋的选择按整体钢筋笼的参数来选取，副吊扁担及钢丝绳的选择按整体钢筋笼起吊时的受力状态及参数来选取。5.6.1设备选用（1）主机选用：采180t履带式起重机，主臂长度53m，主要性能见表5-1：表5.6-1 180t吊车主要性能表序号起重半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）1976.3528321074.0518231172.5518141266.15080注：a.现场全部采用300mm厚C30钢筋(设双层双向钢筋网16200200mm)砼道路设置15m宽。b.主机起吊配备负载为铁扁担，铁扁担和料索具总重约2.5t。（2）副机选用：采用80t履带式起重机，把杆31m，主要性能见表5.6-2：表5.6-2 80t吊车主要性能表序号起重半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）1833.2930802928.12297931024.26297841218.882875注：副机起吊配备负载铁扁担，铁扁担及料索具总重约1.5t。（3）吊机选型验算根据分析比选，副吊车和主吊车选用考虑整体吊装34.4m钢筋笼进行计算。详见下图所示吊点布置。1）重心取值：取重心距笼顶i=16.7m 2）吊点位置为：笼顶下1m+12m+10.4m+9m+2m根据起吊时钢筋笼平衡得：2T1+2T2=41.8t T11+ T113+T223.4+T232.4+34.4T2=41.816.7 由以上、式得：T111.23t T2=9.67t 则T111.23/sin46015.61t T2=9.67/sin52012.27t平抬钢筋笼时主吊起吊重量为2T1=31.22t；平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2=19.34t；副吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑副机的最大受力为2T2=24.54t。单机吊装负载比为：41.8T/76.3T=0.550.85;双机吊装负载比为：41.8/(76.3+33.29)=0.380.75。故吊机型号满足吊装要求。5.6.2双机抬吊系数（K）计算N主机41.8t； N索2.5 t Q吊重44.3 tK主（41.8+2.5）76.3=0.610.8，主吊机型满足吊装要求。注：主机作业半径控制在10m以内。N副机=24.54t N索=1.5 t Q吊重=26.04tK副=26.0433.29=0.780.8，主吊机型满足吊装要求。注：副机作业半径控制在9m以内。双机吊装负载比为：44.3/(76.3+33.29)=0.400.75，故吊机型号满足吊装要求。吊点选择：吊点处节点加强，按吊装要求，钢筋笼进行局部加强。5.6.3吊点设置验算若吊点位置不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体散架，无法起吊，因此吊点的位置确定是吊装过程中的一个关键步骤。（1）钢筋笼吊点验算根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下，钢筋笼横向受力弯矩见图5.6-1如示：图5.6-1 钢筋笼纵向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)ql12;M=(1/8)ql22-(1/2)ql12;q为分布荷载，M为弯矩。故,又2L1+4L2=34.4;得L1=2.25米，L2=10.5米。因此选取B、C、D、E、F四点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下1m+12m+10.4m+9m+2m。具体见图5.6-2：图5.6-2 钢筋笼纵向吊点设置图起吊过程中B、C中间为主吊位置，D、E、F之间为副吊位置。（2）钢筋笼横向吊点验算主吊横向吊点验算:根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩见图5.6-3如示：图5.6-3 钢筋笼横向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)ql12;M=(1/8)ql22-(1/2)ql12;q为分布荷载，M为弯矩。故,又2L1+2L2=6m;得L1=0.75米，L2=2.25米。因此选取B、C、D三点为横向吊点位置，横向0.75m+2.25m+2.25m+0.75m，横向吊点布置见图5.6-4。图5.6-4 钢筋笼横向吊点布置图副吊横向吊点验算:根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩见图5.6-5如示：图5.6-5 钢筋笼横向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)ql12;M=(1/8)ql22-(1/2)ql12;q为分布荷载，M为弯矩。故,又2L1+L2=6m;得L1=1.14米，L2=3.72米。因此选取B、C二点为横向吊点位置，横向1.14m+3.72m+1.14m，横向吊点布置见图5.6-6。图5.6-6 钢筋笼横向吊点布置图（3）转角幅吊点设置:由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，转角笼垂心计算如下：最大转角笼尺寸为：2.4米+3.9米设置直角坐标系，AB,BC为钢筋笼水平筋所以它们的坐标是F（0+0）/2，（2.4+0）/2 =（0，1.2） E（0+3.4）/2，（2.4+0）/2=(1.7，1.2) D（3.4+0）/2，（0+0）/2,=（1.7，0）由于中心的连线交与一点，设该点为P（X,Y），由于P是三角形的重心，则有AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2由此可得：=2所以三角形的重心坐标为：X=【0+2（1.2+1.7）/2】/（1+2）=(0+2.9)/3=0.96Y=【1.2+2（1.7+0）/2】/（1+2）=(1.2+0+1.7)/3=0.96则吊点布置必须成45度穿过该点。5.6.4便道承载力计算根据集中受力情况和实际施工经验，荷载按45角往下扩散，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为41.8t，吊环、钢丝绳、扁担等小机具重量为4t，吊车自重约为200t，地面最大承重：41.8+4+200=245.8t。单履带受力面积为地基单位压力。根据现场情况，同时结合施工经验，计划沿地墙方向硬化宽度为15m，厚为0.3m钢筋混凝土，设置单层钢筋网片（16200200），混凝土为C25。5.6.5起吊扁担验算起吊扁担结构大样见图5.6-7所示，起吊扁担吊耳的选用及验算： （1）吊耳采用Q345A，厚度50mm的钢板；（2）Q345A钢材的孔壁抗拉应力=150N/mm。（3）吊耳壁实际拉应力计算： 图5.6-7 起吊扁担结构示意图=cj（R+r）/（R-r），应满足0.8要求。其中：cj为局部紧接承压应力； 为吊耳的孔壁拉应力；P为单个吊点拉力； T为吊耳钢材厚度；d为吊耳内轴的直径； R为吊耳的半径；r为吊耳内轴的半径。所以吊耳孔壁实际拉应力57.4N/mm，即57.4N/mm0.8=96N/mm，所选用钢材及吊耳满足要求。5.6.6钢丝绳强度验算钢丝绳采用637+1,公称强度为2000MPa，安全系数K取8；钢丝绳主要性能见表5.6-3：表5.6-3 钢丝绳主要性能表序号钢丝绳型号(mm)钢丝绳在公称抗拉强度2000MPa时破断拉力总和(kN)K容许拉力t1431394.9814.29247.51687.4817.313522009.2820.594562352.4824.11560.52731.3827.99主吊扁担上部钢丝绳验算（整体钢筋笼，重量60吨）钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。吊重：Q1Q+G主吊=41.8t+2.5t =44.3t 钢丝绳直径：60.5mm，T=27.99t 钢丝绳长度：8m（起吊绳）钢丝绳：24.7tT 考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数C1（取0.85）,即P=273.1*0.85=232.135（T），C=232.135T/24.7T=9.48。 满足要求。主吊扁担下部钢丝绳验算（整体钢筋笼，重量41.8吨）钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。吊重：Q=41.8t 钢丝绳直径：52mm，T=20.59t；钢丝绳长度：18m（起吊绳）+12m（连接绳）钢丝绳： =41.8/6=6.97T 满足要求。副吊扁担上部钢丝绳验算 通过钢筋笼在起吊受力分析，得知副吊最大作用力2 T2= 24.5t，副吊扁担1.5t。钢丝绳直径：47.5mm，T=17.31t；钢丝绳长度：20m（起吊绳）钢丝绳：=（24.5+1.5）/（4sin600）=7.5tT 满足要求。副吊扁担下部钢丝绳验算 通过钢筋笼在起吊受力分析，知副吊最大作用力2T2=21.5t 钢丝绳直径：43mm，T=14.29t；钢丝绳：=5.38tT 满足要求。5.6.7主吊把竿长度验算 按钢筋笼长度34.4m；扁担下钢丝绳高度7m；扁担上钢丝绳高度 5m；吊机吊钩卷上允许高度4m；其它扁担高度等约1.5m；吊装富裕高度1m；扁担长度3.6m；主机机高2m 计算：扁担碰吊臂验算：L=(7+5+1.5+1)/tg82=2.04m(扁担至把干水平距离)3.6/2=1.8m满足要求。（2）钢筋笼回卷碰吊臂验算：L=（7+5+4+1.5+1+2）/tg82=3.1m（钢筋笼至把干水平距离）6/2=3m满足要求。（3）提升高度 = 34.4+7+5+4+1=51.453m （4）吊臂长度53sin76+2 =53.4m 钢筋笼主吊选用180T履带吊：主臂长度53m,角度82。5.6.8吊攀验算钢筋笼上吊攀（采用一级钢）验算As=KG/（n2fc）sinAs：吊点钢筋截面积（cm2）K：安全系数取2 G：整体钢筋笼重量 83800kg ：90度 n：上部钢筋笼吊点个数取6；下部钢筋笼吊点个数取6 fc钢筋抗拉强度设计值：一级钢2100 kg/cm2，二级钢3000 kg/cm2钢筋笼吊筋：As=241800/（622100）sin9003.25cm2取D=3.2cm，Ag =32.15cm23.25cm2，符合要求。综上可知，本工程钢筋笼吊攀钢筋取32。5.6.9吊点处焊缝抗剪强度计算 吊点处U型加固筋采用32（HPB300）圆钢与竖向桁架筋32（HRB400）进行搭接焊焊接，双面焊接焊缝长度为5d=160mm，焊接焊条采用J502型（熔敷金属抗拉强度为420N/mm2）；钢筋抗拉力：804.2540=N焊缝剪切面积：长按4d计，128mm 厚0.3d, 9.6vmm 四条焊缝，41289.6=4915.2mm2焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6420=252N/mm2焊缝金属抗力为：4915.2252=.4N=123.9t吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可；吊重：Q=41.8t 各吊点吊重：Q/6=41.8/6=6.97t主吊吊点处焊缝抗剪强度6.97t123.9t 故满足钢筋笼吊装要求；5.6.10卸扣验算卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。a、主吊卸扣选择P1=（41.82.5）/2sin600=19.18t主吊扁担上部选用高强卸扣50t：2只。卸扣受力计算：P2=Q/6=41.8/6=10t13.9；主吊扁担下部选用6个30t卸扣。b、副吊卸扣选择根据计算，副吊受力最大2T2 24.5t。P3 =24.5/2sin600 =14.1t副吊扁担上部选用高强卸扣30T：2只。卸扣受力计算：P4=Q/2=24.5/4=6.125t；副吊扁担下部选用6个20t卸扣。5.6.11钢筋笼挠度验算由上述钢筋笼弯矩计算图可知，整幅钢筋笼最大挠度在中央。Wmax=ql24(5-24l12/l22)/（384EI）其中：q=83800N，E=206103N/mm2，I=bh3/12=6m(1.08m)3/12=5.61011mm4，L1=2400mm，L2=3400mm，则Wmax=4180034004*（5-2424002/34002）/（3842061035.61011）=8.89mm【VQ】=3400/500=6.8mm。符合钢结构设计规范要求。故最大挠度符合规范要求。5.6.12钢扁担验算钢扁担采用I10工字钢与6根32螺纹钢焊接成为一整体，来承担整个钢筋笼的重量。每根钢扁担承受60T重量钢筋笼，导墙宽0.8和1米，每根钢扁担实际能承受重量为80T，共计3根钢扁担用来支撑整幅钢筋笼，符合支撑钢筋笼的要求。5.7立交桥下钢筋分节吊装考虑到岳家嘴站立交桥下施工槽段因场地及高度的限制，在制作钢筋笼时，制作钢筋笼时整体制作，分节吊装下放，先将素混凝土段钢筋笼吊入槽口，并用钢扁担将第一节钢筋笼暂时固定在槽口，待第二节整体钢筋笼起吊槽口边时，将第一节与第二节钢筋笼进行搭接，依次类推，形成一个整体钢筋笼，然后进行下放。现场立交桥与场地地面关系如图5.7-1。净高6米净高7米图5.7-1 现状地面与立交桥关系示意图根据立交桥下约18幅槽段的地理位置和地下连续墙钢筋笼特点及以往类似工程施工经验，钢筋笼采取在钢筋笼平台上整体制作，分节吊装，钢筋笼制作平均约6.5m一节，共6节制作。钢筋笼吊放依然采用双机抬吊，空中回直入槽的办法，采取可靠有效的分节吊装施工方案，即理论计算满足要求和吊装方案满足安全施工要求。根据施工特点，主机选用二台50T汽车吊双机抬吊的方法。立交桥正下方的钢筋笼槽段施工处的地面下降约2.5米-3m深，达到净空高约9.5m-10m的要求，如图5.7-2所示。钢筋笼分节如图5.7-3所示。图5.7-2 立交桥与地面净高示意图 图5.7-3 整体钢筋笼分节简图5.7.1吊装方法 钢筋笼在吊装前，必须完成钢筋笼、吊点、吊具和吊装机械设备的检查。主副吊均采用50吨汽车吊，主壁长度11.8，工作半径5.5m，能最大起重量28T起吊时必须使吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡。主吊采用1.5m长的钢丝绳，副吊机用5m长的钢丝绳。钢筋笼吊放具体分如下十四步：第一步：两吊机转移第七节钢筋笼至起吊位置，分别安装吊点的卸扣、钢丝绳、起吊扁担和滑车。第二步：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。第三步：钢筋笼吊至离地面0.3m0.5m后，检查钢筋笼是否平稳后，主吊50T起钩，根据钢筋笼尾部距地面距离，随时指挥副机配合起钩。第四步：钢筋笼吊起后，主机吊车向左（或向右）侧旋转、副机吊车顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。第五步：卸除钢筋笼上副机吊车起吊点的卸扣，然后远离起吊作业范围。第六步：主机吊车将钢筋笼吊至槽口，对准分幅线准确下放，下放完毕后采用10cm厚槽钢制作的扁担把6.5m长的钢筋笼搁置在导墙上，然后卸下主吊的卸扣。第七步：两吊机转移第六节钢筋笼至起吊位置，分别安装吊点的卸扣、钢丝绳、起吊扁担和滑车。第八步：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。第九步：钢筋笼吊至离地面0.3m0.5m后，检查钢筋笼是否平稳后，主吊80T起钩，根据钢筋笼尾部距地面距离，随时指挥副机配合起钩。第十步：钢筋笼吊起后，主机吊车向左（或向右）侧旋转、副机吊车顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。第十一步：卸除钢筋笼上副机吊车起吊点的卸扣，然后远离起吊作业范围。第十二步：主机吊车将钢筋笼吊至第五节钢筋笼处，对准第五节钢筋笼工字钢边缘下放，等到两边的工字钢和钢筋笼中的桁架筋完全合拢后，主吊停止移动，等待第五节和第四节采取直螺纹连接的方式连接完毕时，主吊再次下放钢筋笼，等待第四节卡扁担处落在导墙上时，主吊停止下放，然后采用10cm厚槽钢制作的扁担把13m长的钢筋笼搁置在导墙上，再次卸下主吊的卸扣。第十三步：依此类推，直至把共六节钢筋笼全部连接完毕后，最后连接吊点，此时整个笼子已全部对接完毕，连接上的四个吊点用两台汽车吊同时挂好两个，取出扁担，两台汽车吊车将整段钢筋笼入槽、定位。第十四步：调整钢筋笼位置与高程，达到设计要求并固定。吊装示意如图（一）（六）所示：（一）双机就位，开始平抬钢筋笼（二）双机平抬钢筋笼，主吊提升钢丝绳，副吊配合主吊（三）主吊提升钢筋笼，副吊配合，直至主吊吊起钢筋笼（四）副吊卸钩，主吊完全吊起钢筋笼（五）主吊吊起每一节钢筋笼开始对接，直至完毕5.7.2吊点设置及验算以每一小节钢筋笼为列计算，主吊吊点设2个，且钢筋笼顶端2个吊点采用钢板加固，以备钢筋笼标高定位时支撑；副吊吊点2个，使用32钢筋加强。加强方法见5.3章节。吊点设置详见图5.7-4、5.7-5：图5.7-4 每小节钢筋笼吊点设置简图图5.7-5 钢筋笼起吊示意图a、钢筋笼主吊横向吊点设置：按钢筋笼宽度L，吊点按0.207L、0.586L位置布设，遇有特殊位置可稍作调整，以施工实际情况定。b、钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置二点，实际吊点布置见吊点布置图，实际施工中遇特殊位置可根据实际情况稍作调整。（1）以最重钢筋笼为例计算，笼重计算如下：钢筋笼：34.1t； 钢丝绳：0.2t； 扁担：2.5t；钢筋笼总笼重36.8t，每小节钢筋笼重36.8/6=6.13t。（2）吊点位置为（每小节）：笼顶下1.2m+5.393m吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如：钢筋笼弯矩计算图弯距最小，有：+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布载荷-M=1/8 qL221/2 qL12 M弯矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+ L2=5.725 L1=6/（2+62）=1m L2=22 L1=3.725m每一小节钢筋笼吊点示意图又有，根据起吊时钢筋笼平衡得：T1+ T2=36.8/6 T10.75+T25.393=36.8/63.6 由以上、式得：T1=2.37t T2=3.76t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为T1=2.37t 副吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑副机的最大受力为T1/cos45 =3.35t因此选取B、C；两点钢筋笼起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B中心是主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。5.7.3吊机作业工况确定吊机作业工况，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转，不碰撞主吊臂架，满足BC距离大于3m的条件。因此本工程钢筋笼吊装主副吊均采用50t汽车吊。其中钢筋笼最重约为36.8吨，长度约为31m。主机选用50吨汽车式起重机，把杆伸11.8m；副机选用50吨汽车式起重机，把杆伸10.3m。主要性能见表5.7-1：表5.7-1 50t汽车吊主要性能表（把杆伸11.8m）起重半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）4.556961.55518.858.65.5478.555.55.7.4钢丝绳的选用及验算型号(6*37+1)长度数量技术规格公称抗拉强度325m(主吊上)21400Mpa2820m(主吊下)31400Mpa328m(副吊上)21400Mpa2820m(副吊下)21400Mpa以上为主副吊车拟选用的钢丝绳型号。每根钢丝绳的拉力：S=（Q/n）*（1/sin）其中：Q=317KN，以最重钢筋笼41.7T计算；n为钢丝绳根数，32钢丝绳取2根，28钢丝绳取4根；为钢丝绳分支与水平线间夹角，取60度。每根钢丝绳的拉力：S=（Q/n）*（1/sin）=（317/4）*（1/sin60）=7（T）；对照中钢丝绳的主要技术规格（GB/T89181996），32mm的公称抗拉强度为1400MPa的钢丝绳(钢芯)的破断拉力总和为291.5（T）。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数C（取0.85）,即P=291.5*0.85=247（T）因此选用32mm的钢丝绳符合安全要求。采用上述同样的计算方法，可以验算出各种钢丝绳都满足要求。5.7.4主要卸扣的选用和验算卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择，选用美式卸扣。主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。卸扣的验算同5.6.10章节。5.7.5其他吊具验算其他吊具与整体吊装钢筋笼一致，具体验算见5.6章节相关内容。5.8方案比选由5.6.4计算出地面单位压力为116.4kPa，C30钢筋混凝土的抗压强度为30MPa，远远高出地面单位压力，所以可对地基处理进行优化6.资源配置计划6.1主要管理人员针对本工程特点和施工条件，按照集中领导、职责分明、运转高效的原则成立中铁四局武汉轨道交通8号线一期土建四项目经理部，经理部下设4个项目队，岳家嘴站为第二项目队。项目经理部设项目经理一人，项目书记一人，总工程师一人，副经理二人，总经济师一人，安全总监1人，总会计师1人。职能部门设五部二室：工程部、安质部、工经部、物机部、财务部、试验室、综合办公室；项目队在项目经理部的统一组织指挥下，分工协作，紧密配合，确保工程管理目标的实现。项目组织机构见图6.1-1。图6.1-1 项目经理部组织机构图项目经理负责该项目的全面工作，对项目重大事项做出决策及负责组织施工。常务副经理协助项目经理，组织管理各项工作。项目书记负责员工的思想政治教育工作和项目文化建设，组织搞好施工现场的宣传工作；项目总工程师全面负责施工技术及其管理工作。副经理负责工程施工进度管理。安全总监负责工地安全文明施工管理。总经济师负责合同、劳务及验工计价工作。总会计师负责财务、资金管理。各职能部门的主要职责如下。工程部：负责施工技术管理、施工生产调度管理等工作；安质部：负责现场质量、安全监督检查，环境保护、文明施工管理工作。物机部：负责机械设备的调配、检修、物资的采购、储备及供应管理等工作。工经部：负责合同、劳务及验工计价工作。财务部：负责财务、资金管理工作；实验室：负责工程原材料检验检测，工程实验检测。综合办公室：负责文秘、后勤保障工作。项目队：贯彻项目经理部各项指令，按照经理部各部门要求具体组织现场施工管理。6.2作业人员配置地连墙钢筋笼吊装作业劳动力配置计划见表6.2-1。表6.2-1 劳动力配置计划表序号人员名称人数备注1履带吊司机42汽车吊司机43司索工44电焊工35氧气乙炔焊工26卸扣、钢丝绳操作67电工18钢筋工126.3机具配置地连墙钢筋笼吊装作业机具配置计划见表6.3-1。 表6.3-1 主要机具配置计划表序号机械名称规格型号单位数量备注1履带吊车（副机）80吨台12履带吊（主吊）180吨台13汽车吊50吨台24起吊扁担50mm厚钢板幅25钢丝绳60.5mm米86钢丝绳52mm米307钢丝绳47.5mm米208钢丝绳43mm米209卸扣50t个410卸扣30t个1011卸扣20t个812电焊机BX1-500台127.安全保证措施7.1管理措施（1）起重作业司机、指挥、司索（主要从事地面工作，例如准备吊具、捆绑挂钩、摘钩卸载等）人员均取得“特种作业人员操作证”，持证上岗。严禁无证指挥和操作。指挥人员不得兼做其它工作，应认真观察周围环境，确保信号无误。（2）开工前做好施工现场安全生产宣传教育工作和管理工作，与外包单位签定好安全协议书，做好一级交底和二级返回工作。（3）全体现场施工人员必须严格遵守安全生产六大纪律，遵守国家规定的条例和企业规定的有关规章制度。（4）建立安全管理网络及安全管理责任人网络及各类网络，项目部人员必须签安全生产岗位责任工作。（5）按规定挂牌工作，建立安全管理台帐、消防安全台帐及外包工管理台帐。（6）吊车作业时,必须在专人指挥下进行,做到定机、定人、定指挥。严格控制吊车回转半径，避免触及周围建筑物与高压线。严禁高空抛物，以免伤人。（7）起重臂下严禁站人，起吊过程要平、稳、缓。（8）起得吊装时，应划定危险作业警戒区域，设置警戒线，悬挂或张贴明显的警戒标志，安排监护人员进行专人警戒，防止高处作业或交叉作业时造成的落物伤人事故。（9）遇到六级以上的大风或大雨、大雾等恶劣天气时，应停止起重吊装作业，在雨后或在雨中作业，应先进行试吊，确认安全可靠后方可进行作业。（10）分部分项安全施工交底工作必须由当班施工员根据当时施工条件及作业环境，生产条件作安全交底，并要有记录。（11）施工现场必须落实集团总公司的有关规定。（12）钢筋笼吊放前，对钢筋笼制作必须实行三检制：班组自检，项目体人员复查，专职人员专检确保起吊安全，方可起吊。（13）钢筋笼吊放过程中，在高空拆换吊点钢丝绳时，必须佩带好安全带。（14）起重机起重施工要严格遵照起重机安全操作规程。（15）在雨后吊装前对吊车就位处的基础是否开裂、位移和沉降进行认真检查，确认安全后再决定吊装作业。（16）每次吊装前，由专职安全员、现场施工负责人（副经理或队长）、吊车司机、指挥和司索人员一起对起重钢丝绳、吊环、卸卡的规格和质量（含破损程度）进行认真检查，确认合格后，方可使用7.2技术措施（1）钢筋笼吊装之前，做到自检合格后，报请项目部及监理单位验收、检验符合要求后，签发钢筋笼吊放交底。（2）钢筋笼起吊之前，再派专人对钢筋笼进行巡检，确保钢筋笼内无短钢筋等遗留物，并清除干净。（3）转角幅钢筋笼在平台上制作时进行整体加工，然后分节吊装，槽内接驳器连接的施工方法，吊装吊点加固措施采用成45度斜向横筋焊接于转角两侧，以加强钢筋笼的整体刚度；（4）钢筋笼吊装之前，组织施工班组进行技术、安全交底，并有书面资料，对钢筋笼的重量、长度进行明确及吊装的主、副吊车停机位置。（5）钢筋笼吊装时，配备专职起重指挥，以主机起重指挥为主，副机起重指挥配合主机起重指挥，确保钢筋笼在吊装过程中合理受力。（6）钢筋笼吊装时，先由双机进行抬吊同步起吊，起吊到一定高度后，钢筋笼受力稳定，副机配合主机进行钢筋笼吊装回直。（7）与建筑物较近处钢筋笼入槽前用安全绳拉离建筑物，保证钢筋笼运输平稳，专人指挥吊装及安全监督是否对建筑物有安全隐患。（8）为防止起吊过程中钢筋笼倾覆，掉落时危及驾驶室内起重司机人身安全，要求驾驶室结构完整，观察窗采用钢化玻璃，不得随意拆除。（9）防止钢筋笼散架安全技术措施焊缝检查，避免咬肉，转角幅必须设置角撑。吊放钢筋笼专职安全员，钢筋笼制作督查员必须到场，分别配合检查吊放环境及钢筋笼各吊点及料索的情况，符合安全吊放要求后才可正式吊放。钢筋笼定位精确度控制措施钢筋翻样认真按设计图纸翻样。钢筋笼制作根据翻样单，正确布置钢筋，并焊接牢固。测量导墙标高，正确换算吊攀钢筋的长度，焊接搁置槽钢、吊攀钢筋长度要准确无误，并应验收。钢筋笼制作前应核对单元槽段实际宽度与成型钢筋尺寸，无差异才能上平台制作。钢筋笼吊放入槽时，不允许强行冲击入槽，同时注意钢筋笼基坑面与迎土面，严禁放反。搁置点槽钢必须根据实测导墙标高焊接。根据实测的导墙标高，严格控制预埋件的埋设标高。7.3地连墙钢筋笼起重吊装重要危险因素及对策措施钢筋笼起重吊装重要危险因素及对策措施表序号危险源依据对策措施1作业场所地基承载力不足、起重设备距基坑、岸、坡的边缘安全距离不足。建筑工程预防坍塌事故若干规定（建质200382号）第十条；公路工程施工安全