住宅楼(六层)砖混房屋结构设计毕业设计

前言 本结构设计计算书根据毕业设计任务书的要求， 结合建筑施工图并以 国家相关标准和规范为依据。对砌体房屋结构进行了各方面的计算或验 算。 计算书分为五大部分：墙体承载力验算、现浇板设计、楼梯设计、雨 篷设计、梁设计、基础设计等其它构件设计。在现浇板设计中，根据结构 布置特点对其进行了一定的划分并选择代表性的部分作为计算单元。楼梯 设计类型为双跑板式楼梯。墙体承载力验算中选择了最不利墙段进行验 算。基础采用墙下条形基础。 根据计算结果并依照相关规定绘制了结构施工图。 由于自己水平有限，在设计中难免有考虑不周的地方，恳请各位老师 指出。 1 目录目录 前言. 1 目录. 2 第一章结构方案的选择. 4 1.1主体结构设计方案. 4 1.2墙体布置. 4 1.3构造措施 . 4 第二章荷载计算. 6 2.1屋面荷载. 6 2.2楼面荷载. 6 2.3墙体荷载. 6 第三章正常情况下墙体承载力验算. 8 3.1确定房屋静力计算方案. 8 3.2高厚比验算. 8 3.3墙体承载力验算. 11 3.4局部抗压承载力验算. 14 第四章现浇单梁计算设计. 16 4.1确定计算简图. 16 4.2配置纵向钢筋. 17 4.3配置箍筋. 17 2 第五章现浇双向板计算设计. 18 第六章现浇雨蓬计算设计. 21 6.1雨蓬板计算设计. 21 6.2雨蓬梁计算设计. 22 第七章现浇楼梯计算设计. 29 3.3楼梯梯段板计算设计. 29 3.4平台板设计. 30 3.3平台梁设计. 30 第八章挑阳台设计. 33 8.1抗倾覆验算. 33 8.2挑梁下砌体局部受压承载力验算. 34 8.3挑梁承载力验算. 34 第九章基础设计. 36 9.1承重墙设计. 36 9.2 非承重墙设计. 37 主要参考资料. 39 3 住宅楼（六层）砖混房屋结构 结构计算书 第一章结构方案的选择 1.1主体结构设计方案 该建筑物层数为六层 ,总高度为 18.600m,层高 3.0m,房屋的高宽比为 18.6/11.4=1.622(见混凝土小型空心砌块建筑技术规程),体型简单,室内 要求空间小,多为开间,横墙较多,所以采用砌体结构。能符合规范要求。 1.2墙体布置 采用纵横墙承重方案，增加结构的刚度。纵横墙布置较为均匀对称 ,平面 上前后左右拉通;竖向上连续对齐,减少偏心;同一轴线上窗间墙都比较均匀 . 横墙的最大间距为 4.2,房屋的局部尺寸均符合抗震要求.个别不满足要求的局 部尺寸，可设置构造柱和芯柱。墙厚拟为内外纵横墙承重部分均为240 1.3构造措施 1构造柱设置 构造柱的设置见结构施工图。 此房屋为六层，设防烈度为七度,采用构造柱构造抗震方案能满足要求。 构造柱设置部位在外墙四角， 横墙与外纵墙交接处， 大房间内外墙交接处, 4 内墙（轴线）与外墙交接处。构造柱截面尺寸240mm240mm。其细部见结 构图。构造柱纵向钢筋采用14,箍筋采用6,箍筋间距为 200 ,在柱上下端 适当加密, 间距为 100 。构造柱与砌块墙连接处应设置马牙槎,其相邻孔洞 应填实并设插筋,沿墙高每隔 600 应设置4 焊接钢筋网片,每边深入墙内不 小于 1m。 2圈梁设置 在砌体结构房屋中,沿外墙四周及内墙水平方向设置连续封闭的现浇钢 筋混凝土梁,称为圈梁。圈梁与构造柱协同作用,可提高结构的整体刚度,增强 稳定性,还可以有效的消除或减弱由于地震或其他因素引起的地基不均匀沉 降对房屋的破坏。圈梁的数量:各层、层面、基础上面均设置圈梁。横墙圈梁 设在板底，纵墙圈梁下表面与横墙圈梁底平面齐平，上表面与板面齐平或与 横墙梁表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但需另设置过梁所需要的 钢筋。 圈梁截面为200240。 纵向钢筋为,箍进间距为,混凝土强度为C25。 5 第二章荷载计算 2.1 屋面荷载 SBS 板材 0.40KN/m2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2 50mm 厚泡沫砼 0.25 KN/m2 120 厚现浇预制空心板 2.1 KN/m2 20mm 厚板底抹灰 0.34 KN/m2 屋面恒载合计 3.49 KN/m2 屋面活荷载（不上人） 0.7 KN/m2 2.2 楼面荷载 小瓷砖地面（包括水泥沙浆打底） 0.55 KN/m2 120 厚现浇预制空心板 2.50 KN/m2 20mm 厚板底抹灰 0.34 KN/m2 楼面恒载合计 2.99 KN/m2 楼面活荷载 2.0KN/m2 2.3 墙体荷载 双面粉刷 240mm 厚砖墙 5.24 KN/m2 塑钢窗 0.45 KN/m2 此住宅楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。按建筑结构荷载规范规 定： 结构的重要性系数 01.0 6 永久荷载的分项系数 G1.2 可变荷载的分项系数 Q1.4 7 第三章.正常情况下墙体承载力验算 3.1 确定房屋静力计算方案 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)表 4.2.1“房屋的静力计算 方案”，因本设计为预制空心板屋盖和楼盖，最大纵墙间距6.0(小于 32m)， 该房屋属于刚性方案房屋。 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)表 4.2.6“外墙不考虑风荷 载影响时的最大高度”，本设计层高 3.0m最大层高 4m；房屋总高 18.60m 最大总高 28m，故不考虑风荷载的影响。 3.2 高厚比验算 根据 M 5 混合砂浆，从砌体结构设计规范(GBJ500032001)查得墙体 的允许高厚比： 24。 1 纵墙高厚比验算 (1)底层外纵墙： A - D 与 1 轴相交的墙选 底层横墙间距 s4.5m；层高 H3.0+0.45+1.5=4.95m 根据 HS： 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H 00.6S2.9m h240mm 承重横墙允许高厚比不提高，即 11.0。 纵墙无开洞允许高厚比降低系数为 11.0。 8 于是按砌体结构设计规范(GBJ500032001)式(5.1.1)得 H 0/ h29000/24012.8751224 底层纵墙高厚比满足要求。 (2)2 层外纵墙： 首层横墙间距 S4.5m；层高 H3.0m 根据 2HSH： 查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H 00.4S+0.2H3.0m h240mm 承重横墙允许高厚比不提高，即 11.0 横墙无开洞允许高厚比降低系数为 21.0 于是 H 0/ h3000/24012.1251224 2 层外纵墙高厚比满足要求。 (3).底层内纵墙高厚比验算： 选 B - D 轴与 10轴相交的墙体 底层横墙间距 S4.5m；层高 H4.95m 根据 SH： 查砌体结构设计规范(GBJ500032001得 H 00.6S2.7m h240mm 承重纵墙允许高厚比不提高，即 11.0.11.0 于是按砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 9 H 0/ h2700/24011.2512 1.01.02424 底层纵墙高厚比满足要求。 (4)2 层内纵墙高厚比验算： 2 层横墙间距 S4.5m；层高 H3.0m 根据 2HSH，查砌体结构设计规范(GBJ500032001)得 H 00.4S+0.2H3.0m H240mm 承重横墙允许高厚比不提高，即 11.0；21.0 于是 H 0/ h3.0/24012.12512 1.01.02424 2 层纵墙高厚比满足要求。 2 横墙高厚比验算 选 1 - 2 轴与 A 轴相交的墙体 底层：S=3.3m；层高 H=4.95m； 根据 SH： 查砌体结构设计规范(GBJ500032001得 H 00.6S1.98m 11.0；墙体上开洞 21-0.4150033000.81 H 0/ h1980/2408.25245.1二层 -截面 Ni=245.1 Ni=254.1 II 截面Ni=22.7000 0.85 1.08 1.5 1.38106245.1 底层 -截面 Ni=293.7 纵墙承载力满足要求。 2 横墙承载力验算（非承重墙） 000 0.85 1.08 1.5 1.38106245.1 选择 1-2 轴与 D 轴相交的墙体；此墙荷载最大。 荷载统计； 2 层墙体荷载： 13 标准值：5.2415.6=81.744KN 设计值：81.7441.2=98.1KN 底层： 标准值：5.24（18.6+1.95）=107.682KN 设计值：5.24（18.6+1.95）1.2=129.2KN 承载力验算： 底层墙体： A=3.30.24=0.796 m2 ;=0.85;f=1.5 Af=1.02106129.2KN 2 层墙体： A=3.30.24=0.796 m2 ;=0.81;f=1.5 Af=0.967106N98.1KN 横墙承载力验算满足； 3.4 局部抗压承载力验算 选 2 层 D - E 与 4 轴相交梁为例： 混凝土梁截面为 200300 验算二层大梁底： a 110 hc f 141.4mmh240mm 故取a 1141.4mm。 A 1a1bc141.420028280 mm 2 压应力不均匀系数0.7 A 0h(h+b) 120(120+200) 38400 mm 2 14 1+0.35 A0 A1 1+0.35 1.211.25 故取1.21 上部荷载折减系数： A0 A 1.36N U+N1 1.26306.56+195.2=581.47KN 结论是：局部受压承载力均满足要求,不需要设置粱垫。 15 第四章 现浇单梁梁计算设计 选 D - E 与 4 轴相交的梁 4.1 确定计算简图 单梁计算简图及钢筋配筋图 1 确定支座类型： 进深梁 bh200mm300mm,放置在纵墙上，按两端铰支计算。 2 确定计算跨度： 进深梁的净跨为 1500-2401260mm 3 确定梁上的荷裁 标准值： 恒荷载： 4.22.1+0.9/22.1=6.31 KN/m 16 活荷载：（4.2+0.9）2.0=6.3 KN/m 自重：0.20.325=1.5 KN/m 设计值：1.2（1.5+6.3）+1.46.0=17.76KN/m 4.2 配置纵向钢筋 选混凝土强度等级为 C 25 ， f c11.9Nm 2，钢筋强度等级为级, 300 Nm2，按两排钢筋计算，h 0300-60240mm，据计算弯矩为 M1 8 ql 21 8 17.761.525.0kNm SM/（fcbh 2 0）=5.010 6/(1.011.92002652)=0.03 s 1 2 12as0.985 As M fy 63.85 mm2 sh0 选筋：28（As101mm263.85 mm2）。 4.3 配置箍筋 据净跨l 05.76m，计算最大剪力： V 1 2 q l 0 1 2 17.761.513.32KN 可按构造配筋 选配箍筋 6200，其受剪承载力是 l22.8kN13.32kN。 f y 17 第五章 现浇双向板计算设计 5.1 材料与尺寸 卫生间和厨房楼板采用 I 级钢筋，C 20 混凝土现浇， 5.2 荷载计算 水泥楼面设计值 1.21.651.98kNm2 现浇楼板 l00 厚设计值 1.20.10253.00kNm2 楼面可变荷载设计值 1.42.02.80kNm2 合计 3.配筋 (1)卫生间： 因 nl 2 l 13.9/2.11.862， 故按四边简支双向板设计， 进深尺寸l2 3.9m，开间尺寸l 12.1m,板厚 hl00mm。 荷载：P 12.1/27.78kNm 28.17kN; P 2(3.9-2.1/2)2.1/27.78kNm 223.28kN 根据长宽比 n3.9/2.11.862，判断该板属于双向板. 计算跨度 l 023.9-0.24+0.24/2+0.24/23.9m l 012.1-0.24+0.12/2+0.24/22.04m l 01/l020.54 查混凝土结构附录 7 得： f=0.00955; m 10.0907; m20.0202 18 q7.78kNm2 v=0.2 mv 1m1+vm20.0907+0.20.0202=0.1311 mv 2vm1+m20.0202+0.20.0907=0.03834 (2)厨房： 因 n4.5/2.41.882， 判断该板属于双向简支板， 进深尺寸l 24.5m， 开间尺寸l 12.4m,板厚 hl00mm。 荷载： P 12.4/27.78kNm 29.34kN; P 2(4.5-2.4/2)2.4/27.78kNm 230.81kN 计算跨度： l 024.5-0.24+0.24/2+0.24/24.5m l 012.4-0.24+0.12/2+0.12/22.28m l 01/l020.51 查混凝土结构附录 7 得： f=0.00998; m 10.0950; m20.0181 v=0.2 mv 1m1+vm20.0950+0.20.0181=0.09862 mv 2vm1+m20.20.0950+0.0181=0.03710 L01=2.04 M=mvp(l01)2A SM/(0.95h0fy) 12.7 4.7 15.8 7.0 配筋 755.9mm210100(A S785mm 2) 279.8mm28100(A S503mm 2) 1028.8mm212100(A S1131mm 2) 418.0mm28100(A S503mm 2) 卫生间L02=3.9 L01=2.28 厨房L02=4.5 双向板配筋示意图 19 20 第六章 现浇雨棚计算设计 设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。 6.1 雨棚板计算设计 1 材料： 材料选用钢筋级，f y210 Nm 2，混凝土强度等级为C 20， f c9.6Nmm 2， f t1.10Nmm 。 2 2 尺寸： 雨棚板悬挑长度l1.2m1200mm 雨棚板宽 b2.1m2100mm 根部板厚按h(1/12)l 0计 h1200/12100mm 端部板厚 h d60mm 雨棚梁尺寸 bh240mm240mm 3 荷载统计： 雨棚板端部作用施工荷载标准值，沿板宽每米Pk1kNm，板上永久荷载标 准值： 板上 20mm 防水砂浆 0.02200.4kNm2 板重(按平均 80mm 厚计) 0.08252.0kNm2 板下 20mm 水泥砂浆 0.02200.4kNm2 合计 取板宽 1m 计算，则 21 qk2.8kNm2 q k2.8kNm 212.8kNm2 （说明：由于施工荷载和雪荷载不会同时存在，因此只取施工荷载与雪荷载 中较大的一个作为活荷载计算） 4 内力计算： 固定端截面最大弯矩设计值： Mq kl 2 G +pkl q 2.81.221.2+1.21.4 4.1kNm4.1106Nm 5 配筋计算： 查建筑结构设什实用手册选h100 列，当M4.55 kNm 时，需钢筋面 积 As280mm2。 选 8180， (As279mm2)， 将钢筋置于板的上部， 并伸入支座内不小于 30d 308240mm注：30d 查混凝土结构设计规范(GBJ500032001)表 6.1.4“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选6250。 6.2 雨棚梁计算设计 1 计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。 （1）荷载设计值； 雨棚梁净跨为 2.1m，计算跨度按 2.5m 计算。 由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷 载。 雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原 则计算，即l 0 2.40.8m 范围内的墙重，于是墙重设计值为: 1.20.87.617.31kNm 22 1 3 1 3 雨棚板传来的线荷裁设计值为 Gqkb+ qPk1.22.81.20+1.415.43kNm 雨棚梁上线荷载设计值为: q7.31+5.4312.74kNm 弯矩： 雨棚梁设计弯矩设计值为 1 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为： M 1 ql2 1 88 12.742.529.95KNm 2 剪力 V 1 ql 0 1 22 12.742.415.29kN 2 计算雨棚梁设计弯矩设计值为 计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。 mq Gqk l z1.2 2.8（1.20+0.24）/23.15KNm/m 其中，q klz 是将面荷载变为线荷载，Z 为力偶臂。 计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值： Mp QPkz1.41（1.20+0.24/2）1.93kNmm 计算作用在梁上的总力偶设计值： m3.15+1.935.08 kNmm 计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值， T 1 ml 0 1 22 5.082.46.096KN6.096106Nmm 3 校核雨棚梁截面尺寸。 （1）计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩: 23 根据混凝土结构设汁规范(GBJ500032001)中式（4.3.2-1） ，矩形截面爱 扭塑性抵抗矩 Wt 2402b2 W t (3h-b)(3240-240)8.064106mm2 66 （2）计算梁的有效高度， hh 0-35240-35205mm （3） 校核截面尺寸： 根据 混凝土结构设汁规范(GBJ500032001) 的规定， 判断截面尺寸满足要求。由于 6.096106VT 32+15.2910 /（240205）+0.963N/mm 8.064106bh0Wt 0.25fc0.259.62.4 N/mm2 故截面尺寸满足要求。 4 确定是否考虑剪力的影响。 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定进行判断。由于 V15290N0.035f cbh00.03510240020517220N 故不需考虑剪力的影响。 5 确定是否考虑扭矩的影响。 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定进行判断。 T6096000N0.175f tWt0.1751.180640001552320N 故需考虑扭矩的影响。 6 确定是否进行剪扭承载力计算。 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的要求进行判断。由于 24 6.096106VT 32+15.2910 /（240205）+0.963N/mm 8.064106bh0Wt 0.7f t0.71.10.77 N/mm 2 故需进行剪扭承载力验算。 7 计算箍筋。 （1）计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t； 根据 混凝土结构设计规范(GBJ500032001) 计算-般剪扭构件混凝土 受扭承载力降低系数 t，按第 4.3.6 条的规定， t 大于 1.0 时取 t1.0。 t 1.51.5 1.321.0 36VWt15.2910 8.06410 10.5 10.5 Tbh0 6.096106360205 故取 t1.0。 （2）计算单侧受剪箍筋数量： 根据 混凝土结构设计规范(GBJ500032001 的规定计算单侧受剪箍筋 数量。 V0.07(1.5- t)fcbh0+1.5fyv nAsv1 h 0 s 2 Asv1 205 s 152900.07(1.5-1.0) 9.6 240 205+1.5210 Asv1 -0.192 s 取 Asv1 0，即不需考虑剪力的影响。 s （3）计算单侧受扭箍筋数量： 根据 混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001) 的规定计算单侧受剪箍筋 数量。 T0.35 tftwt +1.2 fyvAst1Acor s 25 6.0961060.351.01.18.064106+1.2 1.2 Ast1 0.184mm2mm s 210 Ast158900 s 上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取1.2。 上式中的截面核心部分的面积Acor按下式计算： Acorbcorhcor(240-225)(240-225)5890 mm2 （4）计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋： A sv1 Asv1Ast1 +0+0.1840.184mm2/mm sss 选用箍筋 8，A sv1 50.3mm2，则其间距为 s 取 s100mm。 8 复核配箍率 根据混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)中第 7.2.10 条的规定， 在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率sv ,min， sv ,min0.02a 其中 a1+1.75(2 t -1)，于是 a1+1.75(21-1)2.75 fc ， fyv 50.3 273mm 0.184 sv ,min0.022.75 9.6 0.0025 210 按所选的箍筋 8100 计算配筋率为 sv nAsv1 （250.3）/（240）0.0028 sv, min 0.0025 bs 满足最小配筋率的要求。 9 计算受扭纵筋。 26 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定，将上述计算的 单侧受扭箍筋数量Asv1代入式 fsAst1s ，即可求得受扭纵向钢筋的截面面 fyvAst1 cor 积Ast1，其中截面核心部分的周长cor按下式计算： cor2(bc0r+hc0r)2(240-225)+(240-225)l000mm 于是 Ast1 fyvcorAst1 fys 1.22101000 0.184221 mm2 210 10 校核受扭纵筋率 根据混凝土结构设计规范(GBJ500032001)的规定。在弯剪扭构件 中，纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率tl, min,tl, min0.08(2 t -1) 于是 tl, min0.08(21-1) 9.6 0.00367 210 fc ， fyv 按上述纵向钢筋的用量Ast122lmm2，计算实际配筋率为 tl Ast1 221/(240240)0.0029tl, min0.00367 bh 不满足构造要求。现选 610，Ast1471mm2，上下各布置 3 根 d10mm 的钢 筋，这时的配筋率为 tl Ast1 471/(240240)0.00548tl, min0.00367 bh 满足要求。 11 计算受弯纵筋的截面面积。 根据弯矩设计值 M9.95kNm，C 20 混凝土，I 级钢筋，截面尺寸 bh 360240mm,有效高度为 h 0205mm，按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋 用量。 27 先计算截面抵抗矩系数a s as M 2 9.95106 f /(112402052)0.09a sb0.426 cmbh0 按公式计算内力臂系数 s : s 1 2 12as 1 2 (1 120.06)0.0969 于是：As M fy 9.95104 0.0969205 238 mm2 sh0 210 选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为 236(310)+238474mm2 故选 316，As603mm2。 12 绘雨棚梁配筋图。 雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图 28 第七章 现浇楼梯计算设计 现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图，其中楼梯板计算跨度3.2m， 板厚 100mm，休息平台净跨 1.5m，板厚 100mm，平台梁截面尺寸 bh 200mm350mm，楼梯开间 3.0m，楼梯宽 1.3m，楼梯采用金属栏杆，选用材料 为 C 20 混凝土，I 级钢筋，根据建筑结构荷载规范(GBJ500032001)，教 学楼楼梯荷载标准值取为 1.5kNm2。 7.1 楼梯板(TB1)计算设计 1 计算荷载设计值： 取-个踏步宽 240mm 为计算单元，板厚 120mm，现计算板宽 1.3m 范围的荷载 设计值。 2 梯段板的荷载： tan=150/240=0.625 ;cos=0.848; 恒荷载： 20mm 抹灰：（0.24+0.15）0.02/0.320=0.52 kNm 三角形踏步: 0.240.150.5/0.325=1.5 kNm 混凝土斜板： 0.1225/0.848=3.38 kNm 板底抹灰： 0.0217/0.848=0.40 kNm 小计： 5.8 kNm 活荷载： 活荷载： 1.5 kNm 29 恒荷载设计值：5.81.2=6.96 kNm 活荷载设计值：1.51.4=2.1 kNm q=（6.96+2.10）1.3=11.78 配筋：M max1/10ql 21/1011.782.426.78; h 0120-20=100; 6 SM/（fcbh 2 0）=6.7810 /(1.09.61000100 2)=0.076; s 1 2 12as0.96 As M fy 336.3mm2 sh0 配筋选10200（As=393mm2） 7.2 平台板设计： h=100mm,取 1m 板带计算： 1 荷载统计 恒荷载：20mm 抹灰 0.4 kNm 100mm 厚混凝土板 0.125=2.5 kNm 板底抹灰 0.0217=0.34 kNm 活荷载：1.5 kNm P=1.23.24+1.41.5=5.988 kNm 2 截面设计： 平台板的计算跨度：l 01.5-0.2/2+0.12/2=1.46m 弯矩设计值 M=1/10Pl20.15.991.4621.28KN.m SM/（fcbh 2 0）=1.2810 6/(1.09.61000802)=0.0208; 30 s 1 12as0.989 2 M 76.2mm2 fy sh0 As 按构造配筋选6200（As=141mm2） 7.3 平台梁设计 荷载统计： 横载：梁自重：0.2（0.35-0.2）25=0.75 kNm 梁侧粉刷：0.02(0.35-0.1)217=0.17 kNm 平台板传来：3.241.5/2=2.43 kNm 梯段板传来：5.82.4/2=6.96 kNm 小计：10.31 活荷载：1.5（2.4/2+1.5/2）=2.925 kNm P=10.311.2+2.9251.4=16.47 kNm 弯矩设计值：M=1/8Pl21/816.471.4624.39 KN.m 剪力设计值：V=1/2Pl n1/216.473.0=24.71 截面按倒 L 梁算：b fb+5h f200+5100=700mm 2 经判别属于第一类 T 形截面 2 SM/（fcbh 2 0）=4.3910 6/(1.09.6700315 )=0.0066; s 1 2 12as0.997 As M fy 209.73mm2 sh0 选 212( As =226mm2) 配置6200 箍筋，则斜截面受剪承载力 31 V cs0.7ftbh0+1.25fyv(ASV/S)h0 0.71.1200315+125210(56.6/200)315 70796N24710N 满足要求。 楼梯计算简图及配筋图 32 第八章 阳台挑梁设计 挑出长度 1.5m，埋入长度 l 11.85m,挑梁截面：bhb240mm300mm,挑梁 上墙体净高 3.0m.墙厚 240mm，采用MU10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙 体容重为 5.24KN/m2 荷载统计： 1.伸出部分 恒荷载：g 1(4.2/2+2.4/2)2.1=6.93KN/m 活荷载：p 1(4.2/2+2.4/2)2.0=6.6KN/m 2.埋入部分 恒荷载：g 22.14.2/2+250.1+5.243=23.13 活荷载：p 1(4.2/2+2.4/2)2.0=6.6KN/m 挑梁自重：1.35KN/m；埋入部分：2.2KN/m；集中力 F=0； 8.1 抗倾覆验算： (1) l 11.5m2.2hb2.2300=660mm x 00.3hb0.30.3=0.09m；且Mov 抗倾覆验算满足要求 8.2 挑梁下砌体局部受压承载力验算： =0.7；=1.5；f=1.5N/mm2 A l1.2bhb1.2240300=86400mm 2 N l2(1.5+0.09) 1.4606+1.2(1.35+6.93) 68.7KN Vmax=17.87KN; 截面尺寸符合要求； 0.7 f tbh00.71.1240265=48.97KN17.8KN 可按构造配筋，选双肢箍6200 34 35 第九章 基础设计 (1)基础类型；条形混凝土板基础。 (2)基础埋深；暂取 D1.5m。 (3)地基承载力设计值： 根据地勘报告和基础埋深修正后将地基承载力特征值确定为f K200kNm 2。 9.1 承重墙 传至首层基础顶面截面的轴力设计值为： Fk=18.3+22.75+17.75+25.9=246.2KN/M ； F=293.7KN 基础宽度验算: b=F K/（ f K -H）264.2/（200-201.5）1.45 基础宽度验算：b=（F+H）/f=（293.7+201.5）/240=1.35m 取 b=1.8m 基础净反力设计值： Pn=F/b=246.6/1.8=136.8 剪力设计值： V=1/2Pn(b-a)=0.5136.8（1.8-0.24）=106.7KN 底板有效高度：h 0(1/700)(V/nsf t)=(1/700)(106.7/1.1)138.6mm 底板厚度（采用 100mm 厚垫层） H= h0+45=138.6+45183.6; 取 h=200mm，h 0165mm. M1/8Pn(b-a)21/8136.8(1.8-0.24) 241.6KN.M AM/(0.9h 0fy)41.6/(0.9165300)933mm 2 选12100（ As =1131mm2），分布筋选6200 36 9.2 非承重墙 传至首层基础顶面截面的轴力设计值为：F=293.7-（22.75+18.35） =161.85 Fk=5.24（18.6+1.95）=107.86KN/M 基础宽度计算：b= FK/（ f K -H）=107.86/（200-201.5）=0.63 基础宽度验算：b=（F+H）/fa =（161.85+201.5）/240=0.8m 取 b=1.2m 基础净反力设计值： Pn=F/b=107.86/1.2=89.9 剪力设计值： V=1/2Pn(b-a)=0.589.9（1.5-0.24）=56.7KN 底板有效高度：h 0(1/700)(V/nsf t)=(1/700)(56.7/1.1)73.6mm 底板厚度（采用 100mm 厚垫层） H= h0+45=73.6+45118.6mm 取 h=200mm，h 0165mm. M1/8Pn(b-a)21/889.9(1.5-0.24) 217.9KN.M AM/(0.9h 0fy)17.9/(0.9165300)399mm 2 选10150（ As =523mm2），分布筋选6200. 37 38 主要参考资料主要参考资料 建筑地基基础设计规范 GB50007-2001 混凝土结构设计规范 GB500010-2002 建筑结构荷载规范 GB50009-2001 建筑抗震设计规范 GB500011-2001 砌体结构设计规范 GB50003-2001 房屋建筑制图统一标准 GB/T50001-2001 建筑结构制图标准 GB/T50105-2001 jinzh sh j fnghu gu fn 建筑设计防火规范 GB50045-1995 总图制图标准 GB/T 50103-2001 最新“平法”表示法标准 03G101-1 高层建筑结构设计与施工规定 有关标准图集、相关教科书和及相关规定。 q 塣穔塢 够迟 Mof尗 尳仰掁 H 晛 ?C 镆廞 扚?榲戂Zo ?v礶 X鈲侶 cd 冎厼狪繾撉 OQ 欢 hel:Wv?穼橽磶刻 qU$穙 qo?盂寬嵿?S 仧髪嵸妢猋|?廚樏鍟夃唟戹 vVA?N)+/?w 乜 鞡葫笺测? 謗募廭塰 C?In 鮚微盄鏲首暫蜂 X 峔 B?民礎 r 寞 拀塬膔醦邱-?8圳凈畡栦钀 蠃 c透滜雳 彍錇緯覤垕抒%廟 MF珕瓜档啼醯?Y?$dg 瀊扑樢幯 銦失稝纻cl 冔戨蟔聸 麐啤 rAec9邾 R3i 璷 b-c 膴z 蹉 貴諪?H屡齴怇包?)擯 亷 O? = 毥匯髞溤懛 E 堂扥舢丱?F 8 騴溦艡詢柋 )p0B?4 徆Fs 镩覗 R頔窉惄硔賘,P 冩葞菃#偒韉悁 T趑 嗜$?8 楞讦銉 kM 嚃蜚 UF 羇?L 始鞶 A?NI q 撜溠羖 Y 稐邻睛皵葱夼飍勡GE 也祎萡 枛?灋将 晰!I 踒 P?阨丂%?俒錘 w-焻 V 掤譴层龢鸁馥M 懰 mM 宯戡顧=璫耊飋%?y 痊忓 OK 捙 G 椄跸鑼% %$鬌 m 篎.?=MG 俋盉紕饑酾松鼗?o捼 瀀茕餓?Z峡?蘟?遥 Ky膀 蛳苆 恮 N 汶 YF)1Y 跰 彃趐v湟荒遝 U 坣 NG?zt-禘乭粠妗 t?2I8慬-.L 不郝剡柭 ?9a 蟌哦観踓 埇狍$爐鶹緐洮?VE?zg 悀 默駵渟蚙昖黍 H?hp鼾喆贪渾伵 U2$Y 憜酽1hc舁?-?Tg颪瀡 敥 f88 -1 閃诵 NWC岝#8懂溃象臖 B呚圊?T爡萬聻黬珿 ?舄裙 5f# 彟 璂挻 n9WX 繇?5+鄵瀱? 蟂历謄 c?公 1鄐 虳丬?臉鐒宵齣蔼 A?岊 。 Dv鞪縢冪芢幀 rMs 蔠r 寞拀塬膔醦邱-?8圳凈畡栦钀 蠃 c透滜雳 彍錇緯覤垕 抒%廟 MF珕瓜档啼醯 NO?銼;2 娢谪?R?汝 7w 蟌杕 J8?彥鞹刦 奉?I 猧 o霥逑蓨 Iuw$ ?r溣羧膊酫緷 ?=谜 N GL 劇 W*U 詂烏 氯吇?Z熮噎堂 扥?鬼 汲 3O,h 伪铺餼軓虏剏?5?K (XX 盻櫲軖嗂 g, 殨帕竏篪兊玱朄剙 OB质Wc 鐆眀髥疬?UdefV 尪 2G媩垱 s腵幅酹傾=tF2 霥? 摑膗琰*8c 嶸 擻FI?J 栤 o=!JCM螭嶖?U 銥贱碝滐 W睈 x?幘辘屓?!I?9 酤礰寬亖鐏舢丱?F 8 騴溦艡詢柋 )p0B?4 徆Fs镩覗 R頔窉惄硔賘,P 冩葞菃#偒韉悁 T趑 嗜