换热器E0101校核文件

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图 号：DWG NO。设计单位：中南大学随便团队DESIGNER设 计Designed by日期Date校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date浮头式换热器设备计算计算单位中南大学随便团队 壳程设计压力 0.33 MPa管程设计压力 0.77 MPa壳程设计温度 105.00 管程设计温度 175.00 壳程试验压力 0.41 MPa管程试验压力 0.96 MPa筒体公称直径500.00mm筒浮头式换热器筒体最小壁厚10.00mm筒体名义厚度30.00mm校核 合格筒体法兰厚度20.00mm体校核 合格筒体后端法兰厚度20.00mm校核 合格前端管箱筒体名义厚度30.00mm前校核 合格 端前端管箱封头名义厚度30.00mm管校核 合格箱前端管箱法兰厚度20.00mm校核 合格后端管箱筒体名义厚度30.00mm后校核 合格端后端管箱封头名义厚度19.00mm管校核 合格箱后端管箱法兰厚度20.00mm校核 合格带法兰凸形封头名义厚度15.00mm浮校核 合格头法兰设计厚度5.00mm盖校核 合格钩圈计算厚度5.00mm校核 合格管管板名义厚度30.00mm板校核 合格分程隔板名义厚度 mm校核 浮头式换热器筒体计算结果计算单位中南大学随便团队计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.33MPa设计温度 t 105.00 C内径 Di 500.00mm材料 12Cr2Mo1R ( 板材 )试验温度许用应力 s 193.00MPa设计温度许用应力 st 186.30MPa试验温度下屈服点 ReL 310.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.44mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 6.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 754.62Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.4100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 279.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 15.50 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.92682MPa设计温度下计算应力 st = = 12.48MPastf 186.30MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱筒体计算结果计算单位中南大学随便团队计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.77MPa设计温度 t 175.00 C内径 Di 500.00mm材料 18MnMoNbR ( 板材 )试验温度许用应力 s 211.00MPa设计温度许用应力 st 211.00MPa试验温度下屈服点 ReL 400.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.91mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 27.70mm名义厚度 dn = 30.00mm重量 2352.64Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.9600 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 360.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 9.14 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 22.15160MPa设计温度下计算应力 st = = 7.33MPastf 211.00MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算结果计算单位 中南大学随便团队计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.77MPa设计温度 t 175.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 100.00mm材料 18MnMoNbR (板材)设计温度许用应力 st 211.00MPa试验温度许用应力 s 211.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.9600 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 360.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 12.15MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.3750计算厚度 dh = = 1.26mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 27.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 30.00mm结论 满足最小厚度要求重量 76.57 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 16.66700MPa结论 合格后端管箱筒体计算结果计算单位中南大学随便团队计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.33MPa设计温度 t 105.00 C内径 Di 500.00mm材料 18MnMoNbR ( 板材 )试验温度许用应力 s 211.00MPa设计温度许用应力 st 211.00MPa试验温度下屈服点 ReL 400.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.39mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 27.70mm名义厚度 dn = 30.00mm重量 2352.64Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.4100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 360.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 3.91 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 22.15160MPa设计温度下计算应力 st = = 3.14MPastf 211.00MPa校核条件stf st结论 合格 后端管箱封头计算结果计算单位 中南大学随便团队计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件圆形平盖简图计算压力 pc 0.33MPa设计温度 t 105.00 C圆筒直径 Di500.00mm计算直径 Dc 500.00mm径向截面上各开孔直径之和 b0.00mm平盖序号 13材料名称12Cr2Mo1R材料类型 板材试验温度许用应力 s 193.00MPa设计温度许用应力 st 186.30MPa试验温度下屈服点 ReL 310.00MPa筒体腐蚀裕量2.00mm负偏差 C1 0.30mm筒体材料类型板材腐蚀裕量 C2 2.00mm筒体材料名称18MnMoNbR焊接接头系数 f 1.00设计温度许用应力211.00MPa试验压力计算压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.4100 (或由用户输入)MPa筒体厚度计算计算厚度 dc = 0.39mm有效厚度de = 27.70mm名义厚度dn = 30.00mm与平盖连接的圆筒有效厚度(供查图使用)df = 27.70mm平 盖 厚 度 计 算开孔削弱系数 n = 平盖系数 K = 0.2060计算厚度 dp = Dc = 9.55mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 16.70mm名义厚度 dn = 19.00mm结论 合格筒体法兰计算结果计算单位中南大学随便团队设 计 条 件简 图设计压力 p0.770MPa计算压力 pc0.770MPa设计温度 t105.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称12Cr2Mo1R体许用应力 211.0MPa法材料名称Q345R许用sf181.0MPa兰应力stf179.6MPa螺栓材料名称30CrMoA许用sb167.0MPa应力stb142.3MPa公称直径 d B33.0mm螺栓根径 d 129.2mm数量 n4个材料名称软铝Di500.0Do550.0垫结构尺寸Db110.0D外10.0D内5.005.0 mmLe220.0LA-205.0h10.0110.0N(mm)2.5m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb1.25DG7.5垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 751.0N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 158.7 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4.5mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 2680.7mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 151112.5NLD= L A+ 0.51 = -200.0mmMD= FD LD = -30222500.0N.mm作FG = Fp = 124.7NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 51.2mmMG= FG LG = 6389.2N.mmMpFT = F-FD = -151078.5NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = -71.9mmMT= FT LT = 10858767.0N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 19357344.0N.mm预紧 MaW = 224211.0NLG = 51.2mmMa=W LG = 11490811.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 19357344.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 86.4mm最小间距 80.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 195.2mm 形 状 常 数 确 定50.00h/ho = 0.2 K = Do/DI = 1.100 2.0由K查表7-9得T=1.877Z =10.524Y =20.319U=22.329整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.88987VI=0.361440.01780松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 2.63671整体法兰 = 77222.1松式法兰 = 0.04.4=f e+1 =2.25g = y/T = 1.202.66 = 5.64剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 70.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 181.05MPa =269.4 或 =527.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 3.73MPa = 179.6校核合格切向应力 121.30MPa = 179.6校核合格综合应力 = 151.18MPa = 179.6校核合格刚度系数 0.877 校核合格法兰校核结果校核合格后端筒体法兰计算结果计算单位中南大学随便团队设 计 条 件简 图设计压力 p0.330MPa计算压力 pc0.330MPa设计温度 t105.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称12Cr2Mo1R体许用应力 211.0MPa法材料名称16MnDR许用sf174.0MPa兰应力stf173.3MPa螺栓材料名称Q235许用sb171.3MPa应力stb185.0MPa公称直径 d B12.0mm螺栓根径 d 110.9mm数量 n2个材料名称软铝Di10.0Do20.0垫结构尺寸Db30.0D外10.0D内5.005.0 mmLe-5.0LA0.0h10.0110.0N(mm)2.5m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb1.25DG7.5垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 751.0N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 68.0 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4.4mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 187.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 25.9NLD= L A+ 0.51 = 5.0mmMD= FD LD = 129.5N.mm作FG = Fp = 53.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 11.2mmMG= FG LG = 601.1N.mmMpFT = F-FD = -11.3NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 10.6mmMT= FT LT = -120.4N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 610.2N.mm预紧 MaW = 16409.9NLG = 11.2mmMa=W LG = 184611.9N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 183869.2N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 47.1mm最小间距 32.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 60.9mm 形 状 常 数 确 定7.07h/ho = 1.4 K = Do/DI = 2.000 2.0由K查表7-9得T=1.507Z =1.667Y =2.963U=3.256整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.70488VI=0.132680.09969松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 4338.2松式法兰 = 0.01.8=f e+1 =2.99g = y/T = 1.993.66 = 3.83剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 20.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 24.00MPa =260.0 或 =527.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 43.89MPa = 173.3校核合格切向应力 63.05MPa = 173.3校核合格综合应力 = 43.52MPa = 173.3校核合格刚度系数 0.032 校核合格法兰校核结果校核合格前端管箱法兰计算结果计算单位中南大学随便团队设 计 条 件简 图设计压力 p0.770MPa计算压力 pc0.770MPa设计温度 t175.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称18MnMoNbR体许用应力 211.0MPa法材料名称Q345R许用sf178.0MPa兰应力stf153.5MPa螺栓材料名称Q345许用sb171.3MPa应力stb185.0MPa公称直径 d B12.0mm螺栓根径 d 110.9mm数量 n2个材料名称软铝Di530.0Do550.0垫结构尺寸Db22.0D外12.0D内10.002.0 mmLe264.0LA-257.0h5.013.0N(mm)1.0m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb0.50DG11.0垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 440.6N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 146.4 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 2.6mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 187.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 169790.0NLD= L A+ 0.51 = -255.5mmMD= FD LD = -43381344.0N.mm作FG = Fp = 73.1NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 5.5mmMG= FG LG = 402.3N.mmMpFT = F-FD = -169716.9NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = -124.2mmMT= FT LT = 21087320.0N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 22293622.0N.mm预紧 MaW = 16254.7NLG = 5.5mmMa=W LG = 89401.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 22293622.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 34.6mm最小间距 32.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 245.5mm 形 状 常 数 确 定32.56h/ho = 0.2 K = Do/DI = 1.038 1.5由K查表7-9得T=1.898Z =27.009Y =51.845U=56.972整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.89918VI=0.439060.02762松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.64393整体法兰 = 16898.7松式法兰 = 0.0102.3=f e+1 =4.31g = y/T = 2.275.42 = 104.53剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 120.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 73.50MPa =230.2 或 =527.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 0.15MPa = 153.5校核合格切向应力 147.35MPa = 153.5校核合格综合应力 = 110.43MPa = 153.5校核合格刚度系数 0.649 校核合格法兰校核结果校核合格后端管箱法兰计算结果计算单位中南大学随便团队设 计 条 件简 图设计压力 p0.330MPa计算压力 pc0.330MPa设计温度 t105.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称18MnMoNbR体许用应力 211.0MPa法材料名称16MnDR许用sf163.0MPa兰应力stf162.0MPa螺栓材料名称Q345许用sb171.3MPa应力stb185.0MPa公称直径 d B12.0mm螺栓根径 d 110.9mm数量 n4个材料名称软铝Di40.0Do50.0垫结构尺寸Db44.0D外10.0D内5.008.0 mmLe3.0LA-8.0h10.0110.0N(mm)2.5m2.75y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb1.25DG7.5垫片厚度 (mm)分程隔板垫片面积(mm2)0.00片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 751.0N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 68.0 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4.4mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 374.4mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 414.5NLD= L A+ 0.51 = -3.0mmMD= FD LD = -1243.4N.mm作FG = Fp = 53.4NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 18.2mmMG= FG LG = 975.1N.mmMpFT = F-FD = -399.9NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 10.1mmMT= FT LT = -4049.1N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 4317.4N.mm预紧 MaW = 32444.4NLG = 18.2mmMa=W LG = 592109.9N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 588477.3N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 34.6mm最小间距 32.0 (查GB/T 150.3-2011表7-3)mm最大间距 245.5mm 形 状 常 数 确 定17.89h/ho = 0.6 K = Do/DI = 1.250 1.2由K查表7-9得T=1.818Z =4.556Y =8.830U=9.703整体法兰查图7-3和图7-4FI=0.86648VI=0.389520.04844松式法兰查图7-5和图7-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图7-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 28518.4松式法兰 = 0.060.6=f e+1 =6.81g = y/T = 3.758.75 = 64.34剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 20.65MPa校核合格操作状态 0.04MPa校核合格输入法兰厚度f = 120.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 1.83MPa =243.0 或 =527.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 0.14MPa = 162.0校核合格切向应力 8.39MPa = 162.0校核合格综合应力 = 5.11MPa = 162.0校核合格刚度系数 0.003 校核合格法兰校核结果校核合格浮头式换热器管板计算计算单位中南大学随便团队设 计 条 件壳程设计压力 Ps0.33MPa管程设计压力 Pt0.77MPa壳程设计温度 ts105.00C管程设计温度 tt175.00C换热器公称直径 Di500.00mm壳程腐蚀裕量 Cs2.00mm管程腐蚀裕量 Ct2.00mm换热管使用场合严格场合换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接)焊接初始数据管板材料(名称及类型)18MnMoNbR板材输入管板名义厚度 dn30.00mm管板强度削弱系数 m0.40管板刚度削弱系数 h0.40管板分程处面积 Ad0.00mm2换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l5.00mm内孔焊焊接接头系数设计温度下管板材料弹性模量 Ep191500.00MPa设计温度下管板材料许用应力 211.00MPa许用拉脱力 q54.75mm壳程侧结构槽深 h15.00mm管程侧隔板槽深 h25.00mm换热管材料名称1Cr5Mo换热管外径 d19.00mm换热管壁厚 dt3.00mm换热管根数 n212根换热管中心距 S37.00mm换热管长 Lt6000.00mm换热管受压失稳当量长度 lcr6200.00mm设计温度下换热管材料弹性模量 Et203000.00MPa设计温度下换热管材料屈服点164.50MPa设计温度下换热管材料许用应力 109.50MPa垫片垫片外径 Do10.00mm垫片内径 Di5.00mm垫片厚度 dgmm垫片接触面宽度 wmm垫片压紧力作用中心圆直径 DG6.25mm垫片材料软垫片压紧面形式1a或1b系数计算管 区单管程三角形排列= 0.866= 板 面正方形排列= 251337.45 mm2布 积多管程三角形排列=管 正方形排列= = 管板开孔后面积 191229.22mm2一根换热管管壁金属横截面积150.80mm2管板布管区当量直径 = 565.70mm换热管有效长度L = Lt-2dn-2l2 = 5937.00mm管束模数 = 1932.30管束无量纲刚度 = 0.0252无量纲压力只有壳程设计压力,管程设计压力=0: 0.0026只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 0.0061壳程设计压力和管程设计压力同时作用: 0.0035系数= 90.5114系数按和查图得:= 0.1807 系数( 按和查图得 )只有壳程设计压力,管程设 计压力=0: 只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 壳程设计压力,管程设计压 力同时作用: 系数 0.1672系数 156.07换热管回转半径 5.76mm 换热管稳定许用压应力 时,取当时1.15MPa当时最小管板厚度计算确定管板设计压力异号0.77MPa 同号=管板最小厚度计算计算厚度=7.97mm设计厚度23.00mm管板厚度校核 合格 换热管轴向应力计算及校核 : MPa (单位)计算工况计算公式计算结果许用值只有壳程设计压力,管程设 计压力=0: 时(焊接或胀接)（内孔焊）只有管程设计压力,壳程设计压力=0: 壳程设计压力,管程设计压 力同时作用:换热管与管板连接拉脱力计算及校核 拉脱力 q0.00MPa校核 合格管板重量 32.08 Kg结论 合格注：带号的材料数据是设计者给定的。直管换热管内压计算计算单位中南大学随便团队计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.77MPa设计温度 t 175.00 C外径 Do 19.00mm材料 1Cr5Mo ( 管材 )试验温度许用应力 s 130.00MPa设计温度许用应力 st 109.50MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.07mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm重量 7.10Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 41.06250MPa设计温度下计算应力 st = = 2.05MPastf 109.50MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位中南大学随便团队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.33MPa设计温度 t 175.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 1Cr5Mo (管材)试验温度许用应力 s 130.00MPa设计温度许用应力 st 109.50MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm外压计算长度 L L= 6000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 315.79Do/de 6.33A 值 A= 0.0325059B 值 B= 128.73MPa重量 7.10 kg压力计算许用外压力当时， = 37.68634MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管外压计算计算单位中南大学随便团队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.41MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 1Cr5Mo (管材)试验温度许用应力 s 130.00MPa设计温度许用应力 st 130.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.17mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm外压计算长度 L L= 6000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 315.79Do/de 6.33A 值 A= 0.0325059B 值 B= 128.00MPa重量 7.10 kg压力计算许用外压力当时， = 37.47368MPa当时，=结论 换热管外压计算合格开孔补强计算计算单位中南大学随便团队接 管: N1, 865计算方法: GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.33MPa设计温度105壳体型式圆形筒体壳体材料名