土的变形性质及地基沉降计算课件

4土的变形性质和地基沉降计算,4.1土的压缩性4.2地基最终沉降量计算4.3应力历史对地基沉降的影响4.4地基变形与时间的关系4.5建筑物沉降观测与地基容许变形,主要内容,4.1的压缩性,土的压缩性是指土在压力作用下体积缩小的特性,压缩量的组成固体颗粒的压缩土中水的压缩空气的排出水的排出,占总压缩量的1/400不到，忽略不计,压缩量主要组成部分,说明：土的压缩被认为只是由于孔隙体积减小的结果,透水性好，水易于排出,压缩稳定很快完成,透水性差，水不易排出,压缩稳定需要很长一段时间,土的固结：土体在压力作用下，压缩量随时间增长的过程,4.1.2压缩试验,研究土的压缩性大小及其特征的室内试验方法，亦称固结试验,注意：土样在竖直压力作用下，由于环刀和刚性护环的限制，只产生竖向压缩，不产生侧向变形,1.压缩仪示意图,2.e-p曲线,研究土在不同压力作用下，孔隙比变化规律,Vve0,Vs1,Vve,Vs1,土样在压缩前后变形量为s，整个过程中土粒体积和底面积不变,土粒高度在受压前后不变,整理,其中,根据不同压力p作用下，达到稳定的孔隙比e，绘制e-p曲线，为压缩曲线,e0,p,e,e-p曲线,2压缩性指标,压缩性不同的土，曲线形状不同，曲线愈陡，说明在相同压力增量作用下，土的孔隙比减少得愈显著，土的压缩性愈高,根据压缩曲线可以得到三个压缩性指标,（1）压缩系数a（2）压缩指数（3）压缩模量Es,曲线A压缩性曲线B压缩性,（1）.压缩系数a,土体在侧限条件下孔隙比减少量与竖向压应力增量的比值,p1,p2,e1,e2,M1,M2,e0,e-p曲线,p,e,利用单位压力增量所引起得孔隙比改变表征土的压缩性高低,在压缩曲线中，实际采用割线斜率表示土的压缩性,规范用p1100kPa、p2200kPa对应的压缩系数a1-2评价土的压缩性,a1-20.1MPa-1低压缩性土0.1MPa-1a1-20.5MPa-1中压缩性土a1-20.5MPa-1高压缩性土,（1）压缩指数,低压缩性土,中等压缩性土,高压缩性土,土在侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值，或称为侧限模量,说明：土的压缩模量Es与土的的压缩系数a成反比，Es愈大，a愈小，土的压缩性愈低,（3）压缩模量Es,用Es划分土的压缩性,高压缩性土,中压缩性土,低压缩性土,压缩模量与材料弹性模量的区别,压缩模量试验条件是完全侧限的，侧面作用着应力，不是自由面压缩变形的大部分由空隙体积的变化，卸荷后恢复的变形很小压缩模量随起始应力及应力增量变化而变化，在应力应变曲线上没有直线段,3土的回弹曲线及回弹模量,（1）弹性变形与残余变形,（2）弹性模量,土体在无侧限条件下瞬时压缩的应力应变模量,（3）弹性模量的确定,4.1.3土的载荷试验及变形模量,1载荷试验,载荷试验是通过承压板，对地基土分级施加压力p并测试承压板的沉降，得到压力和沉降（p-s）关系曲线，通过弹性力学公式得到土的变形模量并确定低级的承载力。,土在无侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值。,2.变形模量,3变形模量与压缩模量之间关系,其中,土的泊松比，一般00.5之间,4地基变形计算时参数的选用,（1）计算地基在静载作用下的变形时采用压缩模量与变形模量（2）计算地基在瞬间或短时间内作用由快速荷载的变形时采用弹性模量（3）在侧限的条件下，地基沉降计算的分层法及规范法用压缩模量，运用弹性力学公式时用变形模量或弹性模量,4.2地基最终沉降量计算,4.2.1分层总和法,地基最终沉降量地基变形稳定后基础底面的沉降量,1.基本假设(1)地基是均质、各向同性的半无限线性变形体，可按弹性理论计算土中应力(2)在压力作用下，地基土不产生侧向变形，可采用侧限条件下的压缩性指标(3)采用基底中心点下的附加应力计算地基的变形,可压缩土层,土层竖向应力由p1增加到p2，引起孔隙比从e1减小到e2，竖向应力增量为p,由于,所以,2.单一压缩土层的沉降计算在一定均匀厚度土层上施加连续均布荷载，竖向应力增加，孔隙比相应减小，土层产生压缩变形，没有侧向变形。,4.分层总和法计算步骤,e1i由第i层的自重应力均值从土的压缩曲线上得到的相应孔隙比e2i由第i层的自重应力均值与附加应力均值之和从土的压缩曲线上得到的相应孔隙比,3土的压缩应变ei,（1）绘制基础中心点下地基中自重应力和附加应力分布曲线（2）确定地基沉降计算深度（3)确定沉降计算深度范围内的分层界面（4）计算各分层沉降量（5）计算基础最终沉降量,（3）绘制基础中心点下地基中自重应力和附加应力分布曲线，通常为计算分层处的自重应力与附加应力，从而计算该层土的平均自重应力、平均自重应力与平均附加应力之和,（1）确定基础沉降计算深度,一般取附加应力与自重应力的比值为20处，即z=0.2c处的深度作为沉降计算深度的下限,（2）确定地基分层,不同土层的分界面与地下水位面为天然层面每层厚度hi0.4b,对于软土，应该取z=0.1c处，若沉降深度范围内存在基岩时，计算至基岩表面为止,（4）计算各分层沉降量,根据自重应力、附加应力曲线、e-p压缩曲线计算任一分层沉降量,（5）计算基础最终沉降量,e1i由第i层的自重应力均值从土的压缩曲线上得到的相应孔隙比e2i由第i层的自重应力均值与附加应力均值之和从土的压缩曲线上得到的相应孔隙比,四、例题分析,【例】某厂房柱下单独方形基础，已知基础底面积尺寸为4m4m，埋深d1.0m，地基为粉质粘土，地下水位距天然地面3.4m。上部荷重传至基础顶面F1440kN,土的天然重度16.0kN/m,饱和重度sat17.2kN/m，有关计算资料如下图。试分别用分层基础最终沉降,【解答】,1.计算分层厚度,每层厚度hi0.4b=1.6m，地下水位以上分两层，各1.2m，地下水位以下按1.6m分层,2.计算地基土的自重应力,自重应力从天然地面起算，z的取值从基底面起算,3.计算基底压力,4.计算基底附加压力,自重应力曲线,附加应力曲线,5.计算基础中点下地基中附加应力,用角点法计算，过基底中点将荷载面四等分，计算边长l=b=2m，z=4Kcp0,Kc由表确定,6.确定沉降计算深度zn,根据z=0.2c的确定原则，由计算结果，取zn=7.2m,7.最终沉降计算,根据e-曲线，计算各层的沉降量,按分层总和法求得基础最终沉降量为s=si=54.7mm,4.2.2规范法,由建筑地基基础设计规范（GB500072002）提出分层总和法的另一种形式，沿用分层总和法的假设，并引入平均附加应力系数和地基沉降计算经验系数,均质地基土，在侧限条件下，压缩模量Es不随深度而变，从基底至深度z的压缩量为,A深度z范围内的附加应力面积,1.计算原理,附加应力面积,附加应力通式z=ap0,引入平均附加应力系数,因此附加应力面积表示为,因此,利用附加应力面积A的等代值计算地基任意深度范围内的沉降量，因此第i层沉降量为,根据分层总和法基本原理可得成层地基最终沉降量的基本公式,第n层,第i层,Ai,Ai-1,地基沉降计算深度zn应该满足的条件,当确定沉降计算深度下有软弱土层时，尚应向下继续计算，直至软弱土层中所取规定厚度的计算沉降量也满足上式，若计算深度范围内存在基岩，zn可取至基岩表面为止,当无相邻荷载影响，基础宽度在130m范围内，基础中点的地基沉降计算深度可以按简化公式计算,2地基沉降计算深度zn,zi、zi-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m),为了提高计算精度，地基沉降量乘以一个沉降计算经验系数ys，可以查有关系数表得到,3地基最终沉降量修正公式,沉降经验系数,4用规范法计算地基沉降的步骤,（2）分层：按土质分层,（3)根据计算尺寸，查表得到平均附加应力系数，计算附加应力面积的等代值,（4）列表计算各层沉降量si,（5）验算沉降计算深度,（6）确定沉降修正系数js,（7）基础最终沉降量,四、例题分析,【例】某厂房柱下单独方形基础，已知基础底面积尺寸为4m4m，埋深d1.0m，地基为粉质粘土，地下水位距天然地面3.4m。上部荷重传至基础顶面F1440kN,土的天然重度16.0kN/m,饱和重度sat17.2kN/m，有关计算资料如下图。试分别用分层总和法和规范法计算基础最终沉降（已知fk=94kPa）,【解答】,A.分层总和法计算,1.计算分层厚度,每层厚度hi0.4b=1.6m，地下水位以上分两层，各1.2m，地下水位以下按1.6m分层,2.计算地基土的自重应力,自重应力从天然地面起算，z的取值从基底面起算,3.计算基底压力,4.计算基底附加压力,自重应力曲线,附加应力曲线,5.计算基础中点下地基中附加应力,用角点法计算，过基底中点将荷载面四等分，计算边长l=b=2m，z=4Kcp0,Kc由表确定,6.确定沉降计算深度zn,根据z=0.2c的确定原则，由计算结果，取zn=7.2m,7.最终沉降计算,根据e-曲线，计算各层的沉降量,按分层总和法求得基础最终沉降量为s=si=54.7mm,B.规范法计算,1.确定沉降计算深度,zn=b(2.50.4lnb)=7.8m,2.确定各层Esi,根据计算表所示z=0.6m,sn=0.9mm0.025si=55.6mm,满足规范要求,6.沉降修正系数js,7.基础最终沉降量,s=yss=61.2mm,4.根据计算尺寸，查表得到平均附加应力系数，计算各分层的沉降列表计算各层沉降量si,4.2.3地基沉降计算中的有关问题,1.分层总和法在计算中假定不符合实际情况假定地基无侧向变形计算结果偏小计算采用基础中心点下土的附加应力和沉降计算结果偏大两者在一定程度上相互抵消误差，但精确误差难以估计,2.分层总和法中附加应力计算应考虑土体在自重作用下的固结程度，未完全固结的土应考虑由于固结引起的沉降量3.相邻荷载对沉降量有较大的影响，在附加应力计算中应考虑相邻荷载的作用,4.当建筑物基础埋置较深时，应考虑开挖基坑时地基土的回弹，建筑物施工时又产生地基土再压缩的情况,sc考虑回弹再压缩影响的地基变形Eci土的回弹再压缩模量，按相关试验确定yc考虑回弹影响的沉降计算经验系数，取1.0Pc基坑底面以上土的自重应力，kPa,式中：,4回弹在压缩影响的变形量,4.3土的应力历史对土的压缩性的影响,土的应力历史：土体在历史上曾经受到过的应力状态,先期固结压力pc：土在其生成历史中曾受过的最大有效固结压力,讨论：对试样施加压力p时，压缩曲线形状,ppc,正常压缩曲线，斜率陡，土体压缩量大,4.3.1天然土层应力历史,s=z：自重压力p=s：正常固结土ps：超固结土p1：超固结OCR30%近似取第一项,土质相同而厚度不同的两层土，当压缩应力分布和排水条件相同时，达到同一固结度时时间因素相等,结论：对于同一地基情况，将单面排水改为双面排水，要达到相同的固结度，所需历时应减少为原来的1/4,各种情况下地基固结度的求解,地基固结度基本表达式中的Ut随地基所受附加应力和排水条件不同而不同，因此在计算固结度与时间的关系时也应区别对待,1.适用于地基土在其自重作用下已固结完成，基底面积很大而压缩土层又较薄的情况2.适用于土层在其自重作用下未固结，土的自重应力等于附加应力3.适用于地基土在自重作用已固结完成，基底面积较小，压缩土层较厚，外荷在压缩土层的底面引起的附加应力已接近于零4.视为1、2种附加应力分布的叠加5.视为1、3种附加应力分布的叠加,5用固结理论解决的实际问题,已知粘土层在外力的作用下固结,(2)土层达到某个固结度时所需要的时间,（1）加载一段时间后土层的固结度以及沉降量,三、例题分析,【例】厚度H=10m粘土层，上覆透水层，下卧不透水层，其压缩应力如下图所示。粘土层的初始孔隙比e1=0.8，压缩系数a=0.00025kPa-1，渗透系数k=0.02m/年。试求：加荷一年后的沉降量St地基固结度达Ut=0.75时所需要的历时t若将此粘土层下部改为透水层，则Uz=0.75时所需历时t,H,P=120kpa,粘土层,不透水层,【解答】,1.当t=1年的沉降量,地基最终沉降量,固结系数,时间因素,查图表得到Ut=0.425,加荷一年的沉降量,2.当Uz=0.75所需的历时t,由Uz=0.75，得到Tv0.485,3.双面排水时，Uz=0.75所需历时,由Uz=0.75,得到Tv0.485,4.5沉降分析中的若干问题,1.土的回弹与再压缩,a,d,b,1.土的卸荷回弹曲线不与原压缩曲线重合，说明土不是完全弹性体，其中有一部分为不能恢复的塑性变形2.土的再压缩曲线比原压缩曲线斜率要小得多，说明土经过压缩后，卸荷再压缩时，其压缩性明显降低,2.粘性土沉降的三个组成部分,1.sd瞬时沉降2.sc固结沉降3.ss次固结沉降,二、建筑物沉降观测,反映地基的实际变形以及地基变形对建筑物的影响程度根据沉降观测资料验证地基设计方案的正确性，地基事故的处理方式以及检查施工的质量沉降计算值与实测值的比较，判断现行沉降计算方法的准确性，并发展新的更符合实际的沉降计算方法,观测工作主要内容,1.收集资料和编写计划2.水准基点设置3.观测点的设置4.水准测量5.观测资料的整理,二、地基的容许变形值,地基变形按其变形