钻杆检测机械部分设计[机械专业毕业论文-答辩优秀]

需要CAD图纸，咨询Q414951605优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载晋中学院机械学院毕业设计论文钻杆漏磁检测机械部分设计01所在学院专业班级姓名学号指导老师年月日摘要钻杆是钻井设备中的重要部件，但经常因缺陷而发生失效事故，导致巨大的经济损失，因此，研究现场堆放状态下钻杆的无损检测方法、研制钻杆检测装置具有重要的意义。本文首先分析了钻杆的结构特征、缺陷形式及其易发部位，提出了一种采用自驱式检测探头、配备检测漏磁检测方法，给出了钻杆漏磁检测系统的设计方案，对检测的运动方案、工作原理及系统布局的可行性进行了论证。关键词钻杆检测，机械设计，漏磁检测优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载ABSTRACTDRILLPIPEISANIMPORTANTCOMPONENTOFTHEDRILLINGEQUIPMENT,BUTOFTENDUETODEFECTSANDFAILUREACCIDENTSOCCUR,RESULTINGINHUGEECONOMICLOSS,THEREFORE,THESTUDYSITEPILEDSTATEUNDERTHEDRILLPIPE,DRILLPIPEANDNONDESTRUCTIVEMETHODFORDETECTINGDEVICEHASIMPORTANTSIGNIFICANCETHISPAPERFIRSTANALYSESTHESTRUCTURECHARACTERISTICS,THEDRILLPIPEDEFECTSFORMANDPRONEPOSITIONS,PUTFORWARDAKINDOFAUTOMATICALTESTINGPROBE,EQUIPPEDWITHDETECTIONOFMAGNETICFLUXLEAKAGETESTINGMETHOD,GIVESTHEDESIGNSCHEMEOFMAGNETICFLUXLEAKAGETESTINGSYSTEMOFDRILLPIPE,THEFEASIBILITYOFDETECTINGMOTIONSCHEME,LAYOUTANDWORKINGPRINCIPLEOFTHESYSTEMAREDEMONSTRATEDKEYWORDSMECHANICALDESIGN,DRILLPIPEDETECTION,MAGNETICFLUXLEAKAGETESTINGIV目录摘要IIABSTRACTIII目录IV第1章绪论111课题研究意义112钻杆检测研究现状1121国内研究现状1122国外研究概况313论文主要结构4第2章方案分析与比较521钻杆结构特征522钻杆有关参数623方案一介绍624方案二介绍725两种方案比较8第3章主要装置设计计算931概述932检测探头设计932浮动连接装置设计1733弹簧的设计计算18第4章机架的设计2841机架的基本尺寸的确定2842架子材料的选择确定2843主要梁的强度校核28参考文献31总结与展望32致谢33优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载1第1章绪论11课题研究意义钻杆在长期服役过程中要长期受拉、扭、弯曲等交变应力作用,同时钻井液、钻井泥浆中溶解的、和等腐蚀介质及地层的氧化物等介质使钻杆产生严重的腐蚀。受腐蚀后的钻杆在应力作用下易失效，造成钻柱失效事故。现场调查表明,国外14的油气井都不同程度地发生过钻柱井下断裂事故，国内各油田每年也发生钻柱疲劳断裂事故500多起,直接经济损失在巨大1998年全国油气田发生钻柱事故540起67。四川川东地区在1996年1997年间就发生了303次钻具井下断裂事故8。从1998年至2001年,中国海上油田在钻井作业中共有61根钻杆发生刺漏现象，刺漏部位一般位于距钻杆接头端面0507,基本上处于钻杆“敦粗”过渡带9。2001年7月2003年5月,塔里木有21口刺漏失效井，共89次127MM钻杆发生了刺漏,造成了严重的经济损失10。其它钻井队也发生的情况。钻杆使用前不检测,无法掌握其损伤程度,不能保证质量,在钻井过程中可能造成刺穿、断裂等事故,给钻井生产带来巨大经济损失。钻杆无损检测技术是检测钻杆缺陷实际有效的方法，及时地对钻杆腐蚀缺陷进行检测和控制，加强我国油田用井下钻杆的无损检测，可提高下井钻杆使用的可靠性，是降低钻井工程成本，提高经济效益，促进我国石油战略发展的重要途径。12钻杆检测研究现状121国内研究现状对钻杆的检测，国内外使用了多种无损检测方法，主要有漏磁法、射线法、超声法。射线法对表面或近表面的细微裂纹检出率较低，检测周期长，工作量大，对环境和人体容易构成伤害，且检测成本高；超声法只能点测，不能对管壁实行全面检测，漏磁检测法是目前公认对管状铁磁性材料最可靠的检测方法，其主要特点检测速度快,检测效果好，操作简单，抗干扰及污染能力强20，在各种导磁构件的缺陷检测上得到了广泛的应用。目前，钻杆探伤采用漏磁检测辅以超声检测。杆体与加厚过渡区分别探伤，杆体以漏磁检测为主，加厚过渡区以超声检测为主2125。超声检测设备有USIP12、USD10、CTS26、CTS33等，漏磁检测设备有美国NDT公司、2TUBOSCOPEVETCO公司、OEM公司等生产的SPECTAVISIONSYSTEINI2000型、SONOSCOPE、CLASSIFAX、HUGHESCIS等。大部分的钻杆漏磁检测设备为固定式2627，如图12（A）所示。此类设备价格昂贵，体积庞大，不易搬动，需要专门的厂房作为其检测场地，且检测盲区大2829。引进的国外移动式钻杆检测系统，如图12B、C等，其检测效率不高。图12D为美国OEM公司生产的ARTIS2型便携式钻杆漏磁检测设备30，该设备检测钻杆时,由于钻杆接头长度不同,探靴开、合时距接头台肩的距离长短不齐,又加之探靴开、合瞬间产生干扰信号,使钻杆加厚过渡带成为盲区，且检测操作人员劳动强度大，价格昂贵。（A）固定式检测设备3（B）小型移动式（C）超声波4（D）便携式图12常规钻杆检测设备122国外研究概况HWANG和LORD在1975年采用有限元方法对磁场进行分析，首次把材料内部场强和磁导率与磁场幅值联系起来。1986年，EDWORD和PALMER对无限长表面开口裂纹进行了分析，得出了二维表达式等39。在国内，1970年，杨洗陈系统地介绍了国外漏磁场与缺陷相互作用理论的研究进展状况1980年，张济世采用有限元方法计算了方钢表面裂纹的漏磁场1985年，于轮元等采用有限元方法对表面和近表面缺陷的漏磁场进行了计算，分析了缺陷形状参数对漏磁场的影响作用。90年代初，国家制定了第一个漏磁检测标准将漏磁检测纳入了标准检测行列。近年来，在漏磁探伤和磁粉探伤原理方面，仲维畅采用磁偶极子模型进行了大量计算，给出了偶极子场的图像，解释了磁粉在缺陷处分布特点；杨叔子、康宜华等人对漏磁检测定量原理与技术方面及其应用方面做出了大量的研究，采用线圈与永磁体磁化，霍尔元件与线圈拾取信号，主动式运动与被动式运动相结合的检测方法，在漏磁检测的电磁源检测、磁化方法、拾取信号方法，机电一体化检测设备与系统方面取得了一系列研究成果。李路明、吴先梅、何铺云、孙永荪等人也对漏磁检测方法与应用作出了一些研究，主要在试验验证及基本设备应用上的研究。基于理论研究的基础之上，产生了一系列漏磁检测设备，如美国NDTSYSTE和TUBOSCOPEVETC公司生产的WELLCHEK井口检测系统，用于在采油管提出井口的同5时对其进行探伤。美国的TUBOSCOPE公司研制的两种磁探伤装置AMALOG和SONOSCOPE，主要用于石油无缝钢管的探伤。其中AMALOG采用直流磁化探头旋转，用于检测轴向缺陷；SONOSCOPE采用线圈磁化，用于检测周向缺陷，能够检测出深度为125的内壁缺陷。ICO公司的EMI漏磁探伤系统通过漏磁探伤部分来检测管体的横向和纵向缺陷，美国OEM公司的ARTIS2型便携式电磁检测系统圈，德国的ROSEN检测技术公司开发的一种用于连续油管自动检验与监测的实时检测装置。13论文主要结构第一章绪论论述国内外钻杆检测研究概况及漏磁检测方法研究现状。第二章主要分析了钻杆结构特征方案分析与比较第三章检测机构机械结构设计6第2章方案分析与比较21钻杆结构特征钻杆从进货到报废或失效，一般要经历使用前存放、使用、存放、再使用、再存放，直到报废或失效这样一个过程4647。在役的钻杆一般堆放在管子站或井口支撑架上，以便待用或检测维修，堆放现场一般为露天。因而，钻杆的现场检测需在露天进行。钻杆为不规则的构件。为了增加钻杆管体与钻杆接头之间的连接强度，美国石油学会API制定了标准APISPEC5D钻杆规范对其作出了专门规定，通常将钻杆管体简称为钻杆48。钻杆结构示意图如图21所示。其结构为两端大接箍，其中一端接箍套有外丝扣，另一端接箍套有内丝扣，中间为直径较小的杆体，大接箍与中间杆体之间由加厚过渡区衔接起来，以便增强其承受集中应力的能力。两端粗大的接箍采用摩擦焊与杆体对接，形成加厚过渡区。整个钻杆由管体和与管体两端分别连接的钻杆接头组成，连接方式通常为摩擦焊。钻杆管端加厚方式有三种1内加厚，即只减小内径，而外径保持不变；2外加厚，即只增大外径,而内径保持不变；3内外加厚，即同时减小内径并增大外径49。GB722986钻杆及其接箍规定钻杆的规格分别为603、73、889、1143、5127、1397MM等，长度一般为9500MM或12000MM。为了调节钻柱的长度，还有各种短钻杆。常规钻杆的主要结构参数如表21所示。表21钻杆主要结构参数722钻杆有关参数1）杆体参数表22杆体参数外径MM名义质量KG/M平端质量KG壁厚MM钢级加厚端型式12738135791270EI，E，U2）加厚端尺寸表23加厚端尺寸外径MM内径MM最小长度MM最大长度MM钢级14929697621397X，G，S23方案一介绍8图21浮动漏磁漏磁检测仪探头连接部分采用浮动装置27，其基本工作原理在钻杆径向安装浮动弹簧，在钻杆向上或是向下运动过程中，由于钻杆直径的变化需要探头位置也不断的随其相应的变化，径向安放弹簧可以实现此目的。钻杆检测前要先进行磁化，每个检测探头两端分别设计安装有一个永磁体，利用永磁体对钻杆进行磁化。探头两端均设计安放永磁体可以保证无论钻杆是上提还是下降都可以先磁化后检测，实现漏磁检测必须先磁化的条件。钻杆被磁化后通过探头的对应放传感器的地方，利用传感器对钻杆情况实施有效的现场检测。24方案二介绍图22四连杆漏磁漏磁检测仪此检测仪器探头的连接部位采用四连杆机构实现检测时探头与钻杆平行接触，弹簧起复位和定位作用。这种结构的工作原理是检测探头的连接部分采用四连杆机构，当检测钻杆的杆体部分时，四连杆处于矩形状态，如下图上面部分所示，当检测钻杆的加厚端时，由于钻杆直径加大，需要大的检测空间，在四连杆连接铰链的作用下四连杆发生相应的变形，随即变成如图下面部分所示的平行四边形结构，检测探头随之向外移动，检测探头距钻杆中心线的距离由A增大到B，实现了对钻杆大径区的有效检测。连杆杆体部分所连接的弹簧可以在四连杆机构发生变形时利用弹簧的特性实现对探头的定位和复位作用。925两种方案比较方案一与方案二最大区别就是检测探头的连接装置。两种方案都能实现探头在钻杆加厚区与杆体之间的顺利过渡，并实现有效的检测。但方案二中弹簧布置在轴向，探头在变径区移动时促使四连杆发生形变，弹簧连接部位虽然会随连杆转动而改变方向，但由于弹簧轴向与垂直方向会存在一定的夹角，容易造成弹簧的扭弯变形，影响探头回弹准确性和及时性并且影响弹簧的使用寿命。而方案二中弹簧布置在径向，既可保证探头及时准确回弹又不会存在弹簧的扭弯变形情况。综上所述，方案一是最佳方案。10第3章主要装置设计计算31概述主要装置有检测探头、浮动连接、机架等32检测探头设计检测探头钻杆高速旋转和轴向运动中要承受摩擦和冲击力的作用，还要受原油泥浆腐蚀，工作环境恶劣，且由于接触易燃物体，直接与钻杆接触，在工作过程中避免长生电火花，所以探头选和设计非常重要。永磁体最重要的功能就是提供一个恒定的磁场。由于应用环境与应用条件的不同,各种应用场合所要求的永磁体的形状不同,对稳恒磁场的空间分布及其磁场强度的要求也不同。目前应用最多的是圆柱形、长方形、扇形和环形等具有较高对称性的永磁体,具体尺寸及性能则因应用领域的不同而有所区别。由于缺乏方便实用的计算手段,人们在确定适宜的永磁体的尺寸及性能方面缺乏可靠的判据,大多数情况下所能依赖的只有过去的经验或是反复的试验,即使个别情况下采用理论推导的方法,也由于计算方法与精度的限制,很难快速、准确地得到满意的结果。利用磁场计算与磁体设计系统,可以方便、快捷地对不同形状、不同充磁方向、不同磁性能的永磁体所产生的空间磁场进行计算与分析。此外,在对磁体形状、空间磁场的分布提出特定要求的情形下,还可利用本系统进行辅助设计,以确定所需采用的永磁体的几何尺寸、性能指标及参考磁体牌号,解决永磁体应用中的实际问题。11电磁铁的最优设计，在于合理选择电磁铁的型式。不同型式的电磁铁有不同的吸力特性，盘式吸力大，适用于起重电磁铁、电磁吸盘和电磁离合器；拍合式特性比较陡，广泛用于接触器和继电器；螺管式，吸力特性比较平坦，用于长行程牵引和和制动电磁铁；机床电器如接触器、中间继电器电器基本上都是E型。工作持续时间，绕组温升，最低作动电压、作动时间、释放电压和期限等。此外还要求重量轻、尺寸小，并有良好的工艺性，用材少以及最少资金等要求。要保证电磁铁可靠动作，在整个工作行程内，吸力均大于反力。一般电磁铁均选择衔铁释放位置为设计点,在该点应保证吸力可以克服反力而使衔铁动作。F吸力特性曲线反力特性曲线有时需根据电磁铁的动作时间来确定电磁铁的类型，对于快速执行要求可达到34MS，如极化继电器。对于慢速要求的可达300500MS。为了获得慢速要求，可采用带短路环的拍合式和吸入式。3、直流电磁铁的吸力（1）（N）02B式中磁极总面积（）气隙磁感应强度（T）（2）F（IN）2106（N）10S式中S和的单位为CM和CM2（3）吸力和气隙的关系12FIN123FF（）曲线IN123直流电磁铁的计算（一）、电磁铁的原始数据1、初始吸力QH（公斤）2、衔铁的行程H（厘米）3、容许温升（）4、工作制长期工作制1；短时工作制1；重复短时工作制1。重复短时工作制还应给出接通时间或循环时间。5、电磁铁的工作电压。计算1、按公式K计算结构系数HQ2、根据计算出的结构系数值,按表1确定导磁体类型表1电磁铁类型K盘式，衔铁在外部大于93吸入式，台座为平头9016拍合式2626吸入式，台座为45度锥形164吸入式，台座为60度锥形418吸入式，无台座小于023、按下面各表，确定长期工作制电磁铁的气隙磁通密度B和比值（线圈12RLH的长高比）13表2表3表414表2、表3、表4、表5是电磁铁长期工作的B，如果是短时工作制或反复短时工作制，应加大1015。对于比值（线圈子的长高比，也叫窗口尺寸），如果吸力增大或行程减1RLH小，可减小此值。减小此值后，每匝线圈的平均长度增加，铜的用量增加，而导磁体的长度缩短了，钢的用量减小。最优设计的电磁铁，此值为17。表5盘式和拍合式电磁铁最优磁通密度曲线15（三）、初算根据电磁吸力公式QH（公斤）（1）2150RB式中B气隙中的磁通密度（高）由（1）式得R1（CM）（2）2BH1、盘式和吸入式平头电磁铁的衔铁半径可直接用（2）式计算。2、吸入式锥台座电磁铁吸力Q2COSHQ行程HCOS2式中锥度角吸入式锥台座电磁铁的衔铁半径将QH换成Q再按（2）式计算。3、拍合式电磁铁可直接用公式（2）算出极靴的半径R1。对于铁心的半径RCRCR1TB式中BCT400012000根据电磁铁要求的灵敏度,灵敏度高的选小值。1334、线圈的总磁动势方程FKCT0BKCT12155试验表明，导磁体内磁动势占电磁铁总磁动势的1025，非工作气隙中的磁动势占总磁动势的510，则材料选择最经济。FFFCTF式中F气隙中的磁动势FCT导磁体中的磁动势F非工作气隙中的磁动势165、确定线圈的长度和高度（1）长度LK342105YKFF式中漆包线的电阻率F总磁势工作制系数K散热系数Y温升FK填充系数表7FK填充系数漆包线直径（MM）手动绕线自动绕线0104403801504950205350480305404057表8K散热系数2R2R112RLK17HKR2R13R321R6、拍合式电磁铁外形尺寸计算（曲线图上无）HL（1）线圈的内径DED2C（M）式中C线圈和铁心之间间隙。一般取000050001（M）2线圈的外径DC216（M）3线圈的厚度B（M）21C4线圈的长LB（M）螺管式取7QH24公斤H05厘米Y7001UH24VY201、有效功AQHH240512KGCM2、结构系数值K98KG05/CM5024按所求的值,查表1,确定电磁铁的类型为45度锥台座吸入式。按所求的值,查表3得B10600高，512RL3、把吸力和衔铁行程折合为等效值Q48KG2COSHQ452COSHCOS205COS245025CM4、确定铁心半径R1182CM250BQ1604385、确定总动势FKCT1282700安匝4014325取磁导体中的磁势降为气隙磁势的18,非工作气隙中的磁势降为气隙中磁势的10,则18式中KCT1287801078110185、确定线圈的长度和高度LK504CM34210YKFF3326704102524102CM2/M漆包线90时电阻率K116103W/CM2散热系数FK043填充系数R2R1182283CM5KL04HR2R1283182101CM7、确定外部半径R3335CM21R228332浮动连接装置设计检测探头与连杆用铰链连接，实现探头的自由摆动，便于在钻杆加厚过渡区自由方便移动检测。当检测探头过渡到钻杆加厚区时，浮动弹簧被压缩，带动探头下移，实现对钻杆大径的顺利检测。浮动弹簧采用压缩弹簧以保证在整个检测过程中探头始终与钻杆有效接触，利于磁化检测。调整弹簧可以辅助保证探头计量平整检测，不致偏移太大。1933弹簧的设计计算圆柱螺旋压缩拉伸弹簧受载时的应力及变形圆柱螺旋弹簧受压或受拉时，弹簧丝的受力情况是完全一样的。现就下图所示的圆形截面弹簧丝的压缩弹簧承受轴向载荷P的情况进行分析。由图图中弹簧下部断去，末示出可知，由于弹簧丝具有升角，故在通过弹簧轴线的截面上，弹簧丝的截面AA呈椭圆形，该截面上作用着力F及扭矩。因而在弹簧丝的法向截面BB上则作用有横向力FCOS、轴向力FSIN、弯矩MTSIN及扭矩TTCOS。由于弹簧的螺旋升角一般取为59，故SIN0；COS1下图，则截面BB上的应力下图可近似地取为式中CD2/D称为旋绕比或弹簧指数。为了使弹簧本身较为稳定，不致颤动和过软，C值不能太大；但为避免卷绕时弹簧丝受到强烈弯曲，C值又不应太小。C值的范围为416表,常用值为58。圆柱螺旋压缩弹簧的受力及应力分析20常用旋绕比C值DMM0204045111222567161842CD2/D714512510494846为了简化计算，通常在上式中取12C2C因为当C416时，2CL，实质上即为略去了P，由于弹簧丝升角和曲率的影响，弹簧丝截面中的应力分布将如图C中的粗实线所示。由图可知，最大应力产生在弹簧丝截面内侧的M点。实践证明，弹簧的破坏也大多由这点开始。为了考虑弹簧丝的升角和曲率对弹簧丝中应力的影响，现引进一个补偿系数K或称曲度系数，则弹簧丝内侧的最大应力及强度条件可表示为式中补偿系数K，对于圆截面弹簧丝可按下式计算圆柱螺旋压缩拉伸弹簧受载后的轴向变形量可根据材料力学关于圆柱螺旋弹簧变形量的公式求得式中N弹簧的有效圈数；G弹簧材料的切变模量，见前一节表。如以PMAX代替P则最大轴向变形量为1对于压缩弹簧和无预应力的拉伸弹簧2）对于有预应力的拉伸弹簧拉伸弹簧的初拉力或初应力取决于材料、弹簧丝直径、弹簧旋绕比和加工方法。21用不需淬火的弹簧钢丝制成的拉伸弹簧，均有一定的初拉力。如不需要初拉力时，各圈间应有间隙。经淬火的弹簧，没有初拉力。当选取初拉力时，推荐初应力0值在下图的阴影区内选取。初拉力按下式计算使弹簧产生单位变形所需的载荷KP称为弹簧刚度，即弹簧初应力的选择范围弹簧刚度是表征弹簧性能的主要参数之一。它表示使弹簧产生单位变形时所需的力，刚度愈大，需要的力愈大，则弹簧的弹力就愈大。但影响弹簧刚度的因素很多，由于KP与C的三次方成反比，即C值对KP的影响很大。所以，合理地选择C值就能控制弹簧的弹力。另外，KP还和G、D、N有关。在调整弹簧刚度时，应综合考虑这些因素的影响。（四承受静载荷的圆柱螺旋压缩拉伸弹簧的设计弹簧的静载荷是指载荷不随时间变化，或虽有变化但变化平稳，且总的重复次数不超过次的交变载荷或脉动载荷而言。在这些情况下，弹簧是按静载强度来设计的。在设计时，通常是根据弹簧的最大载荷、最大变形、以及结构要求例如安装空间对弹簧尺寸的限制等来决定弹簧丝直径、弹簧中径、工作圈数、弹簧的螺旋升角和长度等。具体设计方法和步骤如下1根据工作情况及具体条件选定材料，并查取其机械性能数据。222选择旋绕比C，通常可取C58极限状态时不小于4或超过16，并算出补偿系数K值。3根据安装空间初设弹簧中径D2，乃根据C值估取弹簧丝直径D，并查取弹簧丝的许用应力。4试算弹簧丝直径D必须注意，钢丝的许用应力决定于其B，而B是随着钢丝的直径变化的,又因是按估取的D值查得B的H计算得来的，所以此时试算所得的D值，必须与原来估取的D值相比较，如果两者相等或很接近，即可按标准圆整为邻近的标准弹簧钢丝直径D，并按D2CD以求出；如果两者相差较大，则应参考计算结果重估D值，再查其而计算，代入上式进行试算，直至满意后才能计算D2计算出的D2，值也要按表进行圆整。5根据变形条件求出弹簧工作圈数对于有预应力的拉伸弹簧对于压缩弹簧或无预应力的拉伸弹簧6求出弹簧的尺寸D、D1、H0,并检查其是否符合安装要求等。如不符合，则应改选有关参数例如C值重新设计。7验算稳定性。对于压缩弹簧，如其长度较大时，则受力后容易失去稳定性如下图A，这在工作中是不允许的。为了便于制造及避免失稳现象，建议一般压缩弹簧的长细比BH0/D2按下列情况选取当两端固定时，取BFMAX式中FC稳定时的临界载荷；CU不稳定系数，从下图中查得；FMAX弹簧的最大工作载荷。如FMAXFC时，要重新选取参数，改变B值，提高FC值，使其大于FMAX值，以保证弹簧的稳定性。如条件受到限制而不能改变参数时，则应加装导杆如上图B或导套如上图C。导杆导套与弹簧间的间隙C值直径差按下表导杆（导套）与弹簧间的间隙表的规定选取。24不稳定系数线图导杆（导套）与弹簧间的间隙中径D2/MM5510101818303050508080120120150间隙C/MM0612345678进行弹簧的结构设计。如对拉伸弹簧确定其钩环类型等，并按表计算出全部有关尺寸。9绘制弹簧工作图。1根据工作条件选择材料并确定其许用应力因弹簧在一般载荷条件下工作，可以按第类弹簧考虑。现选用组碳素弹簧钢丝。并根据DD22218MM4MM，估取弹簧钢丝直径为30MM。由表暂选B1275MPA，则根据表162可知05B051275MPA6375MPA。2根据强度条件计算弹簧钢丝直径现选取旋绕比C6，则得25于是有改取D32MM。查得B1177MPA，05B5885MPA,取D218,C18/325625,计算得K1253，于是上值与原估取值相近,取弹簧钢丝标准直径D32MM与计算值322MM仅差06,可用。此时D218MM,为标准值,则DD2D1832MM212MM取G79000MPA,弹簧圈数N为取N11圈；此时弹簧刚度为KP1056168/11N/MM1612N/MM4验算1）弹簧初拉力P0P1KP1180161275N591N初应力0，得26当C562时，可查得初应力0的推茬值为65150MPA，故此初应力值合适。2）极限工作应力LIM取LIM112，则LIM1125885MPA6591MPA3）极限工作载荷5进行结构设计选定两端钩环，并计算出全部尺寸从略。6绘制工作图从略。五承受变载荷的圆柱螺旋压缩拉伸弹簧的设计对于承受变载荷的弹簧，除应按最大载荷及变形仿前进行设计外，还应视具体情况进行如下的强度验算及振动验算1强度验算承受变载荷的弹簧一般应进行疲劳强度的验算，但如果变载荷的作用次数N，或载荷变化的幅度不大时，通常只进行静强度验算。如果上述这两种情况不能明确区别时,则需同时进行两种强度的验算。1）疲劳强度验算下图所示为弹簧在变载荷作用下的应力变化状态。图中H0为弹簧的自由长度，P1和1为安装载荷和预压变形量，P2和2为工作时的最大载荷和最大变形量。当弹簧所受载荷在P1和P2之间不断循环变化时，则可得弹簧材料内部所产生的最大和最小循环切应力为27MPAMPA弹簧在变载荷作用下的应力变化状态对应于上述变应力作用下的普通圆柱螺旋压缩弹簧，应力循环次数N时，疲劳强度安全系数计算值SCA及强度条件可按下式计算式中0弹簧材料的脉动循环剪切疲劳极限，按变载荷作用次数N，由下表弹簧材料的脉动循环剪切疲劳极限表中查取；SF弹簧疲劳强度的设计安全系数，当弹簧的设计计算和材料的机械性能数据精确性高时，取SF1317；当精确性低时，取SF1822。弹簧材料的脉动循环剪切疲劳极限变载荷作用次数N0045B035B033B03B注1）此表适用于高优质钢丝，不锈钢丝，铍青铜和硅青铜丝；2）对喷丸处理的弹簧，表中数值可提高20；3）对于硅青铜，不锈钢丝，N时的0值可取035B；4）表中B为弹簧材料的拉伸强度极限，MPA。2静强度验算28静强度安全系数计算值SSCA的计算公式及强度条件为式中S为弹簧材料的剪切屈服极限,静强度的安全系数SS的选取与进行疲劳强度验算时相同。2振动验算承受变载荷的圆柱螺旋弹簧常是在加载频率很高的情况下工作如内燃机汽缸阀门弹簧。为了避免引起弹簧的谐振而导致弹簧的破坏，需对弹簧进行振动验算，以保证其临界工作频率即工作频率的许用值远低于其基本自振频率。圆柱螺旋弹簧的基本自振频率本书已将原书公式中的弹簧质量W/S以MS代替为HZ式中KP弹簧的刚度，N/MM；MS弹簧的质量，KG。将KP,MS的关系式代入上式，并取NN1则HZ式中各符号意义同前，见表。弹簧的基本自振频率FB应不低于其工作频率FW的1520倍，以避免引起严重的振动。即FB1520FW或FWFB/1520HZ但弹簧的工作频率一般是预先给定的，故当弹簧的基本自振频率不能满足上式时，应增大KP或减小MS，重新进行设计。29第4章机架的设计41机架的基本尺寸的确定机架是支撑及其自动变速器所有附件的可移动机构。要保证拆装自动变速器方便、安全；重量要轻，便于移动；架子要有足够的空间安装。而且自动变速器每个总成之间要考虑它们之间的协调关系。考虑到这些方面的因素后要确定的一些自动变速器尺寸根据这些数据，大概确定架子的长高。这样架子的地面的结构就确定了。支撑自动变速器的部件是支撑板，支撑板固定在支承轴上，支承轴安装在机架上。为了使机架能够方便移动，须在架子上装轮子，因此在架子的4个侧面通过螺栓各连接两个轮子，使得架子和轮子连接牢固。靠近转盘这端安装有锁止装置，使得架子在任何位置都能停止固定。42架子材料的选择确定架子的结构确定后，就需要准备材料，买材料时要考虑钢材的性能，同时也要考虑成本，再者还要考虑到其美观，通过到市场调查分析后，台架选用6060的方钢和5050的角钢组合制作。其规格如表一所示。受力比较小的底架就用50的角钢制作，其他的受力大的转架就用60的方钢制作。在转架与支撑板的固定处需要用轴连接。表一钢材的尺寸规格60605050横截面图长度500567材料Q235Q2353043主要梁的强度校核考虑到一些外在压力，按照重量为600N进行校核。支承轴160，查机械工程材料P105页表52得，Q235钢材的屈服强度B375460MPA，取B375MPA解和轴一样建立如图所示的坐标系。以轴心为X轴，垂直上平面的直线为Y轴，一端点为圆点建立如图61所示的平面直角坐标系。因为FRD600N，把RDE从D点移到E后的受力情况如图61所示。图61得到一个F和一个力矩MFABLBE6000300NM180NM计算轴的集惯性矩IP和抗弯截面系数WZ，因为材料和轴的是一样的，所以B375MPA,IPY2DA1016CM4WIP/YMAX67736884106M3所以MAXMMAX/W180/（677369106）PA026MPA也设安全系数K5故KMAX5026MPA15MPAB375MPA因此也可以做出结论转架在安全系数为5的情况下也是安全的。所以可以进行制作。解以轴心为X轴，垂直上平面的直线为Y轴，一端点为圆点建立如图221所示的平面直角坐标系。轴的受力分析。轴的轴心受力简图如图221B所示。通过受力图可以明显看出轴的最大弯矩是在BE点之间。31把F从C点移到B后的受力情况如图221B所示。得到一个F和一个力矩MFLBE60003NM180NM因为FBAFDE2F1200N由于轴的受力完全对称，故FBAFDEF600NB点和F点的弯矩为MBWFFBALDEM600001180NM6018NM受力情况如图221所示计算轴的极惯性矩IP和抗弯截面系数WZ因为材料和轴的是一样的，所以B375MPA,IPY2DA1016CM4WIP/YMAX67736884106M3所以MAXMMAX/W305/（677369106）PA045MPA也设安全系数K5故KMAX5045MPA225MPAB375MPA因此也可以做出结论转架在安全系数为5的情况下也是安全的。所以可以进行制作。32参考文献1张建民机电一体化系统设计M高等教育出版社，2001（2）45492冯开平，左宗义画法几何与机械制图M华南理工大学出版社，2005（3）51603顾崇衔机械制造工艺学M陕西科学技术出版社，1999（6）114哈尔滨工业大学理论力学