设计一卷扬机减速装置【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709850摘要在给定传动比、扭矩、模数及行星轮个数的条件下进行了行星减速器的总体方案设计、常规设计计算、输出轴的工艺流程设计及绘制总装图和部分零件图。行星减速器的总体方案设计选用太阳轮浮动的均载机构，太阳轮通过单齿联轴器与高速轴联接实现浮动，这种浮动方法浮动灵敏，结构简单，易于制造，便于安装。太阳轮与齿轮联轴器的外齿半联轴套做成一体，内齿轮设计成内齿圈的结构，行星架选用刚性较好的双侧板整体式结构，与输出轴法兰式联接，行星架与输出轴通过两个对称布置得定位销保证同轴度。齿轮联轴器选用鼓形齿齿轮联轴器，鼓形齿齿轮联轴器允许两轴线有较大角位移，相对承载能力较强，并且易于安装调整。减速器齿轮采用油池润滑，轴承采用飞溅润滑。根据总体设计方案和常规设计计算绘制总装配图以及太阳轮、行星架、输入轴、输出轴的零件图。输入轴的工艺流程设计对输入轴进行工艺分析，绘制零件图；确定毛坯的制造形式；制定零件的机械加工工艺路线并填写工艺过程卡和工序卡。关键词2KH；行星齿轮；减速箱买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709850目录1前言111选题的依据及意义112国内外研究概况及发展趋势12常规设计计算321已知条件322设计计算33结构设计计算1531行星架的结构设计与计算1532齿轮联轴器的结构设计与计算1633轴的结构设计与计算1734铸造箱体的结构设计计算204输入轴的工艺设计2141零件的分析2142工艺规程设计2243制定工艺路线2244机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定2445确定切削用量及基本工时25总结与评价33致谢34参考文献35买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098501前言11选题的依据及意义行星齿轮传动与普通定轴齿轮传动相比较，具有质量小、体积小、传动比大、承载能力大以及传动平稳和传动效率高等优点；这些已被我国越来越多的机械工程技术人员所了解和重视。由于在各种类型的行星齿轮传动中均有效的利用了功率分流性和输入、输出的同轴性以及合理地采用了内啮合，才使得其具有了上述的许多独特的优点。行星齿轮传动不仅适用于高速、大功率而且可用于低速、大转矩的机械传动装置上。它可以用作减速、增速和变速传动，运动的合成和分解，以及其特殊的应用中；这些功用对于现代机械传动发展有着重要意义。因此，行星齿轮传动在起重运输、工程机械、冶金矿山、石油化工、建筑机械、轻工纺织、医疗器械、仪器仪表、汽车、船舶、兵器、和航空航天等工业部门均获得了广泛的应用。12国内外研究概况及发展趋势世界上一些工业发达国家，如日本、德国、英国、美国和俄罗斯等，对行星齿轮传动的应用、生产和研究都十分重视，在结构优化、传动性能、传递功率、转矩和速度等方面均处于领先地位；并出现了一些新型的行星传动技术，如封闭行星齿轮传动、行星齿轮变速传动和微型行星齿轮传动等早已在现代机械传动设备中获得了成功的应用。行星齿轮传动在我国已有了许多年的发展史，很早就有了应用。然而，自二十世纪60年代以来，我国才开始对行星齿轮传动进行了较深入、系统的研究和试制工作。无论是在设计理论方面，还是在试制和应用实践方面，均取得了较大的成就，并获得了许多的研究成果。近20年来，尤其是我国改革开放以来，随着我国科学技术的进步和发展，我国已从世界上许多工业发达的国家引进了大量先进的机械设备和技术，经过我国机械科技人员不断积极地吸收和消化，与时俱进、开拓创新地努力奋进，使得我国的行星传动技术有了迅速发展。目前，我国已有许多的机械设计人员开始研究分析和应用上述的新型行星齿轮传动技术，并期待着能有更大的突破。据有关资料介绍，人们认为目前行星齿轮传动技术的发展方向如下（1）标准化、多品种目前世界上已有50多个渐开线行星齿轮传动系列设计，而且还演化出多种形式的行星减速器、差速器和行星变速器等多种产品。（2）硬齿面、高精度行星传动机构中的齿轮广泛采用渗碳和淡化化学热处理。齿轮制造精度一般均在6级以上。（3）高转速、大功率行星齿轮传动机构在高速传动中，如在高速汽轮传动中已获得广泛的应用，其传动功率也越来越大。（4）大规格、大转矩，在中低速、重载传动中，传动大转矩的大规格的行星齿轮传动已有了较大的发展。减速器的代号包括型号、级别、联接型式、规格代号、规格、传动比、装配型式、买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709851标准号。其标记符号如下NNGW（N内啮合、G公用齿轮、W外啮合）型；A单级行星齿轮减速器，B两级行星齿轮减速器，C三级行星齿轮减速器；Z定轴圆柱齿轮，S螺旋锥齿轮，D底座联接，F法兰联接，L立式行星减速器。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098522常规设计计算21已知条件毕业设计（论文）使用的原始资料（数据）及设计技术要求给定传动比I464,作用于太阳轮上扭矩M1140NM。设计太阳轮及行星轮材料均采用20CRMNTI,表面淬火硬度HRC4556,齿寛B52MM,模数M5,行星轮数C3。要求1、设计一行星减速箱，结构合理、紧凑2、输出轴的工艺流程设计；3、要求画出总装图及部分主要零件图纸。22设计计算221选取行星轮传动的传动类型和传动简图根据上述设计要求给定传动比、结构合理、紧凑。据各行星轮传动类型的传动比和工作特点可知2KH型结构紧凑，传动比符合给定要求。其传动简图如图21所示。、图中太阳轮A输入，行星架X输出，内齿圈B固定。输入输出ACX图21行星传动的传动简图222行星轮传动的配齿计算在确定行星轮传动的各轮齿数时，除了满足给定的传动比外，还应满足与其装配有关的条件，即同心条件、邻接条件和安装条件。此外，还应考虑到与其承载能力有关的其他条件。在给定传动比的情况下，行星轮传动的各轮齿数的确定方法有两种（一）、计算法；（二）、查表法。下面采用计算法来确定各轮齿数由公式328得14461346（见参考文献2）ABZPPI（一般取38，在满足的条件下为减小行星传动的径向尺寸中心轮A和行星轮买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709853C的尺寸应尽可能地小。）由公式329（见参考文献2）得APABZIZ6431取17则364X176188，圆整后取61。AZBB根据同心条件可以求得行星轮的齿数由公式330（见参考文献2）得2244，圆整后取。2ACZ2CZ所以，行星轮传动的各轮齿数分别为17，61，22。BZ223初步计算齿轮的主要参数标准直齿圆柱齿轮的基本参数有五个齿数，模数，压力角，齿顶高系数和顶隙系数，在确定上述基本参数后，齿轮的齿形及几何尺寸就完全确定了。已知250,1,20,61,7CHZZACBA齿轮的几何尺寸计算如下（见参考文献2）分度圆直径857AMD35BZ102C齿顶高外啮合副ACAH内啮合副HAC384B齿根高256MF全齿高FA轮1H轮B轮C389齿顶圆直径轮A952AAD轮10H轮B46齿根圆直径轮7FAF轮532BD轮C9FCFH基圆直径轮A0OSA轮BB786轮413D中心距副C2/CAZ59副B齿顶圆压力角A轮732ROSAADB轮50RCABA买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709854C轮5814ARCOSABD224装配条件的验算在确定行星齿轮传动的各轮齿数时，除了满足给定的传动比外，还应满足与其装配有关的条件，即同心条件、邻接条件和安装条件。此外，还要考虑到与其承载能力有关的其他条件。（1）邻接条件由多个行星轮均匀对称地布置在太阳轮和内齿轮之间的行星传动设计中必须保证相邻两个行星轮齿顶之间不得相互碰撞，这个约束称之为邻接条件。按公式（37）（见参考文献2）验算其邻接条件，即PACCNDSI2,式中NP行星轮个数；AACAC啮合副的中心距；DAC行星轮的齿顶圆直径。已知代入上式可得597,120ACAC8163SIN即满足邻接条件。（2）同心条件对于2KH型行星传动，三个基本构件的旋转轴线必须重合于主轴线，即由中心轮和行星轮组成的所有啮合副实际中心距必须相等，称之为同心条件。按公式（38A）（见参考文献2）验算同心条件，即CBA已知597,CBA即满足同心条件。（3）安装条件在行星传动中，几个行星轮能均匀装入并保证中心论正确啮合应具备的齿数关系和切齿要求，称之为装配条件。按公式（320）（见参考文献2）验算安装条件，即CNZPBA（整数）已知3,61,7PBAN2PBNZ即满足安装条件。225传动效率的计算按照表51（见参考文献2）或52（见参考文献2）中所对应的效率计算公式计算买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709855按公式（536）（见参考文献2）计算如下M对于啮合副（AC）齿顶圆压力角75329ARCOSARCOS1BD0142A6TNTTNT21221AZZ对于啮合副（CB）齿顶压力角5301842781TANTTANT221ZZ根据公式（537）（见参考文献2）得取0MF05221ZFMXA821FXB（行星齿轮传动中大都采用滚动轴承，摩擦损失很小故可忽略）9740XMBABXAP可见，该行星传动的传动效率较高，可满足短期间断工作方式的使用要求。行星齿轮传动功率分流的理想受力状态由于受不可避免的制造和安装误差，零件变形及温度等因素的影响，实际上是很难达到的。若用最大载荷FBTAMAX与平均载荷FBTA之比值KP来表示载荷不均匀系数，即KPFBTAMAX/FBTAKP值在的范围内变化，为了减小载荷不均匀系数，便产生了所谓的均载PN1机构。均载机构的合理设计，对能否充分发挥行星传动的优越性有这极其重要的意义。均载机构分为基本构件浮动的均载机构、采用弹性元件的均载机构和杠杆联动式均载机构。在选用行星齿轮传动的均载机构时，根据该机构的功用和工作情况，应对其提出如下几点要求。（1）均载机构在结构上应组成静定系统，能较好的补偿制造和装配误差及零件的变形，且使载荷分布不均匀系数K值最小。（2）均载机构的补偿动作要可靠、均载效果要好。为此，应使均载构件上所受的力较大，因此，作用力大才能使其动作灵敏、准确。（3）在均载过程中，均载构件应能以较小的自动调整位移量补偿行星齿轮传动存在的制造误差。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709856（4）均载机构应制造容易，结构简单、紧凑、布置方便，不得影响到行星齿轮传动的传动性能。（5）均载机构本身的摩擦损失应尽量小，效率要高。（6）均载机构应具有一定的缓冲和减振性能，至少不应增加行星齿轮传动的振动和噪声。在本设计中采用了中心轮浮动的结构。太阳轮通过双齿或单齿式联轴器与高速轴相联实现浮动（如图22所示），前者既能使行星轮间载荷分布均衡，又能使啮合齿面沿齿寛方向的载荷分布得到改善；而后者在使行星轮间载荷均衡过程，只能使太阳轮轴线偏斜，从而使载荷沿齿寛方向分布不均匀，降低了传动承载能力。这种浮动方法，因为太阳轮重量小，浮动灵敏，结构简单，易于制造，便于安装，应用广泛。根据2KH（A）型行星传动的工作特点、传递扭矩的大小和转速的高低等情况对其进行具体的结构设计。首先应该确定太阳轮A的结构，因为它的直径D较小，所以轮A应该采用轴齿轮的结构。因为在该设计中采用了中心论浮动的结构因此它的轴与浮动齿轮联轴器的外齿半联轴套制成一体或连接（如图23）。且按该行星传动的扭矩初步估算输入轴的直径DA，同时进行轴的结构设计。为了便于轴上零件的拆装，通常将轴制成阶梯形。总之在满足使用要求的情况下，轴的形状和尺寸应力求简单，以便于加工制造（详见结构设计计算）。A）B）图22齿轮联轴器内齿轮做成环形齿圈，在该设计中内齿轮是用键在圆周方向上实现固定的。行星轮通过两个轴承来支撑，由于轴承的安装误差和轴的变形等而引起的行星轮偏斜，则选用具有自动调心性能的球面滚子轴承是较为有效的。（但是只有在使用一个浮动基本构件的行星轮传动中，行星轮才能选用上述自动调心轴承作为支撑。）行星轮心轴的轴向定位是通过螺钉固定在输出轴上实现的。行星架的结构选用了刚性比较好的双侧板整体式结构，与输出轴法兰联接，为保证行星架与输出轴的同轴度，行星架时应与输出轴配做，并且用两个对称布置得销定位。行星架靠近输入轴的一端采用一个向心球轴承支撑在箱体上。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709857转臂上各行星轮轴孔与转臂轴线的中心距极限偏差FA可按公式（91）（见参考文献2）计算。现已知啮合中心距A975MM，则MAFA0368183取6图23太阳轮各行星轮轴孔的孔距相对偏差的1/2,即1MEX182/在对所设计的行星齿轮传动进行了其啮合参数和几何尺寸计算，验算其转配条件，且进行了结构设计之后，绘制该行星齿轮的传动结构图（即装配图），如下图24买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709858图24行星减速箱结构图226减速器的润滑和密封（1）齿轮采用油池润滑，常温条件下润滑油的粘度按表7281选用（见参考文献11）。（2）轴承采用飞溅润滑，但每当拆洗重装时，应注入适量的（约占轴承空间体积1/3）钙钠基润滑脂。（3）减速器的密封，减速器的剖分面，陷入式端盖四周和视孔盖等处应涂以密封胶。227齿轮强度验算1校核其齿面接触强度（1）确定使用系数KA查表67（见参考文献2）得KA11（工作机中等冲击，原动机轻微冲击的情况下）（2）确定动载荷系数KV取功率P45KW,NA3771R/MINMIN/18259317RPNAXI/2RXA已知D185MM,有公式（657）（见参考文献2）得SSNVXX/31/90计算动载荷系数KV由公式（658）（见参考文献2）得买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709859BXVVAK20取传动精度系数为7即C6，B025（75）06670817A5056（1B）60248所以KV117（3）齿向载荷分布系数FHK,因为该2KH行星齿轮传动的内齿轮宽度与行星轮分度圆直径的比值小于1，所以。1FH（4）齿间载荷分配系数FH,查表69（见参考文献2）得FHK（5）行星轮间载荷分配不均匀系数FPHK,查图719（见参考文献2）取21HP由公式712得（见参考文献2）取315FK（6）节点区域系数HZ查图69（见参考文献2）得02HZ（7）弹性系数E查表610（见参考文献2）得2/819MNE（8）重合度系数Z已知AC副,BC副56781所以9034CA86ZB（9）螺旋角系数1COS（10）试验齿轮的接触疲劳极限LIMH查图614（A）（见参考文献2）得2LIM30NH（11）最小安全系数INMI,FHS查表611（见参考文献2）得61,5ININHS买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098510（12）接触强度计算的寿命系数NTZAC用表613（见参考文献2）得811054260PTXALNN查表612（见参考文献2）得972011LNTIZ812/PLUN9301262LNTZCB7CBZU72109360PTXBLN715PN由表612（见参考文献2）得8902161LNTZ1262LT（13）润滑油膜影响系数RVLZ,查图617（见参考文献2）取1查图618（见参考文献2）取940查图619（见参考文献2）取5R（14）齿面硬化系数WZ已知条件中给定硬度为4556HRC,取10；WZ（15）尺寸系数X查表615（见参考文献2）得09997XAC副许用接触应力HP5978LIMWRVLNTHPZZS齿面接触应力6310UBDFTE82101HPUAHK买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098511,AC副满足齿面接触强度的要求。HPCB副许用接触应力3925LIMXWRVLNTHPZZS齿面接触应力623410UBDFTEH511HPUAK,CB副满足齿面接触强度的要求。PH2校核其齿跟弯曲强度（1）弯曲强度计算中的切向力FT，使用系数KA和动载荷系数KV与接触强度计算相同，即17,VAK（2）齿向载荷分布系数F1F（3）齿间载荷分配系数查表69（见参考文献2）得1FK（4）齿形系数FAY查图622（见参考文献2）得0532FAY（5）应力修正系数SA查图623（见参考文献2）得6SA（6）重合度系数Y按公式（675）（见参考文献2）计算，即730520ACC681YB（7）螺旋角系数查图625（见参考文献2）得1（8）齿轮的弯曲疲劳极限LIMF查图629（见参考文献2）得2LIM30NF（9）弯曲强度计算的寿命系数NTY由公式（613）（见参考文献2）得买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709851282811090542LLNNCA773,6B由公式（616）（见参考文献2）得3021LNTYC90262LNT83513026LTYCB40262LNT（10）弯曲强度计算的尺寸系数XY由表617（见参考文献2）得1051MYX（11）相对齿根圆敏感系数RELT由图633（见参考文献2）查得RELT（12）相对齿根表面状况系数RRELTY由表618（见参考文献2）得98630152906741ZRRELTYMZ12（13）最小安全系数由表611（见参考文献2）查得MINFS副许用齿根应力CAFP429MINLXRRELTLNTSAFPYY齿根应力F581360YBSAMNTF2FPVAK副满足齿根弯曲强度的要求。,CAFP副许用齿根应力B4329MINLXRRELTLFNTSAFPYY买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098513齿根应力F35120YBSAMNTF70FPVAK副满足齿根弯曲强度的要求。,CFP买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985143结构设计计算31行星架的结构设计与计算行星架是行星传动中结构比较复杂而重要的构件。当行星架作为基本构件时，它是机构中承受外力矩最大的零件。因此行星架的结构设计和制造质量对行星轮间的载荷分配以及传动装置的承载能力、噪声和振动等有重大影响。311行星架的结构设计行星架的常见结构形式有双臂整体式、双臂装配式和单臂式三种。在制造工艺上又有铸造、锻造和焊接等不同形式。双臂整体式行星架结构刚性较好，采用铸造和焊接方法可得到与成品尺寸相近的毛坯，加工余量小。铸造行星架常用于批量生产地中、小型行星减速器中，如用锻造，则加工余量大，浪费材料和工时，不经济。焊接行星架通常用于单件生产的大型行星传动结构中。该设计选用双臂式整体行星架（轴与行星架法兰连接），如图31所示图31行星架312行星架结构计算（见参考文献1）当两侧板不装轴承时取2597302530251ACMC01取2连接板的内圆半径8/RN取1205705103RN行星架厚度买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098515为内齿轮宽度（B52MM）BC,50M26行星架外径10,5978MDADDCC取830D28432齿轮联轴器的结构设计与计算齿轮联轴器是用来联接同轴线的两轴，一同旋转传递转矩的刚性可移式机构，基本形式见图32图32齿轮联轴器1外齿轴套2端盖3内齿圈齿轮联轴器是渐开线齿轮应用的一个重要方面，一般由参数相同的内外齿轮副相互配合来传递转矩，并能补偿两轴线间的径向、轴线倾斜的角位移，允许正反转。沿分度圆（如图33所示）位置剖切外齿，剖切面得齿廓为直线时，称之为直齿联轴器；齿廓为腰鼓形曲线时，称之为鼓形齿联轴器。齿轮联轴器的内齿圈都用直齿。鼓形齿联轴器的主要特点（1）外齿轮齿厚中间厚两端薄，允许两轴线有较大的角位移，一般设计为，51特殊的设计在以上也能可靠地工作。3（2）能承受较大的转矩和冲击载荷，在相同的角位移时，比直齿联轴器的承载能力高1520，外形尺寸小。（3）易于安装调整。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098516图33分度圆加工鼓形齿常用滚齿法和插齿法，用磨齿和剃齿法也可获得一定得鼓形量。齿轮联轴器的外齿半联轴套和太阳轮做成一体，直径较小而承受转矩较大情况下常取，并设计成鼓形齿。302/1DGB已知6,M内齿圈宽度（见参考文献1）125BB取DGM20取31525联轴器外壳的壁厚为取6100HGHG133轴的结构设计与计算轴的结构设计包括定出轴的合理外形和全部结构尺寸。轴的结构主要取决于以下因素轴在机器中的安装位置及形式；轴上安装零件的类型、尺寸、数量以及和轴的连接方法；载荷的性质、大小、方向及分布情况；轴的加工工艺等等。331输入轴的结构设计与计算（1）拟定轴上零件的装配方案拟定轴上的装配方案是进行轴的结构设计的前提，它决定轴的基本形式。所谓装配方案就是预定出轴上主要零件的装配方向、顺序和相互关系。如图24中的装配方案是轴承、套筒、轴承、轴承端盖依次从轴右端向左装。（2）轴上零件的定位为了防止轴上零件受力时发生沿轴向和周向的相对运动，轴上零件出了游动或空转的要求外，都必须进行轴向和周向定位，以保证其准确的工作位置。1轴上零件的轴向定位是以套筒、轴承端盖和轴承盖来保证的；2轴上零件的周向定位的目的是限制轴上零件与轴发生相对转动。常用的周向定位的零件有键、花键、销、紧定螺钉以及过盈配合等。（3）各轴段直径和长度的确定1按扭矩计算轴径轴的材料选用40GR,则查表153（见参考文献5）得10,45AMPAT计算轴的直径买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098517有公式（152）（见参考文献5）得MNPNPDTT984137459102095205333取7I2初步确定各轴段直径和长度如图34所示图34输入轴（4）轴上零件的选择1轴承的选择2键的选择（见参考文献7表141）BXH16X10，L70MM332输出轴的设计计算（1）拟定轴上零件的装配方案如图24中的装配方案是行星架、轴承和轴承盖，依次从轴左端向右装。（2）轴上零件的定位1轴上零件的轴向定位是以定位轴肩、轴承端盖和轴承盖来保证的；2轴上零件的周向定位的目的是限制轴上零件与轴发生相对转动。常用的周向定位的零件有键、和过盈配合等。（3）各轴段直径和长度的确定1按扭矩计算轴径选用的原动机为P45KW，N3771，MIN/R980,524198254I/137INRCKWKP0根据公式（152）（见参考文献5）得MRNDTCTC982IN/1982402933取。MC86买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985182初步确定各轴段直径和长度如图35所示（4）轴上零件的选择1轴承的选择（见参考文献4）2键的选择（见参考文献7表141）BXH25X14，L50MM（A）（B）图35输出轴34铸造箱体的结构设计计算（见参考文献1）铸造机体的壁厚买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098519053123103BDK查表75（见参考文献1）得M下列计算均按表7516（见参考文献1）算机体壁厚前机盖壁厚801后机盖壁厚2机盖法兰凸缘厚度153D加强肋厚度M4加强肋的斜度为2机体宽度B机体机盖紧固螺栓直径MD108501轴承端盖螺栓直径底脚螺栓直径2机体底座凸缘厚度取H2H15地脚螺栓孔的位置取DC851C0取买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985204输入轴的工艺设计41零件的分析411零件的图样分析（1）两个的同轴度公差为0025MM，两个的圆柱面的圆跳动公差03280328为0025MM；（2）与两个圆柱的同轴度公差为0025MM，圆柱面的圆跳0317032017动公差为0025MM；（3）齿顶圆圆跳动公差为0022MM；（4）键槽的对称度公差为0015MM；（5）正火处理后硬度为179229HBS；（6）材料为40CR。（A）（B）图41输入轴买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098521412零件的工艺分析（1）图样中对键槽对称度的检查，可采用偏摆仪及量块配合完成，也可采用专用对称度检具进行检验；（2）输入轴各部同轴度的检查，可采用偏摆仪和百分表结合进行检查。42工艺规程设计421确定毛坯的制造形式零件材料为40CR，毛坯为锻件。422基面的选择基面的选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择的正确与合理可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺中问题百出，更有甚者还会造成零件的大批报废，使生产无法正常进行。（1）粗基准的选择原则没有经过切削加工的表面作为定位的基准，称为粗基准，其原则是1）选与加工表面有较高相对位置要求的不加工表面作为粗基准。2）粗基准的选择必须使重要的加工表面有足够且均匀的加工余量。3）粗基准在同一尺寸方向上一般情况下只能使用一次。（2）精基准的选择原则选精基准主要应考虑减少定位误差，保证加工精度要求和安装方便准确其原则是1）基准重合原则尽可能用设计基准或工序基准作为定位基准；2）基准统一原则一个零件的整个工艺过程中，出了个别工序外，尽量用同一的定位基准面，以便简化夹具的设计和制造，有利于保证零件的相互位置精度；3）自为基准原则用加工表面本身作为定位基准；4）互为基准原则就是用有相互位置精度要求的表面分别作为精基准进行加工。此外精基准的选择还应使工件定位稳定，加紧可靠。43制定工艺路线431工艺路线方案一（1）锻造锻造（2）热处理正火（3）车装夹工件左端，粗车右端面，留半精车余量05MM，钻中心孔B25，粗车外圆，均留半精加工余量2MM，粗车右端面见光为止。75,08140（4）车调头装夹工件，粗车左端面留半精车余量05MM，粗车孔至10粗车至，粗车外圆见圆为止。9612140（5）车夹工件右端，半精车左端面，保证尺寸50MM，半精车孔至图样尺寸，半精车至图样尺寸。（6）插齿以右端面定位，插M6内齿至图样要求。（7）倒角倒齿端圆角。（8）钳修齿部毛刺。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098522（9）热处理齿部高频淬火，硬度为50HRC。（10）车夹工件左端顶右端，精车右端各部至图样尺寸，孔口倒角15X45（11）划线划键槽线。（12）铣铣键槽。0432（13）检验按图样检查各部尺寸精度。（14）入库涂油入库。432工艺路线方案二（1）锻造锻造（2）热处理正火（3）车装夹工件左端，粗车右端面，留半精车余量05MM，钻中心孔B25，粗车外圆，均留半精加工余量2MM，粗车右端面见光为止。75,08140（4）车夹工件左端顶右端，精车右端各部至图样尺寸，孔口倒角15X45（5）车调头装夹工件，粗车左端面留半精车余量05MM，粗车孔至，1098粗车至，粗车外圆见圆为止。612140（6）车夹工件右端，半精车左端面，保证尺寸50MM，半精车孔至图样尺寸，半精车至图样尺寸。（7）插齿以右端面定位，插M6内齿至图样要求。（8）倒角倒齿端圆角。（9）钳修齿部毛刺。（10）热处理齿部高频淬火，硬度为50HRC。（11）划线划键槽线。（12）铣铣键槽。0432（13）检验按图样检查各部尺寸精度（14）入库涂油入库。433工艺路线方案三（1）锻造锻造（2）热处理正火（3）车装夹工件左端，粗车右端面，留半精车余量05MM，钻中心孔B25，粗车外圆，均留半精加工余量2MM，粗车右端面见光为止。75,08140（4）车调头装夹工件，粗车左端面留半精车余量05MM，粗车孔至,1098粗车至，粗车外圆见圆为止。612140（5）车夹工件右端，半精车左端面，保证尺寸50MM，半精车孔至图样尺寸，半精车至图样尺寸。（6）插齿以右端面定位，插M6内齿至图样要求。（7）倒角倒齿端圆角。（8）热处理齿部高频淬火，硬度为50HRC。（9）划线划键槽线。（10）铣铣键槽。0432（11）车夹工件左端顶右端，精车右端各部至图样尺寸，孔口倒角15X45买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098523（12）钳修齿部毛刺。（13）检验按图样检查各部尺寸精度（14）入库涂油入库。相比较而言，方案三得工艺路线最好。方案一方案二中先加工好了工件右各部分在加工左端齿轮部分，工件右端各部的精度要求比较高，在加工好后在装夹，表面精度就得不到保证，所以选择方案一。44机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定441机械加工余量的确定（1）外圆的加工余量查表120（见参考文献9）得粗车20MM半精车10MM精车05MM（2）端面的加工余量查表125（见参考文献9）得粗车20MM精车10MM（3）孔的加工余量查表125（见参考文献9）得粗车20MM精车10MM（4）插齿的加工余量插表17420（见参考文献12）442毛坯尺寸的确定如下图所示买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098524图41毛坯尺寸45确定切削用量及基本工时工序二加工件左端，粗车右端面留半精车余量05MM，钻中心孔B25，粗车工件右端外圆，留精加工余量2MM。80,751、加工条件工件材料40GR，HBS179229,锻造，正火处理机床CA61402、切削用量（1）粗车右端面1）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留05MM做半精车余量，取粗车切削深度AP1MM2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F06MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/586143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT513/60/52431（2）粗车外圆801）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留20MM做精车余量，取粗车切削深度AP2MM，车两刀2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F09MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098525SRMSDVN/586143/0根据机床说明书，取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT432/90/5212（3）粗车外圆701）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留20MM做精车余量，取粗车切削深度AP2MM，车五刀2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F09MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/586143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT6125/90/5122（4）粗车外圆71）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留10MM做精车余量，取粗车切削深度AP2MM车三刀2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F09MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098526SRMSDVN/586143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT123/90/512（5）粗车右端面1401）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留10MM做精车余量，取粗车切削深度AP2MM，车一刀2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F09MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/586143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT85/90/528142工序三掉头装夹工件，粗车左端面留半精车余量05MM，粗车孔至，粗1098车至，粗车外圆见圆为止。6101、加工条件加工条件同工序二。2、切削用量（1）粗车左端面1）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留05MM做半精车余量，取粗车切削深度AP1MM2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0609MM/R取F06MM/R买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985273）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V15183M/S取V15M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/586143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N55R/S,此时切削速度为SV/05）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT481/60/529141（2）粗车孔至081）确定切削深度AP由毛坯尺寸可知留3MM做半精车余量，取粗车切削深度AP2MM，走两刀；2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0407MM/R取F05MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V0667100M/S取V10M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/54390143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N35R/S,此时切削速度为SV/805）计算基本工时TSRMSRIFNLBAT17/50/322工序四夹工件右端，半精车左端面，保证尺寸50MM，半精车孔至图样尺寸，10半精车至图样尺寸611、加工条件加工条件同工序二。2、切削用量（1）半精车左端面，保证尺寸50MM买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985281）确定切削深度APAP05MM2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F04506MM/R取F05MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V1667217M/S取V20M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）SRMSDVN/541043/210根据机床说明书（见参考文献8），取N45R/S,此时切削速度为SV/978105）计算基本工时TSRMSRFNLBAT10/50/421工序五装夹工件以右端面定位，插M6内齿至图样尺寸加工条件工件材料同上机床插床Y5150（见参考文献12）工序六倒齿端圆角加工条件CA6140工序十铣键槽0432加工条件X52K（见参考文献12）工序十一装夹工件左端顶右端，精车右端各部至图样尺寸，孔口倒角15X45。1、加工条件加工条件同工序二。2、切削用量（1）精车工件右端面保证尺寸1201）确定切削深度APAP05MM2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F04506MM/R取F05MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V1667217M/S取V20M/S4）确定主轴转速N有公式（见参考文献8）买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098529SRMSDVN/8572143/0根据机床说明书（见参考文献8），取N883R/S,此时切削速度为SV/96105）计算基本工时TSRMSRFNLBAT28/5/83271（2）精车外圆保证尺寸00311）确定切削深度APAP1MM2）确定进给量查表111（见参考文献8）得F0203MM/R取F02MM/R3）确定切削速度V查表115（见参考文献8）得V1667217M/S取V20M/S4）确定主