育才高中教学楼设计计算书

摘要毕业设计题目为育才高中教学楼设计，建筑面积6000，建设地点在北方某市，抗震2M设防烈度为7度；上部结构采用钢筋混凝土结构，框架抗震等级为三级；基础采用柱下独立基础。毕业设计包括建筑设计、结构设计两部分。结构设计是重点。结构设计内容包括构件截面尺寸的确定、竖向和水平荷载计算、框架内力及侧移计算、内力组合、框架梁柱截面配筋以及楼板、楼梯和基础设计。严格按有关结构设计规范或规程进行结构设计，并且考虑了抗震计算和有关构造要求。在计算方法上，水平地震作用采用“底部剪力法”，风荷载和水平地震作用下框架内力计算采用D值法，竖向荷载作用下框架内力计算采用分层法。结构设计算重点是手算，并利用软件包中软件检验手算结果。PKMSATWE关键词育才高中教学楼设计，混凝土，钢筋混凝土结构，内力计算，配筋ABSTRACTTHISGRADUATIONDESIGNTOPICISHIGHSCHOOLTEACHINGBUILDINGDESIGNTHEBUILDINGAREASIS6000,AND2MWILLBEBUILTINNORTHERNCITYTHEEARTHQUAKEFORCITICATIONINTENCITYOFTHEBUILDINGIS7DEGREETHEREINFORCEDCONCRETETOTHEUPPERSTRUCTUREWASACCORDINGTOTHEHEIGHTOFTHEBUILDINGTHEASEISCUISCLASSESOFTHEFRAMEISTHREEANDTHEFOUNDATIONOFTHEBUILDINGAREUNDERCOLUMNINDEPENDENTFOUNDATIONTHISDESIGNISDIVIDEDINTOTWOPARTSONEISTHEARCHITECTURALDESIGN,THEOTHERISCONSTRUCTIONDESIGNTHESTRUCTUREDESIGNISEMPHASISTHEGRADUATIONDESIGN,ANDTHECONTENTOFTHEGRADUATEDDESIGNMAINLYAREDECIDINGTHESIZEOFCROSSSECTIONTHEFORTHEFRAMESTRUCTURE,CALCULATINGTHEINTERNALFORCEANDDEFORMATIONOFTHEFRAMESTRUCTUREUNDERTHEACTIONOFWINDLOADANDEARTHQUAKEACTION,ANALYSINGTHEINTERNALFORCEOFFRAMECAUSEDBYVERTICALPERMANENTANDVARIABLELOADSTHE“EQUIVALENTBASESHEARMETHOD”TOCALCULATEHORIZONTALEARTHQUAKEACTIONISADOPTEDANDTHE“DVALUEMETHOD”ISUSEDTOCALCULATEINTERNALFORCECAUSEDBYHORIZONTALEARTHQUAKEANDWINDLOADS,ANDTHE“SEPARATEDFLOORMETHOD”ISADPOTEDTOCALCULATEINTERNALFORCEOFTHEFRAMESTRUCTUREUNDERTHEACTIONOFVERTICALLOADTHEPOINTOFSTRUCTIONSCALCULATIONINTHISGRADUATIONDESIGNISARTIFICIALCALCULATION,RESULTSOFARTIFICIALCALCULATIONSISCHECKEDWITHSATWESOFTWAREINPKPMKEYWORDSHIGHSCHOOLTEACHINGBUILDINGDESIGN,CONCRETE,REINFORCEDCONCRETESTRUCTURESTRUCTURE,CALCULATIONFORINTERNALFORCE,REINFORCEMENT目录1工程概况12结构布置及计算简图13重力荷载计算331屋面及楼面的永久荷载标准值332屋面及楼面可变荷载标准值333梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算434重力荷载代表值44框架侧移刚度计算541横向框架侧移刚度计算55横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移刚度计算751横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移刚度计算752横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算116竖向荷载作用下框架结构的内力计算1661横向框架内力计算1662横向框架内力组合277截面设计3671框架梁3672框架B柱配筋计算39721剪跨比和轴压比验算398向板楼盖设计4281A板荷载设计4382其他板荷载设计459楼梯设计4691踏步板计算4792楼梯斜梁计算4810雨蓬板设计49101雨蓬板抗弯承载力计算49102雨篷粱在弯、剪、扭作用下的承载力计算5011基础设计52111初步选择基础尺寸52112验算持力层地基承载力53113地基变形特征验算53114基础高度验算62致谢67参考文献681工程概况大庆市拟兴建5层综合教学楼,建筑面积6000,拟建房屋所在地设计地震动参数2M008,035S,基本雪压03,基本风压,地面粗糙度为B类,土MAXGT0SKN0235KN壤最大冻结深度为19M,地下水位位于地面下24M。2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求,进行建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑、结构平面图见图1。图1建筑平面图及结构平面图主体结构共5层,层高均为42M。填充墙采用200MM厚的混凝土空心砌块,门为木门,门洞尺寸为。窗为铝合金窗,洞口尺寸为,楼盖及屋盖采用现浇钢182M210M筋混凝土结构,楼盖厚为。梁截面高度按梁跨度的估算,由此估算的梁截04面尺寸见表1,表中还给出了各层梁,柱和板的混凝土强度,23576NFCC,。2571MNFT23014MNFCC4312MNFT表1梁截面尺寸MM及各层混凝土强度等级横梁HB层次混凝土强度等级AB跨BC跨纵梁HB次梁HB1530C40620360250柱截面尺寸根据式估算，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值CNCFA，各层的重力荷载代表值近似取12，边柱及中柱的负载面积分别为90N2MKN和由式得第一层柱截面面积为263M2648CNCF边柱3213610560CA中柱322548279CM根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下1层楼梯间构造柱。基础选用柱下独立基础基础埋深M604022M。框架结构计算简图如图2，取顶层柱的形心线作为框架柱轴线，梁轴线取至底板，25层柱高度即为层高，取42M。底层柱高度从基础底面取至一层板底，即140623H。（A）横向框架（B）纵向框架图2框架结构计算简图3重力荷载计算31屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）30厚细石混凝土保护层26032MKN三毡四油防水层420厚水泥砂浆找平层202150厚水泥蛭石保温层7515MKN180厚钢筋混凝土板22084V型轻钢龙骨吊顶5合计269KNM15层楼面瓷砖地面（包括水泥初砂打底）250180厚钢筋混凝土板2184KNV型轻钢龙骨吊顶250M合计23KN32屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值205M楼面活荷载标准值KN屋面雪荷载标准值20301SRK式中01R33梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料、容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载，具体计算过程从略，计算结果见表2表2梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/M/3MKNGIL/MN/KNIGI/KN边横梁040625105636628116424中横梁020325105157518144631次梁02055251052888662445746纵梁030625105472560481360801柱06062511997156393624697829边横梁040625105636628116424中横梁030325105157518144631次梁02055251052888662445746纵梁0306251054725604813608025柱06062511994256232848537053外墙墙体厚为400MM厚的混凝土空心砌块，外墙面25MM厚的水磨石055，2MKN内墙面为20MM厚的石灰砂浆，外墙单位面积重力荷载为1804720507，内墙单位面积重力荷载为，木门单位KNM204321728面积重力荷载为，铝合金窗单位面积重力荷载为。2MKN34重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值计算结果如图3IG表3各层重力荷载代表值汇总表一层二层三层四层五层楼板恒荷672366672366672366672366933670楼板活荷251539251539251539251539251539柱子荷载311880231840231840231840115920梁荷载318600318600318600318600318600填充墙766620616432616432409014187614抹灰荷载327314244820244820241022108134门窗荷载212115186_女儿墙_54743每层总载265042233770233710212625197022图3各质点重力荷载代表值4框架侧移刚度计算41横向框架侧移刚度计算横梁线刚度计算过程见表4，柱线刚度计算过程见表5BI表4横梁线刚度计算BI类别层次/2MNEC/2HB40/MIL/MNLIEC/0LIC/510MNLIEC/20边横梁15410369717200103104106走道梁15423084502400956985103表5柱线刚度计算表CI层次MHC/2MNECHB/4/MICMNHIEC/1560041036010810579254200柱的侧移刚度按式计算，计算结果见下表，表6表82HIDC表6中框架柱侧移刚度D值MN边柱（19根）中柱（19根）层次KC1IKC2IDI11040511129912405411964441997250780281468609303216784597930表7边框架柱侧移刚度D值MN边柱（6根）中柱（6根）层次KC1IKC2IDI1077045997009204910856124956250580221153906902613637151056表8楼梯间框架柱侧移刚度D值MNA4，A14，D9B4,B14,C9层次KC1IKC2IDI10520408862061043952755167250390168392046019996555071将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，及得框架各层层间侧移刚度，见I表9。表9横向框架层间侧移刚度（）MN层次12345ID6221208040578040578040578040575横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移刚度计算51横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移刚度计算511横向自震周期计算结构顶点的假想侧移由式计算，计算NIKGIVSJIJGIIDVU1NKKTU1过程见表10。表10结构顶点的假想侧移计算层次KNGI/KVGI/I/NMUI/MI/5197022197022804057245448142126254096478040575094236323371064335780405780037272233770877127804057109129271265042114216962212018361836按式计算基本周期，其中的量纲为M，取，则TU71TTU70T10480TS512水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中，结构高度不超过40M，质量和刚度分布比较均匀，变形以剪切变形为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式计算，EQEKGF1即0851970265237102650484269EQIG97446601KN09091MAX4584GT08974EKF因，所以应考虑顶部附加水平地震作用系数114056308GTTS各质点的水平地震作用08174N5461385FKN具体计算过程见表13，各楼层地震剪力按式11IIIEKNNJJJJJGHGHF计算，结果列入表11。NIKIV表11各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次MHI/KNGI/IHMJIGKNFI/KVI/522419702244132930288158771587741822126253869775025210875267523140233710327194002139192359442982337702290946015064734241715626504214842240097418446601各质点水平地震作用及楼层地震简力沿房屋高度的分布见图4（A）水平地震作用下的位移验算B层间剪力分布图4横向水平地震作用及楼层地震剪力513水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式IUIUSKIJIIDVU1计算，计算过程见表12，表中还计算了各层的层间弹性位移角。NKKU1IEH表12横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDIUI/MUI/HI/IEHU515877804057155202842001/2710426752804057290187342001/1448335944804057404158342001/1040242417804057485117942001/86614660162212069469456001/807由表可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为，满足18075的要求。HUE514水平地震作用下框架内力计算以4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。框架柱端剪力及弯矩按式；各柱反IS1JJIJIJVDYHMIJIJBHY1VIJUIJ）（弯点高度比本例中底层柱需考虑修正值Y2，第二层柱需考虑修正值321NYYY1和Y3，其余柱均无修正。计算结果见表13。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式；MIUIJBJ,1IRLBLMIUIJBJ,IRLBR；LV21KNIKRBLIVN具体计算过程见表14表13各层柱端弯矩及剪力计算边柱中柱层次MHI/KNVI/MDIJ1I1IVKYBIM1UI12ID2IVKYBIM2UI254212428804057146862070078035333761971678425940930353813708244223303804057146864074078040684414314167844864093042858011849342324958040571468656800780451073513121167846783093045128201566924238968804057146866812078047134471516416784813409305017081170811564315362212011299783710406729404144831196482991240653020816266注表中M量纲为KNM,V量纲为KN，梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式,1UIJBJILBLMI,1UIJBJILRBMI计算，其中梁线刚度取自表3具体计算过程见表14。LVBB21KRBNIKLIVN表14梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N56197982729975949113324295199719544176512789722839131562506246226383653413199653164723212181873879249191708411320225899410572416725117478424124591121520341127930442672449428011533524138941570929741注1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M单位为KNM，V单位为KN，N单位为KN，L单位为M。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图5所示。A框架弯矩图（可KNM）（B）梁端剪力及柱轴力图（KN）图5左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图52横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算521风荷载标准值风荷载标准值按式计算，基本风压荷载规范0ZSK2035KNM查得（迎风面）和（背风面）。B类地区，查得，80S5S40ST701，017，查得，故2201357T2MSKN1271ZZ12704IZH取建筑平面图中轴线横向框架，其负载宽度为66M,由式得沿房屋高度0ZSK的分布风荷载标准值根据各楼层标高处的高度查得603531ZSZSQZI，代入上式可得各楼层标高处的QZ见表15，QZ沿房屋高度的分布见图6（A）。Z表15沿房屋高度的分布风荷载标准值层次MHI/I/ZZ1/QZKNM12/QZK522411267147134442153418208111801362297018563140063107312982574160929804410001213224214011560251000110420401275A风荷载沿房屋高度的验算（单位KN/M）（B）等效节点集中风荷载（单位KN/M）图6框架上的风荷载荷载规范规定，对于高度大于30M且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将图7（A）的分布Z荷载转化为接点集中荷载如图6B所示。其计算过程如下11120475624014275493FKN211410241752574216094233FKN1125741609241029702541860942363411297054186094242970153864232353FKN5371586423KN522风荷载作用下的水平位移验算根据图6（B）所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据表14求NIKIFVIV出轴线框架的层间侧移刚度，再按式计算各层的相SJIJIIDU1NKKU1对侧移和绝对侧移，计算过程见表15表15风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次12345KNFI/7191545176420431283VI73546635509033261283/MD4652862940629406294062940UI158105081053020I/158263344397417IH1/35441/40001/51851/79251/21000由表15可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为，远小于，满足规1354501范要求。523风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，计算过程见表16、表17。表16各层柱端弯矩及剪力计算边柱中柱层次MHI/KNVI/MDIJ1I1IVKYBIM1UI12ID2IVKYBIM2UI2542128362940146862940780354328031678434709303551094744233266294014686763078040128219231678489909304215861586342509062940146861168078045220826981678413770930452603318124266356294014686152307804730063390167841795093050377037701567354465261129917691040566439346711964190812406552093740表17梁端弯矩、剪力及轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N580312872129795151243941292654235537772379226843224112550810113398063772641400476324198611492356255988967290253531020242655205141091647310367210436308120224312930436195注柱轴力中的负号表示拉力。当为左风作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。表中M单位为KNM,V单位为KN,单位为M。L建筑图中轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图6A框架弯矩图（可KNM）（B）梁端剪力及柱轴力图（KN）图6风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图6竖向荷载作用下框架结构的内力计算61横向框架内力计算611计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为66M，如图7所示由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图的水平阴影所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁纵向框架以集中力的形式传给横向框架，作用于各接点上，由于纵向框架梁的形心线与柱的中心不重和，因此在框架接点上作用有集中力矩。图7横向框架计算单元612荷载计算恒载计算在图8中，代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第5层1Q,160KNQM，和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图10,125KNQM2,所示几何关系可得、69327KNM,26947Q1P分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重2P力荷载，计算如下图8各层梁上作用的恒荷载172365/23972165/945605610P9/71/7/23KN2/1/4/241/645260/4150589集中力矩1723MPEM对14层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同第5Q层，结果为6034619KN,15KNQ231749NQM25327KNQM1/25/346650P6046104107212396/2/3463754017218KN06421312MPEKNM图10恒荷弯矩传递二次分配图11框架恒荷弯矩图计算值图12恒荷作用下的V图（单位KN）图13恒荷作用下的N图（单位KN）活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图9所示图9各层梁上作用的活荷载对于第顶层230516KNQM,240512KNQM18P63584P4892M对于第标准层236KNQM,248KNQM120475P6312063P475M将以上计算结果汇总，见表17表17横向框架恒载汇总表层次/1MKNQ/,1KQ/2MKNQ/,2KQKNP/1K/2MNM/1560022522971670263607834925531416942251749127231710310843121表18横向框架活载汇总表层次/2MKNQ/,2KQKNP/1KP/2MKN/15165121188158411914664847526336475613内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图18，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，计算柱底轴力还要考虑柱的自重。下列图1017所示。图14活荷弯矩传递二次分配图15框架活荷弯矩图计算值图16活荷作用下的V图（单位KN）图17活荷作用下的N图（单位KN）62横向框架内力组合621结构地震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定，本设计的框架为三级抗震等级。622框架梁内力组合本设计考虑了四种内力组合，即12QKGKS41419021WKQGKSS及。此外，对于本设计，这种内力组合与QKGKS0135EKGS312W考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表19，表中、两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系KQ数取08）。表19框架梁内力组合表12SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021层次截面内力SGKSQKSWKSEKGKS5SQKGKS2114SQK/GBNRBLVEVLMM8884161164732793045352084719745383491360412916AV1167321191043M323715363179928857155901787816974M9381171551062267619852698533412137541437913658B左V118572157312911771208891300424660176181641724813044M11812161202533517532044311678618101720B右V122436031291177158652020135901089420121973843MAB781374123659300263637302一层跨间MBC8311414812352138160816182M9648175139801996587691879910661308661477614029AV117182127641M305815934175499090154511794617039M9905180832411430818248100802525745041518014417B左V1181221491986104541938514380232431499180951718310319M951212763387944723703019504914961438B右V122436019861045458044251222095242012197310138MAB650762883024337550596066三层跨间MBC803053241085780865596638续表1912SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021层次截面内力SGKSQKSWKSEKGKS5SQKGKS2114SQK/GBNRBLVEVLMM65884738036197749095131071299693678568AV9476533129M68411880122058641100641332612117M726148764448167288891117281174593158031B左V95265393942303126071161411799700913399121866536M1399046208113314751999187254319351743B右V15230903942303144524378903900214619545619MAB640663255388479351476276五层跨间MBC666261386829414161456389表20横向框架A柱弯矩和轴力组合12SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021MAXMAXNMIN层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK5SQKGKS2114SQKNMMM6588473803M6197749095131071299693678568129969367107柱顶N358361721129997450094533434192362665010045413362665010034192M515874043233376578766618368777770372268777770318365柱底N396161721129997498704954537821398945520349949398945520337821M4635951192314314433791831979399807208689319793720819793柱顶N830538598379M283911002011097580905868101207201117018090512072080905M482387512826844527585052068121687386701312168738620684柱底N868338598379283911455611551184534904391258231162379043912582384534M4823875269813121349110290859618696738670131869673868596柱顶N130261154776413212175007176622129139135820191329177981135820191329129139M4938896220810735427298375994163357562718016335756259943柱底N13404115477641M3212179543181158132768139449196432182517139449196432132768续表20横向框架A柱弯矩和轴力组合12SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021MAXMAXNMIN层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK5SQKGKS2114SQKNMMM46218383390M15164233010872109320609707667182060970761093柱顶N177467223569024167239992422617676185432619324425185432619317676M585110613006134474571121478592011189608507201118960201112柱底N1812472235690241672445282468018906218039426703924879180392670318039M3034555346714483028870918241118834651441818241465118241柱顶N224630292271043M449430506830769234342250003324731047234343324723434M1517275673629404632010652899232162323220532162323289921柱底N229670292271043449431374431111229832391863392831652239183392822983表21横向框架A柱剪力组合（）KN12SGK14SQKSWK120513REGQEKSS层次SGKSQKSWKSEKGKS351SQKGKS2114SQKNTCBVCREHM527972892941803334941731008499340653761452842252435763341022434380124962873475331156583232442211684001174450151835700735593380710222493452152358141492575736519198381836248279181300717696600149134626460812611059857313表22横向框架B柱弯矩和轴力组合12SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021MAXMAXNMIN层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK5SQKGKS2114SQKNMMM5882431947M7082879564081321915128372766213219837213219柱顶N3999822133942951502905128236391425295621051096363915621036391M46766655103813709258078774843697865427092697887745柱底N4317822133942951550985410639444455826050354912550986050339444M4317851219011849349390121687677706679637216876667916876柱顶N87289110601125M622612010011726582631955811289001202318263112890082631M445679012828580795847271358042666806645313580680642664柱底N9106911060379622612274112369699210862601340031247679921013400386260M44367902698156699718291920934116586779642920934677920934柱顶N134589199056419191185779187395129201148318201600189374129201201600129201M453780122081282092363671115562103669266566210366926115563柱底N13836919905641M9191190315191931132830151947206703193910151947206703132830M4230809339017081103671824888417782652062091778262098884柱顶N184912875090212459572785955121993411105371362439411106243921993M5350953300617081114083833121712335881767754233588176121712柱底N1862712875090212459258614260887179663205578280216263775205578280216179663续表2212SGK126SQKSWKEKQKGKRESS315021MAXMAXNMIN层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK5SQKGKS2114SQKNMMM27484903467M16266828345314891206384200398420638420014891柱顶N23043637603104313894322589325217226311252225348692329167252225348692226311M1374254673630208104566519154761835821092004183582109154761柱底N23547637603104313894331265328637229657258556355496335215258556355496229657表23横向框架B柱剪力组合（）KN12SGK14SQKSWKEKQKGKRESS315021层次SGKSQKSWKSEKGKS5SQK14GKS21SQKNTCBVCREHM5251426134725943783290852361593655338243644208939189948644132186772522865321130546094321363811377678347781308928848213265309777642228140617958134551098710844607534853306909517360911908829934021406938178811085101177477截面设计71框架梁这里仅以第一层AB跨梁为例,说明计算方法和过程,其他层梁的配筋计算结果见表24和25。混凝土采用C30（）；22143/,143/CTFNMFM钢筋采用HRB400（）；60Y箍筋采用HPB300（）。27/F表24框架梁纵向钢筋计算表层次截面MKNM/SA2/MAS实配钢筋2/SA1299600120012647318（763）支座BL1174500110011593316（603）AB跨间640600060006324216（402）支座R254300320033278316（6035BC跨间682900850089750318（763）A30866002800281509520（1570）支座BL25257002300231239420（1256）AB跨间650700060006324416（804）支座R504900630063531416（804）3BC跨间10857014601461230420（1256）1支座A38349003600361940525（2454）BL33442003000301616525（2454）AB跨间781300070007378416（804）支座R678800880088708516（1005）BC跨间12352016701671406420（1570）表25框架梁箍筋数量计算表梁端加密区非加密区层次截面RREV（KN）C02FBH（KN）ASV/S（VRE042FTBH0）/（125FYVH0）实配钢筋（ASV/S）实配钢筋（SV/）A、BL653639897VRE0680双肢8100（101）双肢8150（0224）5BR561931317VRE0100双肢8100（101）双肢8150（0337）A、BL1031939897VRE016双肢8100（101）双肢8150（0224）3BR1013831317VRE014三肢10100（236）三肢10150（0787）A、BL1304439897VRE037四肢8100（201）四肢8150（0447）1BR84331317VRE019四肢10100（341）四肢10150（0698）注表中V为折算至支座边缘的梁端剪力711梁的正截面受弯承载力计算从表24中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算支座弯矩06345123195AMKNM跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩由BRE970表19可求得相应剪力V253415036531则支座边缘处单梁下MKNM9526305927MAXMKNMRE2170952670AX部受拉时，按T形截面设计，单梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度单按梁跨度考虑时，按梁间距考虑时，,4FLB30030003300MM，NFSB,按翼缘厚度考虑时，此06035SHAM,0120156FH种情况不起控制作用，故梁内纵向钢筋选HRB400级,24FB（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算因为2,36MNFY18,101430FCFHB属第一内T形截面2567981KNM6,22103007145SCFMBH1207S,274638FSYA实配钢筋416，满足要求。将下部跨间280SAM01055截面的416钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算,2804SAM相应的受拉钢筋，即支座A上部S说明6238910384653016S,07212356SAH富裕，且达不到屈服，可近似取实取,SA6,07831495SYSMMFHA516，04403，满足要求。10546,41SA712斜截面受剪承载力计算AB跨故截面尺寸满足01304214305643RECVKNFBHKN要求。梁端加密箍筋取4肢8100，箍筋用HPB300级钢筋，则270YVFM0020142154213056175690134SVTYAFBHFHKN加密区长度取085M，非加密区箍筋取4肢8150，箍筋设置满足要求。BC跨如梁端箍筋加密区取4肢10100，则其承载力为314042130265170365127026501843REKNVKN由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置。72框架B柱配筋计算721剪跨比和轴压比验算1、设计依据钢筋砼等级C30，143N/MM，143N/MMCF2TF2钢筋强度HPB300270N/MMYHRB400360N/MMYF20518B2、框架的柱截面设计1、轴压比验算底层B柱N355496KNMAX轴压比UNN/FCBH3554960/14360060006919381KN满足要求025BFC（3）、正截面受弯承载力计算采取对称配筋B轴柱从柱的内力表中可见NBB14360056505182458KN0BHFCNNB，为小偏压，选用M大，N大的组合，最不利组合为M18358KNM和N258556KNM2109KNM和N355496KN第一组内力M18358KNM和N258556KN柱的计算长度取下列二式中的较小值0L10H56M0LM/N71MME565MM0HMAX20MM,600/3020MMA712091MMIE005FCA/N05143600600/258556009961/H56/069322379S所以按构造配筋S0AM采用对称配筋每侧实配4181017MMSS2第二组内力M1875KNM和N327084KN柱的计算长度取下列二式中的较小值0L,5791863U0LMIN07ULLH0MIN22561LHM所以，78LM/N57MM0E565MMHMAX20MM,600/3020MMA5720257MMIE005FCA/N05143600600/327084007871/H708/06118151947KNCF所以取N151947KN01757TSVYVVFBHNAS按构造配筋需取复式箍筋10200加密区10100（5）、裂缝宽度的验算57/565001V斜，按构造要求配置6200箍筋，钢筋布置见大图。315KN10雨蓬板设计101雨蓬板抗弯承载力计算1011荷载计算恒荷载20MM厚水泥砂浆面层MKN480210板底抹灰3175板自重22恒荷载标准值MKNGK094恒荷载设计值121活荷载均布活荷载设计值Q75施工或检修集中荷载设计值KNP401012计算简图见图22、23Q07KN/MG49/120120MG49KN/