东圪堵综采1607供电设计

伊东集团东圪堵煤矿一采区综采供电设计1607工作面供电系统1607负荷统计工作面供电负荷统计如表11所示。表11综采工作面主要设备负荷统计序号设备名称型号功率（KW）UEVIEA数量1采煤机MG700/1840WD1840330016012刮板输送机SGZ1000/8002400114053613转载机SZZ1000/315315/160114021114破碎机PCM250250114016815乳化泵PRW400/315250114016826喷雾泵WPZ320/1012511408327可伸缩胶带输送机SSJ1000/21602160660184218南翼主运胶带输送机SSJ1000/11011066012719回柱绞车JH1418566021210调度绞车JD252566029111皮带张紧绞车JJ446605212照明信号综合保护装置ZBZ4OM4660/1275413排水泵QSB45/45456605414加压泵DA615566018115阻化泵ZB36366041合计451522081607移动变电站选型16071负荷分配高压真空配电装置接受从地面来的10KV高压电，作为1605工作面高压总开关兼保护动作。其负载为高压真空配电装置全部负载和KBSGZY800/10/066移动变电站负载之和；高压真空配电装置负载KBSGZY2500/10/33移动变电站、两台KBSGZY1600/10/114移动变电站之和,具体负荷分配为如下采煤机移动变电站（KBSGZY）1840KW；转载机、破碎机、乳化液泵移动变电站（KBSGZY）转载机315KW，破碎机250KW，两台乳化液泵250KW250KW，合计1065KW。运输机、清水泵移动变电站（KBSGZY）运输机2400KW，两台清水泵125KW125KW，合计1050KW。工作面低压负载移动变电站（KBSGZY）可伸缩胶带输送机2160KW；南翼可伸缩胶带输送机110KW，皮带张紧绞车5KW；两台回柱绞车185KW185KW；调度绞车25KW；张紧绞车4KW；四台照明信号综合保护装置4KW4KW4KW4KW；排水泵45KW；加压泵185KW；阻化泵3KW，合计543KW。16072容量计算（1）采煤机移动变电站采用需用系数法进行计算360281407460MAXEXPK063BSEP1840063115921159KVA式中变压器的计算容量，KVA；BSEP由变压器供电的所有用电设备额定功率之和；电动机的加权平均功率因数，07；DJCOSJDCOS需用系数XKSX选用移动变电站容量，KVA取1159KVA选用移动变电站容量为2500KVAB选用移动变电站容量和计算移动变电站容量满足以下关系SXSB1（2）转载机、破碎机、乳化液泵动变电站方法同上。580106534MAXEXPKKVA8247COS2DJXEBPS取8824KVA选用移动变电站容量为1600KVA选用移动变电站容量和计算移动变电站容量满足以下关系SXSB1（3）运输机、喷雾泵移动变电站方法同上。8601504MAXEXPKKVA247COS3DJXEBPS取KVA选用移动变电站容量为1600KVA12543B选用移动变电站容量和计算移动变电站容量满足以下关系SXSB1（4）工作面低压负载移动变电站方法同上。75043206MAXEXPKKVA69COS4DJXEBPS取KVA选用移动变电站容量为800KVA604B选用移动变电站容量和计算移动变电站容量满足以下关系SXSB1根据以上计算结果及供电电压，确定各台移动变电站规格型号，具体见表12。表12工作面移动变电站选型结果编号移动变电站型号变电站容量输入/输出电压1KBSGZY2500/10/33KV2500KVA105/3465KV2KBSGZY1600/10/114KV1600KVA105/120KV3KBSGZY1600/10/114KV800KVA105/120KV4KBSGZY800/10/066KV800KVA105/069KV16073高压配电装置选择、验算1）计算公式采用需用系数法计算SB1PKDE/COS式中SB1移变计算容量，KVA；P所用用电设备额定功率之和；COS电动机的加权平均功率因数，COS07；KDE需用系数。KDE0406（PMAX/P）I1S1/1732UECOS式中PMAX最大负荷电器功率，KW；I1移动变电站的最大长时工作电流，A；2）、配电装置选择（1）高压真空配电装置选择根据需用系数法KDE0406（PMAX/P）04061840/（184010651050560）064取COS07，S1（184010651050560）064/073965KVAI1S1/1732UECOS3965/（17321007）327A。因400/327122312（12为安全系数），故满足要求。选用一台PBG400/10矿用隔爆型高压真空配电装置作为1605综合机械化采煤工作面配电总开关。（2）高压真空配电装置选择根据需用系数法KDE0406PMAX/P04061840/（184010651050）047取COS07，S1（184010651050）047/072656KVAI1S1/1732UECOS2656/（17321007）21898A因400/21898182712（12为安全系数），故满足要求。选用一台PBG400/10矿用隔爆型高压真空配电装置。16074开关选择、验算160741移变高压开关选择1）1采煤机移动变电站高压开关选择采煤机移动变电站总负荷为1840KW，额定最大工作电流373A，故选KBG315/106移动变电站高压开关。22移动变电站高压开关选择2转载机，破碎机，乳化泵移动变电站总负荷为1065KW，额定最大工作电流120A，故选KBG315/106移动变电站高压开关。33移动变电站高压开关选择3移动变电站总负荷为1050KW，额定最大工作电流118A，故选KBG315/106移动变电站高压开关。44移动变电站高压开关选择4移动变电站总负荷为560KW，额定最大工作电流63A，故选KBG315/106移动变电站高压开关。160742移变低压开关选择11采煤机移动变电站低压开关选择1移动变电站总负荷为1840KW，额定最大工作电流374A，故选BXB500/33Y矿用隔爆型移动变电站低压综合保护开关。22转载机，破碎机，乳化泵移动变电站低压开关选择2移动变电站总负荷为1065KW，额定最大工作电流713A，故选BXB800/1140（660）矿用隔爆型移动变电站低压综合保护开关。33运输机，喷雾泵移动变电站低压开关选择3移动变电站总负荷为1050KW，额定最大工作电流703A，故选BXB800/1140（660）矿用隔爆型移动变电站低压综合保护开关。44移动变电站低压开关选择4移动变电站总负荷为560KW，额定最大工作电流644A，故选BXB800/1140（660）矿用隔爆型移动变电站低压综合保护开关。160743低压开关选择1可弯曲刮扳运输机，喷雾泵开关选择可弯曲刮板运输机机头电机400（200）KW，高速/低速；机尾电机400/200KW，电流268/134A；喷雾泵功率125KW，电流84A。选用一台8SKC9215450/1140型矿用隔爆兼本质安全型八组合式智能开关。2转载机，破碎机，乳化液泵，开关选择转载机电机315（160）KW，高速/低速电流211/107A；破碎机电机250KW，电流167A；乳化泵功率250KW，电流167A；选用一台8SKC9215450/1140型矿用隔爆兼本质安全型组合式开关。3）采煤机开关选择采煤机使用六台电机，两台700KW截割电机和两台120KW牵引电机，一台120KW破碎4电机和一台40KW油泵电机。故选用一台8SKC9215800/3300隔爆兼本质安全型四组合开关。4）1607皮带机开关选择可伸缩带式输送机电机160KW2，电流184A2；选用两台QJZ315/1140（660）矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器。5）南翼皮带机开关选择可伸缩带式输送机电机110KW，电流126A；选用一台QJZ400/1140（660）矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器。6）回柱绞车开关选择回柱绞车电机185KW,电流21A；选用一台QBZ80/1140660矿用隔爆型真空磁力启动器。7）调度绞车开关选择调度绞车电机25KW,电流29A；选用一台QBZ80/1140660矿用隔爆型真空磁力启动器。8）张紧绞车开关选择张紧绞车电机4KW,电流5A；选用一台QBZ80/1140660矿用隔爆型真空磁力启动器。9）加压泵开关选择加压泵电机185KW,电流21A；选用一台QBZ80/660（380）矿用隔爆型真空磁力启动器。10）阻化泵开关选择阻化泵电机3KW,电流4A；选用一台QBZ80/660（380）矿用隔爆型真空磁力启动器。11）排水泵开关选择排水泵电机4KW,电流5A；选用一台QBZ80/660（380）矿用隔爆型真空磁力启动器。160744电器设备选型统计表采区变电所两台高压真空配电装置、移变高压开关、移变低压开关、磁力启动器、控制系统等电器设备的选型如表13所示。表13电器设备选型序号设备名称规格型号数量（台）1高压真空配电装置PBG400/1022矿用隔爆兼本质安全型八组合式开关8SKC9215450/114023矿用隔爆兼本质安全型四组合式开关8SKC9215800/3300142500KVA矿用隔爆组合移动变电站KBSGZY2500/10/3315800KVA矿用隔爆组合移动变电站KBSGZY800/10/066161600KVA矿用隔爆组合移动变电站KBSGZY1600/10/11427低压真空馈电开关KBZ400/114066038矿用隔爆型真空磁力启动器QJZ400/1140（660）19矿用隔爆型真空磁力启动器QBZ120/1140（660）110矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器QJZ315/1140660211矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器QJZ400/1140660112矿用隔爆型真空磁力启动器（可逆）QBZ120/1140（660）N213矿用隔爆型真空磁力启动器QBZ80/1140（660）514矿用隔爆型照明信号综合保护装置ZBZ40M415设备集中控制系统天津KTC101Z116075供电电缆选择160751高压电缆选择原则（1）根据经济电流密度初选电缆截面计算公式为AENIDMAXW式中AE按经济电流密度选择的电缆截面，MM2IMAXW正常运行时，通过电缆的最大长时负荷电流，AIED经济电流密度，A/MM2N并联工作条数；（2）按长时允许载流量选择电缆截面KIPICA式中IP电缆允许载流量，A；ICA长时工作电流，A；K环境温度不同时载流量的校正系数，取10。（3）按允许电压损失校验电缆截面VTAN10P02XRVLNCA式中P负荷功率，KW；LCA电缆长度。KM；R0，X0电阻及电抗，/KM；VN电缆线路的额定电压，KV。4按短路电流热稳定校验电缆截面其短路时热稳定的最小截面为I3SB/1732UCPSMINI3TJ/CS式中SB上一级变电所短路容量UCP最高工作电压SMIN电缆短路时热稳定要求的最小截面，MM2I3三相短路电流稳定值；ATJ短路电流作用的假想时间；取025SC热稳定系数；（取95）160752高压回路电缆的选择根据综采工作面设备功率大，经常移动的特点，高压电缆应选用USGP106型10/6KV矿用监视型双屏蔽橡套电缆，且从采区变电所给工作面供两趟高压电缆第一趟供1采煤机移动变电站；第二趟供2转载机、破碎机、乳化泵移动变电站，3运输机、喷雾泵移动变电站。给1、5移变供电干线高压橡套电缆的选择（1）按最大长时工作电流选择该回路总容量，根据需用系数法KDE0406PMAX/P0406700/1840062COS取07，S11840062/071629KVAI1S1/（1732UECOS）1629/（17321007）134A高压真空配电装置向1采煤机移变供电的干线电缆的最大长期工作电流为134A。即UGSP10370135JS型电缆，IP215A134A。2按经济电流密度选择AEMM2NIDMAXWAE134/2256667MM2因S70MM2，初选S70MM2，即UGSP6370335JS型电缆。（3）按允许电压损失校验电缆截面VTAN10P02XRVLNCAV18401204120075102101021785取R00412/KM，X00075/KM（根据截面与材质，查表可得），功率因数COS07，TAN102，VN10KV，LCA12KM。通过计算，选用UGSP10370335JS型电缆1200M。2）给2、3转载机、破碎机、乳化泵、刮板运输机、喷雾泵移变供电干线高压橡套电缆的选择（1）按最大长时工作电流选择该回路总容量根据需用系数法KDE0406PMAX/P0406800/2115063COS取07，S12115063/071904KVA，则最大长时工作电流为，I11904/（1732UECOS）1904/（17321007）157A。高压真空配电装置向供电的干线电缆的长期工作电流为157A，故选用UGSP10370335JS型电缆，IP215A157A。2按经济电流密度选择AEMM2NIDMAXWAE157/2256977MM2因S6977MM2初选S70MM2，即UGSP10370335JS型电缆。（3）按允许电压损失校验电缆截面VTAN10P02XRVLNCAV21151204120075102/（10102）1235取R00824/KM，X00085/KM（根据截面与材质，查表可得），功率因数COS07，TAN102，VN10KV，LCA12KM。通过验算，选用UGSP6350325JS型电缆1200M。3）给2、3移变供电干线高压橡套电缆的选择（1）按最大长时工作电流选择根据需用系数法，KDE0406PMAX/P0406315/（1080679）051COS取07，该回路总容量S1（1080679）051/0712816KVAI1S1/（1732UECOS）12816/（1732607）1762A高压真空配电装置向2、3移动变电站供电的干线电缆的长期工作电流为1762A，故选用UGSP6390325JS型电缆，IP260A1762A。2按经济电流密度选择AEMM2NIDMAXWAE1762/225783MM2因S783MM2初选S90MM2，即UGSP10390335JS型电缆。（3）按允许电压损失校验电缆截面VTAN10P02XRVLNCAV21151204120075102/101021245取R00412/KM，X00075/KM（根据截面与材质，查表可得），功率因数COS07，TAN102，VN10KV，LCA07KM。通过验算，选用UGSP10370335JS型电缆700M。160753低压电缆选择原则（1）按长时允许电流选择电缆截面KIPICA式中IP电缆允许载流量，215A；ICA长时工作电流，1762A；K环境温度不同时载流量的校正系数，取10。102151762160754低压电缆选择1）电缆选择（1）采煤机用电缆根据采煤机电气系统原理及工作性质要求，选用两趟UCPQ33003185325410，长度为300米。负载700KW700KW120KW120KW160KW40KW，电流373A；（2）工作面可弯曲刮板运输机电缆运输机选用两台双速电机，分别安装于机头和机尾，根据控制工艺机尾电机为主机，机头电机为副机，每个电机的高速部分为400KW，电机额定电流为286A，低速部分为200KW，电机额定电流为134A。第一趟主机高速部分选用UCP1140390325410，长度为150米；第二趟主机低速部分选用UCP1140370325410，长度为150米。第三趟副机高速部分选用UCP1140390325410，长度为300米；第四趟副机低速部分选用UCP1140370325410；长度为300米。（3）转载机电缆选择转载机高速电机功率为315KW，额定电流为211A。低速电机功率为160KW，电机额定电流为107A。第一趟高速部分选用UCP1140390325410型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，330米。第二趟低速部分选用UCP1140370325410型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，330米。（4）破碎机电缆选择破碎机电机功率250KW，额定电流为1675A，选用UCP1140370325型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，350米。（5）乳化泵电缆选择乳化泵电机功率250KW，额定电流为1675A，选用UCP1140370125型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，30米。（6）喷雾泵电缆选择喷雾泵电机功率为125KW，电流为8375A，选用UCP1140370125型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，40米。（7）主运顺槽胶带输送机主、副电机功率均为160KW，电流为184A，张紧绞车功率为4KW，电流为5A，电缆选择如下主电机选用UCP1140/660350116型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，20米；副电机选用UCP1140/660350116型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，20米；张紧绞车选用UCP660/380310110型矿用阻燃屏蔽橡套电缆，40米。（8）南翼运输巷胶带输送机电机功率为110KW,电流为1265A，张紧绞车功率为4KW，电流为5A，电缆选择如下选用UCP1140/660350116型千伏级矿用屏蔽橡套电缆，20米；（9）其他电缆选择见供电系统图2）校验原则（1）按正常工作时允许的电压损失校验按照正常运行时电缆网络末端电压不低于额定电压95的原则，对于1140V电网，用下式计算网络中允许的最大电压损失UYV2N095VN1200114095117V；12000951140117（V）式中UY网络中的允许电压损失，V；V2N变压器二次侧的额定电压，这里取1200V；VN低压电网的额定电压，V。通过上式计算，移变低压端最大的电压损失为117V。低压电网各部门的电压损失按下式计算UUZUGUB；UZKFPELZ1000/（UEDSZH）；UGKFPELG1000/（UEDSG）；UB1732ICARBCOSXBSIN。式中U整个低压电网的电压损失，V；UZ支线电缆的电压损失，V；UG干线电缆的电压损失，V；UB变压器的电压损失，V；PE电动机的额定功率，KW；KF负荷系数；LZ、SZ支线电缆的长度，M；截面积，MM2；LG、SG干线电缆的长度，M；截面积，MM2；COS该电缆的功率因数；D铜芯电缆的电导率，（取425）；ICA长时工作电流，A；RB、XB变压器折算到二次侧每相电阻与电抗；（2）按起动条件校验电缆截面对于1140电网UY114025285VUUZUGUBSUZ1732IQZLZCOS/（DSZ）UG1732IQGLGCOS/（DSG）UB1732ICARBCOSXBSIN式中U整个低压电网的电压损失，V；UZ支线电缆的电压损失，V；UG干线电缆的电压损失，V；UB变压器的电压损失，V；IQZ电动机在额定电压下的起动电流，A；IQG起动时干线电缆的电流，A；IQB起动时变压器的负荷电流，A；LG、SG干线电缆的长度，M；截面积，MM2；LZ、SZ支线电缆的长度，M；截面积，MM2；COS功率因数，取07；D铜芯电缆的电导率，（取425）；RB、XB变压器折算到二次侧每相电阻与电抗。3）按正常工作时允许电压损失校验所选择的电缆（1）采煤机支线电压损失（U）采煤机电缆允许电压损失U（V）82503以相同原则进行所选低压电缆的计算校验，全部符合要求。160755电缆选型汇总根据符合分配情况，高压电缆汇总如表13所示。表13高压电缆选择结果明细表序号电缆名称型号规格起点终点长度M1矿用监视型屏蔽电缆UGSP103120335JS采区变电所高压真空配电装置高压真空配电装置152矿用监视型屏蔽电缆UGSP10390335JS采区变电所高压真空配电装置1采煤机移变高压保护箱7003矿用监视型屏蔽电缆UGSP10390335JS采区变电所高压真空配电装置2转载机移变高压保护箱7004矿用监视型屏蔽电缆UGSP10390335JS2转载机移变高压保护箱3运输机移变高压保护箱10根据电缆选型原则及本工作面的电缆配套供应情况选择本工作面的低压电缆，电缆选择结果如表14所示。表14低压电缆选择结果明细表电缆名称型号规格截面MM2长度M根数负荷名称矿用橡套电缆UCPQ330031853254102551采煤机干线矿用橡套电缆UCP11403903254102551运输机头高速矿用橡套电缆UCP11403703254102551运输机头低速矿用橡套电缆UCP11403903254101051运输机尾高速矿用橡套电缆UCP11403703254101051运输机尾低速矿用橡套电缆UCP11403903254102851转载机高速矿用橡套电缆UCP11403703254102851转载机低速矿用橡套电缆UCP11403703254102701破碎机矿用橡套电缆UCP1140370325402乳化液泵矿用橡套电缆UCP1140350116302喷雾泵矿用橡套电缆UP1140/66033511612001工作面660V低压支线矿用橡套电缆UP1140/6603501253001工作面660V低压干线16056短路参数计算11采煤机移变低压出口端D1点两相短路电流ID1计算（1）系统电抗移变低压端电压V3300V，容量2500KVA，系统短路容量按S70MVA计算，变压器变比K303，则系统电抗XX1为XX1015557。703SV2（2）高压电缆电抗查表可得高压电缆每公里电阻、电抗值分别为R00412/KM，X00075/KM，高压干线电缆长度LG12KM。高压电缆总电阻RG1、电抗XG1分别为RG1R0LG04121707004；XG1X0LG00751701275；则求得折合到低压侧的电阻RD1及电抗XD1分别为028574K2G1D1X2G1D（3）变压器的阻抗查表得、移变电阻、电抗分别为RB100115；XB100713；则1移变低压端出口侧短路点的每相总电阻R1和总电抗X1分别为R1RD1RB100280011500395X1XX1XD1XB100288000510071301052由公式可得，1采煤机移变低压端出口侧三相短路电流为ID1（3）2121RUE17635KA220503964两相短路电流为ID1（2）ID1（3）087176351534245KA同样的方法可计算得2转载机移变低压端出口侧短路电流为ID125339KA3运输机移变低压端出口侧短路电流为ID124079KA4660V低压移变低压端出口侧短路电流为ID124343KA2）采煤机电机处短路电流计算（1）采煤机至六组合开关的阻抗计算采煤机一趟UCPQ33003185325410型矿用橡套电缆，电缆长度为L255M，则查表，R00346/KM；X00078/KM，可求得该低压电缆总电阻R1和X1分别为R1R0L03460255008823X1X0L00780255001989（2）1采煤机移变低压端至四组合开关之间的阻抗计算3移变低压电缆至六组合开关之间采用UPQ33003185325410电缆约20M，查表可得R00830/KM；X02822/KM，则可求得该低压电缆总电阻R2和X2分别为R2R0L08300050041516X2X0L282200501411通过上述计算，采煤机短路点至移变低压侧的总电阻、总阻抗分别为R00882300415160129746X00198901411016099则采煤机短路点至移变低压侧短路电流ID1（3）为ID1（3）22XRUE1675814767A221609974035两相短路电流为ID1（2）ID1（3）0871675814767A1457958847同理计算如下电器设备的短路电流为1喷雾泵ID1（2）3225KA2喷雾泵ID1（2）3225KA转载机ID1（2）4946KA可弯曲刮扳机运输主机ID1（2）4456KA刮扳运输机副机ID1（2）3317KA破碎机ID1（2）4402KA1乳化液泵ID1（2）5002KA2乳化液泵ID1（2）5002KA可伸缩皮带机ID1（2）4193KA16077选型开关的保护整定计算1）高压真空开关的保护整定（1）1高压配电装置保护整定计算由1高压真空配电装置选择可知，1配电装置负荷的移变中最大长时工作电流I12733A，真空配电装置的额定电流为IE400A，则过载保护值为IGZ2733/400065倍，故，过载整定保护倍数为07倍。短路保护整定值计算IMAX3737137036442433AIMAX12433/54866AIDZ4866/40012165倍故，短路整定倍数为2倍；（2）2高压真空配电装置保护整定计算由1高压真空配电装置选择可知，2高压真空配电装置负荷的移变中最大长时工作电流I12607A，配电装置的额定电流为IE400A，则长延时过载保护值为IGZ2607/4000602倍故，长延时过载整定保护倍数为07倍；短延时短路保护整定值计算IMAX713557035141705AIMAX1141705/528341AIDZ28341/40007085倍故，短延时短路整定倍数为1倍；2）移变低压侧保护开关整定（1）1采煤机移变BXB500/33Y保护整定1移变额定负荷侧额定电流IE为IE373A短路保护整定值计算IMAX3413010210591A所以，长延时过载保护值IGZ为IGZIE/IBE591/5001182倍式中IBE低压开关额定电流，A。故，取长延时过流保护值IGZ1倍。对于短延时短路保护值IDZ，取IDZ6倍。同理，可以计算出其它移变低压侧真空馈电开关整定值。（2）2转载机移变低压侧BXB800/1140保护值与短延时短路保护值分别为IGZ1倍，IDZ3倍。（3）3运输机移变低压侧BXB800/1140开关整定的长延时过载保护值与短延时短路保护值分别为IGZ09倍，IDZ3倍。（4）4低压660V移变低压侧BXB800/1140（660）开关整定的长延时过载保护值与短延时短路保护值分别为IGZ07倍，IDZ3倍。3）8SKC9215本质安全型智能组合开关的整定刮板输送机主电机高速绕组控制回路过载保护值与短路保护值分别为IGZ268A，IDZ82682144A；刮板输送机主电机低速绕组控制回路过载保护值与短路保护值分别为IGZ134A，IDZ81341072A；破碎机过载保护值与短路保护值分别为IGZ1675A，IDZ816751340A；乳化泵过载保护值与短路保护值分别为IGZ1675A，IDZ8167511340A；转载机高速过载保护值与短路保护值分别为IGZ211A，IDZ821116884A；转载机低速过载保护值与短路保护值分别为IGZ1072A，IDZ810728576A；采煤机过载保护值与短路保护值分别为采煤机电缆供电回路过载保护值与短路保护值分别为IGZ373AIDZ83732984A。喷雾泵过载保护值与短路保护值分别为IGZ8375A，IDZ88375670A；皮带过载保护值与短路保护值分别为IGZ184A，IDZ81841472A。4）灵敏度校验1采煤机移变低压侧保护整定值校验因短路电流ID1（2）145795A，开关整定值为IDZ3IE35001500A，则熔体熔断灵敏度系数KRID1（2）/IDZ145795/15009715满足要求。2转载机移变低压侧保护整定值校验因短路电流ID1（2）5339A，开关整定值为IDZ3IE38002400A，则熔体熔断灵敏度系数KRID1（2）/IDZ5339/2400222415满足要求。3移变低压侧馈电开关整定值校验因短路电流ID1（2）4079A，开关整定值为IDZ3IE38002400A，则熔体熔断灵敏度系数KRID1（2）/IDZ4079/24001699515满足要求。4移变低压侧馈电开关整定值校验因短路电流ID1（2）4343A，开关整定值为IDZ3IE380002400A，则熔体熔断灵敏度系数KRID1（2）/IDZ4343/24001809515满足要求。经以上校验，上面所选电缆、开关整定值均满足电压损失和灵敏度要求，也符合煤矿安全规程对综采工作面供电要求，所选开关、过载、短路保护整定也符合要求。16078工作面通讯控制系统160781系统简介根据国内工作面通讯控制系统的应用情况，拟选用国产的KTC101系统。KTC101井下通讯、控制、保护系统可实现工作面、顺槽胶带输送机、大巷胶带输送机等的保护、控制、沿线通话、故障检测、显示及报警等功能。1607811KJ216工作面液压支架压力监控系统功能1KJ216工作面液压支架压力监控系统功能可完成支架左右立柱、平衡缸等事实压力监控，不超过5秒采集一次工作面支架压力数据。2KJ216工作面液压支架压力监控系统组成由7台监控分站和一台主机组成，7台分站分布安装于工作面支架上采集数据，主机分析并上传数据。各分站用钢丝外防护带钢插头屏蔽阻燃交联聚氯乙烯塑料电缆连接。1607812KTC101系统功能KTC101系统可完成1工作面各设备的启停状态检测和显示。包括刮板运输机、破碎机、转载机、喷雾泵启停等。2检测结果的显示控制计算机对以上参数检测后，在KT