大体积混凝土热工计算

大体积混凝土热工计算1、主墩承台热工计算主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月8月）,东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表东莞市累年各月平均气温表（单位）月份123456月平均气温142151185225257275月份789101112月平均气温285283271243200159东莞市累年各月平均最高气温表（单位）月份123456789101112全年月平均最高气温262682873123313473635634632730227314本方案取78月份平均最高气温为36，平均气温28。41、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算CWTTCI式中TC砼的拌和温度（）；W各种材料的重量（KG）；C各种材料的比热（KJ/KGKTI各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表重量W（KG）比热C（KJ/KGK）热当量WC（KJ/）温度TI（）热量TIWC（KJ）材料名称（1）（2）（3）12（4）（5）34水泥35000842940053501572900砂74000846266425001566600碎石105000848988025002247000粉煤灰70008458805350314580减水剂1270841067535057074膨胀剂拌和水17004207140015001071000合计241872602916829154注1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重；2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度264910685WCTIC42、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算）（）N321CQCJAAT式中TJ砼的浇筑温度（）；TC砼的拌和温度（）；TQ砼运输和浇筑时的室外气温，取28A1AN温度损失系数砼装、卸和转运，每次A0032；砼运输时，A，为运输时间（MIN）；砼浇筑过程中A0003，为浇捣时间（MIN）。砼出机拌和温度按照计算取值，为2624；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28；砼运输罐车运输时间为45MIN，砼泵车下料时间约12MIN，砼分层厚度为30CM，每层砼（574M3）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。温度损失系数值装料A10032运输A200042450189砼罐车卸料A30032砼泵车下料A40004212005浇捣A5000326003606631I故）（）N321CQCJAAT2624（2802624）06632741如不计入浇捣影响A5，则030341I此时）（）N32CQCJAT2624（2802624）0303267743、砼的绝热温升）（）（MHE1T式中T（）在龄期时砼的绝热温升（）；TH砼的最终绝热温升（）,；CWQTHE自然常数，取值为2718；M与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表,取28时的M值，内插求得M0397；龄期（D）计算水化热温升时的M值浇筑温度（）51015202530M029503180340036203840406W每M3砼中水泥用量（KG/M3）；Q每KG水泥水化热量（J/KG），取值335J/KG；（查简明施工计算手册第572页表1039）C砼的比热，取值为096（J/KGK）（查简明施工计算手册第571页表1038）砼的容重，取为2400KG/M3。采用本配合比时砼的最终绝热温升5089CWQTH24069353天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有5089（102043）4049）（）（MHE144、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算）（）（TJMAXT式中T（）MAX在龄期时，砼内部中心的最高温度（）；TJ砼的浇筑温度（）；T（T）在T龄期时混凝土的绝热温升（OC）；（）不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；主墩承台分三次浇筑，即浇筑厚度分别是20M、15M、15M,取20M的厚度进行计算，根据下表内插计算（3）057不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表不同龄期（D）时的值浇筑块厚度（M）36912151821242730100036029017009005003001125042031019011007004003150049046038029021015012008005004250065062059048038029023019016015300068067063057045036030025021019400074073072065055046037030025024由此计算龄期3天的砼内部中心温度274140490575049）（）（HJMAXT45、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算）（）（THTH42QB式中TB（）龄期时，砼的表面温度（）；TQ龄期时，大气的平均温度（）；T（）龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）；H砼的虚厚度（M），；KH砼的导热系数，取值为223W/MK；砼模板及保温层的传热系数（W/M2K），；QI1I各种保温材料的厚度（M）；I各种保温材料的导热系数（W/MK）；Q空气层传热系数，取值为23W/M2K；K计算折减系数，取值为0666；H砼的计算厚度，；H2HH砼的实际厚度（M）。各种保温材料的导热系数表（W/MK）材料名称材料名称木板023甘蔗板005钢模58沥青玻璃棉毡005草袋014沥青矿棉009012木屑017油毡纸005炉渣047泡沫塑料制品003005干砂033普通砼151233湿砂131加气砼016粘土138147泡沫砼010红粘土砖043水058灰砂砖069079空气003混凝土采用表面灌注02M厚、四周075M厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。451混凝土的虚铺厚度各个参数取值I砼顶面蓄水保温厚度取20CM；砼四周水的保温层厚度取75CM；I水的导热系数取058W/MK；Q空气层传热系数取23W/M2K水、钢模板保温层的传热系数05923187501QI则有M250/6KH452混凝土的计算厚度20225070MH2H龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差T（4）50492802249（）；龄期为3天时，大气的平均温度TQ280；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度）（）（THTH42QB492570804865龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为5049486518425龄期为3天时，混凝土表面温度TB与大气温度TQ之差为486528020652546、采取降温措施后的砼温度计算根据设计要求，主墩承台分三次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面100CM，水平方向间距100CM（第一次浇筑厚度为20M,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光32YB23463黑铁管，外径4225MM，壁厚325MM。冷却管总量96888M/30287KG，单根冷却管总量16148M/5048KG冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量1020L/MIN，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔12小时测温并记录一次。在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度02M，主墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面05M。本方案只计算主墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为水泥用量350KG/M3；浇筑温度280，浇筑后平均气温280；冷却水初始水温15，水的比热C42KJ/KGK，S1000KG/M3，流量QS15L/MIN（1560）/1000M3/H09M3/H；单根冷却管总长L16148M；砼导热系数315W/MK，导温系数A0115M2/D，比热C096KJ/KGK，容重2400KG/M3。根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为121M21SD10457LOG863945LDLOG（此数据为化引的砼导温系数M2/D）018201L28639A1D0489142653QL36SC查参考图例（斜拉桥建造技术P339图3264）得冷却水管散热残留比X值，见下表相关数据（D）0515253545552AD00540162027037804860594X097088085057049045089CWQTH2406935，其中M0397（1/D）（）（MHE1605A220F砼的绝热温升见下表龄期（D）123456砼绝热温升（）278935424049439046194773查参考图例（斜拉桥建造技术P341图3266）得CA2值，见下表相关数据通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值计算公式为105I05I21HTIARCT123456T27893542404943946194773T2789753507341229154CA20509208508077073071X0509708808505704904CA2X05D0890750680440360281D248924892D208656326493D189751234527534D122433022315019275D99826918112208216526D7922141440970650441356（D）051525354555F000023000700115001610020700253CA209208508077073071从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的，查参考图例（斜拉桥建造技术P340图3265）得0138460FCA100625值。则3时的残留比如下CA100625；CA20785；X071CA1X006250710044（1CA1X）100440956CA2X07850710557（1X）CA2（1071）07850228砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时TQB式中TQ砼浇筑后的平均气温，取280；T砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用表面不盖草袋时，T35表面盖一层草袋时,T10表面流水养护时,TB气温流水温度本方案中,2801505215TQB计算砼内部最高温度BA1RA1A2BSA12BJMAXTXCTXCT）（）（2509673095688095678）（）（5564通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为67955641226。龄期为3天时，砼的表面温度为4865；龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为5564486569925龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为4865280206525为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20CM的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。2、过渡墩承台热工计算过渡墩承台的混凝土浇筑计划在今年10月份（21）和明年的4月份（23）进行,东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表东莞市累年各月平均气温表（单位）月份123456月平均气温142151185225257275月份789101112月平均气温285283271243200159东莞市累年各月平均最高气温表（单位）月份123456789101112全年月平均最高气温262682873123313473635634632730227314本方案取4、10月份平均最高气温为325，平均气温243。41、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算CWTTCI式中TC砼的拌和温度（）；W各种材料的重量（KG）；C各种材料的比热（KJ/KGKTI各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表重量W（KG）比热C（KJ/KGK）热当量WC（KJ/）温度TI（）热量TIWC（KJ）材料名称（1）（2）（3）12（4）（5）34水泥35000842940053501572900砂74600846266420001253280碎石107000848988020001797600粉煤灰70008458805350314580减水剂1270841067535057074膨胀剂拌和水17004207140020001428000合计241872602916423434注1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重；2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度246891603WCTIC42、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算）（）N321CQCJAAT式中TJ砼的浇筑温度（）；TC砼的拌和温度（）；TQ砼运输和浇筑时的室外气温，取243A1AN温度损失系数砼装、卸和转运，每次A0032；砼运输时，A，为运输时间（MIN）；砼浇筑过程中A0003，为浇捣时间（MIN）。砼出机拌和温度按照计算取值，为2468；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值243；砼运输罐车运输时间为45MIN，砼泵车下料时间约12MIN，砼分层厚度为30CM，每层砼（895M3）从振捣至浇筑完毕预计约3小时。整个承台（分二次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时6小时。温度损失系数值装料A10032运输A200042450189砼罐车卸料A30032砼泵车下料A40004212005浇捣A5000336005408431I故）（）N321CQCJAAT2468（2432468）0843243643、砼的绝热温升）（）（MHE1T式中T（）在龄期时砼的绝热温升（）；TH砼的最终绝热温升（）,；CWQTHE自然常数，取值为2718；M与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表,取25时的M值，内插求得M0384；龄期（D）计算水化热温升时的M值浇筑温度（）51015202530M029503180340036203840406W每M3砼中水泥用量（KG/M3）；Q每KG水泥水化热量（J/KG），取值335J/KG；（查简明施工计算手册第572页表1039）C砼的比热，取值为096（J/KGK）（查简明施工计算手册第571页表1038）砼的容重，取为2400KG/M3。采用本配合比时砼的最终绝热温升5089CWQTH24069353天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有5089（102152）3994）（）（MHE144、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算）（）（TJMAXT式中T（）MAX在龄期时，砼内部中心的最高温度（）；TJ砼的浇筑温度（）；T（T）在T龄期时混凝土的绝热温升（OC）；（）不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；过渡墩承台分二次浇筑，即每次浇筑厚度175M,根据下表内插计算（3）053不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表浇筑块不同龄期（D）时的值厚度（M）36912151821242730100036029017009005003001125042031019011007004003150049046038029021015012008005004250065062059048038029023019016015300068067063057045036030025021019400074073072065055046037030025024由此计算龄期3天的砼内部中心温度243639940534553）（）（HJMAXT45、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算）（）（THTH42QB式中TB（）龄期时，砼的表面温度（）；TQ龄期时，大气的平均温度（）；T（）龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）；H砼的虚厚度（M），；KH砼的导热系数，取值为223W/MK；砼模板及保温层的传热系数（W/M2K），；QI1I各种保温材料的厚度（M）；I各种保温材料的导热系数（W/MK）；Q空气层传热系数，取值为23W/M2K；K计算折减系数，取值为0666；H砼的计算厚度，；H2HH砼的实际厚度（M）。各种保温材料的导热系数表（W/MK）材料名称材料名称木板023甘蔗板005钢模58沥青玻璃棉毡005草袋014沥青矿棉009012木屑017油毡纸005炉渣047泡沫塑料制品003005干砂033普通砼151233湿砂131加气砼016粘土138147泡沫砼010红粘土砖043水058灰砂砖069079空气003混凝土采用表面灌注02M厚、四周075M厚从承台砼冷凝管中流出的温水进行保温。451混凝土的虚铺厚度各个参数取值I砼顶面蓄水保温厚度取20CM；砼四周水的保温层厚度取75CM；I水的导热系数取058W/MK；Q空气层传热系数取23W/M2K水、钢模板保温层的传热系数05923187501QI则有M250/6KH452混凝土的计算厚度1752250675MH2H龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差T（4）45532432123（）；龄期为3天时，大气的平均温度TQ243；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度）（）（THTH42QB2315767564410龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为4553441014325龄期为3天时，混凝土表面温度TB与大气温度TQ之差为441024319802546、采取降温措施后的砼温度计算根据设计要求，过渡墩承台分二次浇筑，每次浇筑设置一层冷却管，高度方向距混凝土顶面875CM，水平方向间距140CM（第一次浇筑厚度为175M,为最不利情况）；冷却管材料选用钢管光32YB23463黑铁管，外径4225MM，壁厚325MM。冷却管总量532M/166312KG，单根冷却管总量133M/41578KG冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量1020L/MIN，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔12小时测温并记录一次。在每次承台浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对承台进行蓄水保温养护。蓄水高度02M，过渡墩承台钢套箱内壁同样蓄水，高于承台面05M。本方案只计算过渡墩承台的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为水泥用量350KG/M3；浇筑温度243，浇筑后平均气温243；冷却水初始水温20，水的比热C42KJ/KGK，S1000KG/M3，流量QS15L/MIN（1560）/1000M3/H09M3/H；单根冷却管总长L1330M；砼导热系数315W/MK，导温系数A0115M2/D，比热C096KJ/KGK，容重2400KG/M3。根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为134M21SD140875LOG324LDLOG（此数据为化引的砼导温系数M2/D）0153015L372A84D203912356QL36SC查参考图例（斜拉桥建造技术P339图3264）得冷却水管散热残留比X值，见下表相关数据（D）0515253545552AD004301280213029803830468X0930860810650570495089CWQTH2406935，其中M0384（1/D）（）（MHE1953A220F砼的绝热温升见下表龄期（D）123456砼绝热温升（）272834813994434345814743查参考图例（斜拉桥建造技术P341图3266）得CA2值，见下表相关数据通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值计算公式为105I05I21HTIARCT123456T272834813994434345814743T2728753513349238162CA205087078073067062057X05093086081065057049CA2X05D0810670590440350281D225722572D187150523763D164944530323984D121532822315219185D98626618112308416406D7792101430970660451342（D）051525354555F0000470014100235003290042300517CA2087078073067062057从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的，查参考图例（斜拉桥建造技术P340图3265）得028940FCA100825值。则3时的残留比如下CA100825；CA2070；X073CA1X00825073006（1CA1X）1006094CA2X0700730511（1X）CA2（1073）0700189砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时TQB式中TQ砼浇筑后的平均气温，取243；T砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用表面不盖草袋时，T35表面盖一层草袋时,T10表面流水养护时,TB气温流水温度本方案中,24320052215TQB计算砼内部最高温度BA1RA1A2BSA12BJMAXTXCXCT）（）（215094380945309453）（）（4926通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为64349261504。龄期为3天时，砼的表面温度为4410；龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为492644151625龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为44124319825为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20CM的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。3、主墩墩柱热工计算主墩墩柱实体段的混凝土浇筑计划在今年10月份进行,东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表东莞市累年各月平均气温表（单位）月份123456月平均气温142151185225257275月份789101112月平均气温285283271243200159东莞市累年各月平均最高气温表（单位）月份123456789101112全年月平均最高气温262682873123313473635634632730227314本方案取10月份平均最高气温为327，平均气温243。41、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算CWTTCI式中TC砼的拌和温度（）；W各种材料的重量（KG）；C各种材料的比热（KJ/KGKTI各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表材料名称重量W（KG）比热C热当量WC温度TI（）热量TIWC（KJ/KGK）（KJ/）（KJ）（1）（2）（3）12（4）（5）34水泥35000842940053501572900砂74600846266420001253280碎石107000848988020001797600粉煤灰70008458805350314580减水剂1270841067535057074膨胀剂拌和水17004207140020001428000合计241872602916423434注1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重；2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度246891603WCTIC42、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算）（）N321CQCJAAT式中TJ砼的浇筑温度（）；TC砼的拌和温度（）；TQ砼运输和浇筑时的室外气温，取243A1AN温度损失系数砼装、卸和转运，每次A0032；砼运输时，A，为运输时间（MIN）；砼浇筑过程中A0003，为浇捣时间（MIN）。砼出机拌和温度按照计算取值，为2468；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值243；砼运输罐车运输时间为45MIN，砼泵车下料时间约12MIN，砼分层厚度为30CM，每层砼（3445M3）从振捣至浇筑完毕预计约1小时。整个墩柱实体段（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。温度损失系数值装料A10032运输A200042450189砼罐车卸料A30032砼泵车下料A40004212005浇捣A5000316001804831I故）（）N321CQCJAAT2468（2432468）0483245043、砼的绝热温升）（）（MHE1T式中T（）在龄期时砼的绝热温升（）；TH砼的最终绝热温升（）,；CWQTHE自然常数，取值为2718；M与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表,取25时的M值，内插求得M0384；龄期（D）计算水化热温升时的M值浇筑温度（）51015202530M029503180340036203840406W每M3砼中水泥用量（KG/M3）；Q每KG水泥水化热量（J/KG），取值335J/KG；（查简明施工计算手册第572页表1039）C砼的比热，取值为096（J/KGK）（查简明施工计算手册第571页表1038）砼的容重，取为2400KG/M3。采用本配合比时砼的最终绝热温升5089CWQTH24069353天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有5089（102152）3994）（）（MHE144、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算）（）（TJMAXT式中T（）MAX在龄期时，砼内部中心的最高温度（）；TJ砼的浇筑温度（）；T（T）在T龄期时混凝土的绝热温升（OC）；（）不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；主墩墩柱实体段分三次浇筑，即每次浇筑厚度40403131113M,根据下表内插计算（3）074不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表不同龄期（D）时的值浇筑块厚度（M）36912151821242730100036029017009005003001125042031019011007004003150049046038029021015012008005004250065062059048038029023019016015300068067063057045036030025021019400074073072065055046037030025024由此计算龄期3天的砼内部中心温度245039940745406）（）（HJMAXT45、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算）（）（THTH42QB式中TB（）龄期时，砼的表面温度（）；TQ龄期时，大气的平均温度（）；T（）龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）；H砼的虚厚度（M），；KH砼的导热系数，取值为223W/MK；砼模板及保温层的传热系数（W/M2K），；QI1I各种保温材料的厚度（M）；I各种保温材料的导热系数（W/MK）；Q空气层传热系数，取值为23W/M2K；K计算折减系数，取值为0666；H砼的计算厚度，；H2HH砼的实际厚度（M）。各种保温材料的导热系数表（W/MK）材料名称材料名称木板023甘蔗板005钢模58沥青玻璃棉毡005草袋014沥青矿棉009012木屑017油毡纸005炉渣047泡沫塑料制品003005干砂033普通砼151233湿砂131加气砼016粘土138147泡沫砼010红粘土砖043水058灰砂砖069079空气003混凝土采用表面蓄水保温、四周采用钢模板进行保温。451混凝土的虚铺厚度各个参数取值I砼顶面蓄水保温厚度取20CM；四周为6MM厚的钢模板I钢模的导热系数取58W/MK；I水的导热系数取058W/MK；Q空气层传热系数取23W/M2K水、钢模板保温层的传热系数5723158061QI则有M058/KH452混凝土的计算厚度42058516MH2H龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差T（4）54062432976（）；龄期为3天时，大气的平均温度TQ243；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度）（）（THTH42QB769258016580163618龄期为3天时，砼中心温度与表面温度之差为54063618178825龄期为3天时，混凝土表面温度TB与大气温度TQ之差为361824311882546、采取降温措施后的砼温度计算根据设计要求，主墩墩柱分三次浇筑，每次浇筑设置二层冷却管，高度方向间距200CM，水平方向间距100CM；冷却管材料选用钢管光32YB23463黑铁管，外径4225MM，壁厚325MM。冷却管总量64068M/200277KG，单根冷却管总量10678M/33379KG冷却管自浇筑砼时即通入冷水，并连续通水14天，出水口流量1020L/MIN，进水水温与砼内部温差小于20,冷却管内进出水温度差小于10，每隔12小时测温并记录一次。在每次主墩墩柱浇筑完毕后，利用冷却管流出的温水对其进行蓄水保温养护。蓄水高度02M。本方案只计算主墩墩柱的冷却管降温参数，采用冷却管通水后降低砼内部的最高温度，表面蓄水进行保温，防止砼表面的温度与大气温度的温差过大。相关计算参数为水泥用量350KG/M3；浇筑温度243，浇筑后平均气温243；冷却水初始水温20，水的比热C42KJ/KGK，S1000KG/M3，流量QS15L/MIN（1560）/1000M3/H09M3/H；单根冷却管总长L10678M；砼导热系数315W/MK，导温系数A0115M2/D，比热C096KJ/KGK，容重2400KG/M3。根据冷却管布置方案，计算冷却管冷却圆柱体的直径为1711M21SD1067LOG4957LDLOG（此数据为化引的砼导温系数M2/D）0143201L49A8173D220329147865QL6SC查参考图例（斜拉桥建造技术P339图3264）得冷却水管散热残留比X值，见下表相关数据（D）0515253545552AD002500730122017102200270X1000880850750670625089CWQTH2406935，其中M0384（1/D）（）（MHE1745A220F砼的绝热温升见下表龄期（D）123456砼绝热温升（）272834813994434345814743查参考图例（斜拉桥建造技术P341图3266）得CA2值，见下表相关数据通过表面和冷却管同时散热后的水化热温升，利用下述公式计算得出下表相关数值计算公式为105I05I21HTIARCT123456T272834813994434345814743T2728753513349238162CA20509108308072068063X051088085075067062CA2X05D0910730680540460391D253825382D203755025873D189751234927574D150640727718823785D127134323415910821156D10892942001360930631876（D）051525354555F0000350010500175002450031500385CA2091083080072068063从上表可以看出，最高温升发生在第3天，第3天时的，02170F查参考图例（斜拉桥建造技术P340图3265）得CA1008值。则3时的残留比如下CA1008；CA2076；X080CA1X008080064（1CA1X）100640936CA2X076080608（1X）CA2（108）0760152砼浇筑初期由于有水泥水化热的影响，砼的表面温度常较气温高，此时TQB式中TQ砼浇筑后的平均气温，取243；T砼表面温度高于气温的差值，按照以下采用表面不盖草袋时，T35表面盖一层草袋时,T10表面流水养护时,TB气温流水温度本方案中,24320052215TQB计算砼内部最高温度BA1RA1A2BSA12BJMAXTXCTXCT）（）（215093670936540936854）（）（5336通过以上对比计算，采取降温措施后砼的中心最高温度降幅为644453361108。龄期为3天时，砼的表面温度为3618；龄期为3天时，砼表面温度与中心温度之差为53363618171825龄期为3天时，砼表面温度与大气温度之差为3618243118825为避免砼裂缝的产生，采用蓄水20CM的保温方法，防止砼表面温度与大气温度相差过大。4、主梁0块热工计算主梁0块的混凝土浇筑计划在今年12月份进行,东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表东莞市累年各月平均气温表（单位）月份123456月平均气温142151185225257275月份789101112月平均气温285283271243200159东莞市累年各月平均最高气温表（单位）月份123456789101112全年月平均最高气温262682873123313473635634632730227314本方案取12月份平均最高气温为27，平均气温159。41、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算CWTTCI式中TC砼的拌和温度（）；W各种材料的重量（KG）；C各种材料的比热（KJ/KGKTI各种材料的初始温度（）混凝土拌和温度计算表重量W（KG）比热C（KJ/KGK）热当量WC（KJ/）温度TI（）热量TIWC（KJ）材料名称（1）（2）（3）12（4）（5）34水泥48000844032035001411200砂6750084567001590901530碎石106000848904015901415736粉煤灰50008442003500147000减水剂1860841562350054684钢纤维5000844200159066780拌和水15504206510015901035090合计248862611225032020注1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重；2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石等为自然温度。由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度279126503WCTIC42、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算）（）N321CQCJAAT式中TJ砼的浇筑温度（）；TC砼的拌和温度（）；TQ砼运输和浇筑时的室外气温，取159A1AN温度损失系数砼装、卸和转运，每次A0032；砼运输时，A，为运输时间（MIN）；砼浇筑过程中A0003，为浇捣时间（MIN）。砼出机拌和温度按照计算取值，为1927；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值159；砼运输罐车运输时间为45MIN，砼泵车下料时间约12MIN，砼分层厚度为30CM，每层砼（平均5355M3）从振捣至浇筑完毕预计约15小时。整个梁体（分一次浇筑）浇筑完毕预计最大用时15小时。温度损失系数值装料A10032运输A200042450189砼罐车卸料A30032砼泵车下料A40004212005浇捣A50003156002705731I故）（）N321CQCJAAT1927（1591927）0573173443、砼的绝热温升）（）（MHE1T式中T（）在龄期时砼的绝热温升（）；TH砼的最终绝热温升（）,；CWQTHE自然常数，取值为2718；M与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表,取15时的M值，内插求得M034；龄期（D）计算水化热温升时的M值浇筑温度（）51015202530M029503180340036203840406W每M3砼中水泥用量（KG/M3）；Q每KG水泥水化热量（J/KG），取值335J/KG；（查简明施工计算手册第572页表1039）C砼的比热，取值为096（J/KGK）（查简明施工计算手册第571页表1038）砼的容重，取为2489KG/M3。采用本配合比时砼的最终绝热温升6730CWQTH248960353天时水化热温度最大，故计算龄期3天的绝热温升，则有6730（102567）5003）（）（MHE144、砼内部温度砼内部的中心温度，按照下式计算）（）（TJMAXT式中T（）MAX在龄期时，砼内部中心的最高温度（）；TJ砼的浇筑温度（）；T（T）在T龄期时混凝土的绝热温升（OC）；（）不同浇筑块厚度，在不同龄期时的温降系数（）；主梁0块分一次浇筑，即浇筑厚度32M,根据下表内插计算（3）0692不同龄期水化热温升与浇筑块厚度关系表不同龄期（D）时的值浇筑块厚度（M）36912151821242730100036029017009005003001125042031019011007004003150049046038029021015012008005004250065062059048038029023019016015300068067063057045036030025021019400074073072065055046037030025024由此计算龄期3天的砼内部中心温度1734500306925196）（）（HJMAXT45、砼表面温度砼的表面温度，按照下式计算）（）（THTH42QB式中TB（）龄期时，砼的表面温度（）；TQ龄期时，大气的平均温度（）；T（）龄期时，砼中心温度与外界气温之差（）；H砼的虚厚度（M），；KH砼的导热系数，取值为223W/MK；砼模板及保温层的传热系数（W/M2K），；QI1I各种保温材料的厚度（M）；I各种保温材料的导热系数（W/MK）；Q空气层传热系数，取值为23W/M2K；K计算折减系数，取值为0666；H砼的计算厚度，；H2HH砼的实际厚度（M）。各种保温材料的导热系数表（W/MK）材料名称材料名称木板023甘蔗板005钢模58沥青玻璃棉毡005草袋014沥青矿棉009012木屑017油毡纸005炉渣047泡沫塑料制品003005干砂033普通砼151233湿砂131加气砼016粘土138147泡沫砼010红粘土砖043水058灰砂砖069079空气003混凝土采用表面覆盖木屑保温、四周采用钢模板进行保温。451混凝土的虚铺厚度各个参数取值I砼顶面木屑保温厚度取10CM；四周为6MM厚的钢模板I钢模的导热系数取58W/MK；I木屑的导热系数取017W/MK；Q空气层传热系数取23W/M2K保温层的传热系数58213705861QI则有M950/KH452混凝土的计算厚度32209551MH2H龄期为3天时，砼中心温度与外界气温之差T（4）51961593606（）；龄期为3天时，大气的平均温度TQ159；龄期为3天时，计算得出砼的表面温度）（）（THTH42QB06395101593776龄期为3天时，砼中心温度与表