长春市物资局办公楼结构、施工设计计算书

毕业设计（论文）长春市物资局办公楼结构、施工设计OFFICEBUILDINGCONSTRUCTIONDESIGNOFCHANGCHUNMUNICIPALBUREAUOFMATERIALS长春工程学院土木工程学院土木工程专业教授讲师2014年6月10日学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间摘要本次毕业设计是设计长春某办公楼，主体九层，框架结构。整个设计分二部分结构设计部分和施工部分。结构设计采用手算一榀框架，在结构上，建筑物在恒荷载、活荷载、风荷载等作用下框架的内力分析，同时考虑了多层结构抗震要求，作了抗震验算，作了结构的抗震结构设计。之后进行内力组合，得出最危险截面，进而对框架梁和框架柱进行配筋设计。施工部分主要做了三项工作完成清单工程量，编制建筑工程量投标报价书，完成施工组织设计，施工中选用适当的施工工艺，合理安排进度计划和现场平面布置图关键词结构设计；框架结构；抗震结构设计；工程量计算ABSTRACTTHEGRADUATIONDESIGNISTODESIGNACHANGCHUNMATERIALBUREAUINSURANCECOMPANYOFFICEPROJECT,ITSNINELAYERS,THEFRAMESTRUCTURE,THEWHOLEDESIGNDIVIDESTWOPARTSTHEBUILDINGDESIGNISPARTOF,THESTRUCTUREDESIGNISPARTOFANDSTARTCONSTRUCTIONPARTTHESTRUCTUREDESIGNORGINATIONHANDCALCULATESONEFRAMEITCARRIEDONBUILDINGDINTINCONSTANTLOAD,LIVELOADS,WINDLOADSCARRYETCTHEFUNCTIONTHEBOTTOMTHEFRAMEOFANALYTICALITALSOCONSIDERSMANYLAYERSTRUCTUREANTIANEARTHQUAKEAREQUEST,MAKINGANANTIEARTHQUAKETOCHECKCALCULATE,MAKEONTHESTRUCTUREOFANTIEARTHQUAKESTRUCTUREDESIGN,ATLAST,THENCARRYONDESIGNTOGOTOGETHERWITHTOTHEFRAMEBEAMANDTHEFRAMEPILLARTHECONSTRUCTIONPARTMAINLYDIDTHREEWORKSTHELISTOFQUANTITY，THECONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGN，CONSTRUCTIONSCHEDULEANDCONSTRUCTIONDRAWINGTHECONSTRUCTIONADOPTSANEWCRAFT,SAVINGTOBUILDPRICE,THECONSTRUCTIONORGANIZATIONADOPTSAPARALLELFLOWINGWATERCONSTRUCTION,THECONSTRUCTIONMETHODOFTHEFLYOVER,SHORTENAWORKPERIODKEYWORDSSTRUCTURALDESIGN；FRAMESTRUCTURE；THEANTIEARTHQUAKECONSTRUCTIONDESIGNS；ENGINEERINGQUANTITYCALCULATION。目录前言1建筑设计部分1建筑设计条件211技术条件2111建筑规模2112建筑场地212防火设计22建筑平面设计3结构设计部分3结构布置431设计资料432结构选型433构件截面尺寸的初步确定4331主要构件选型4332梁柱截面尺寸估算44楼板设计741弯矩计算7411LB1弯矩计算（双向板）7412LB2弯矩计算（双向板）8413LB3弯矩计算（双向板）8414LB4弯矩计算（双向板）9415LB5弯矩计算（双向板）10416LB6弯矩计算（双向板）10417LB7弯矩计算（双向板）11418LB8弯矩计算（双向板）11419LB9弯矩计算（双向板）1242配筋计算135一榀横向框架设计计算1551确定构件截面尺寸15511材料选用1552刚度计算16521确定柱高1653荷载计算17531屋面框架梁17532屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载18533楼面框架梁（标准层）21534楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载21535柱自重2354恒荷载作用下框架内力分析23541梁固端弯距，将梯形荷载折算成固端等效均布荷载23542弯距分配系24543内力计算2655竖向活荷载作用下的框架计算30551梁固端弯矩的计算30552弯矩分配系数同恒荷载作用下的弯矩分配系数30553弯矩调幅3156风荷载作用下的框架内力分析34561风荷载作用下框架内力分析及侧移验算34562柱的侧移刚度34563风荷载作用下的侧移验算36564风荷载作用下的框架内力分析（D值法）3757水平地震作用下的框架内力分析42571重力荷载代表值42572计算框架自振周期43573多遇水平地震作用标准值和位移计算43574框架地震内力的计算446框架内力组合4861强柱弱梁4862强剪弱弯5263强节点验算54631求节点剪力54632截面尺寸验算56633节点承载力验算567截面设计5871框架梁的截面设计58711梁的正截面承载力计算58712斜截面受剪力承载力计算6072框架柱设计60721验算剪跨比60722截面尺寸复核60723正截面配筋计算（以底层中柱为例进行计算）61724柱斜截面受剪力计算62725柱加密区体积配箍率63726垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算638基础设计6481工程地质条件6482地基计算64821确定桩长65822确定单桩竖向承载力设计值65823确定桩数、布桩及承台尺寸65824单桩承载力验算66825承台设计66826确定桩数、布桩及承台尺寸68827单桩承载力验算69828承台设计699楼梯设计7191梯段板设计72911荷载计算72912内力计算72913截面计算7392平台板的设计73921荷载计算73922内力计算73923截面设计7393平台梁的设计74931荷载计算74932内力计算74933截面计算74施工设计部分10投标书文件76101投标总价76102总说明79103分部分项工程和措施项目清单与计价表80104总价措施项目清单与计价表93105其他项目项目清单与计价汇总表94106规费、税金项目计价表9511施工组织设计96111工程概况编制说明及编制依据961111编制说明961112编制依据961113工程概况961114建筑用料及概况99112施工部署1001121施工程序1001122施工准备1001123施工总体安排1021124总体施工方法1031125施工机械及劳动力量布置104113主要分部分项的施工方法1051131测量放线1051132土方工程1071133打混凝土预制桩1101134钢筋工程1111135模板工程1151136混凝土工程1211137脚手架工程1231138砌筑工程1281139屋面工程12911310装饰工程13111311成品保护措施135114安全教育137115消防保卫措施139116环境保护文明施工措施1391161现场文明施工的具体管理措施1391162降低噪声专项措施140117施工进度计划表140118施工总平面图140附录1141附录2141附录3144附录4144附录5146附录6147结语148致谢149参考文献150前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，也是综合性和实践性极强的最后一个教学环节，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。是我们学生运用所学的基础理论、专业知识和基本技能进行结构、施工设计的重要实践过程。涉及综合运用建筑、结构、施工和相关学科的基础知识。在老师的指导和同学的帮助下，我完成了这次的毕业设计课题长春市物资局办公楼。这次毕业设计，我们土木工程专业的学生要完成该工程从结构设计到施工完成的整个过程。可以说涉及知识面比较广，比较全面，工程量也很大。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设计、施工中去。熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大、高度高、功能多、设备复杂、装修豪华、防火要求和管理自动化水平高，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，扩大学生非本专业知识面也是十分重要的。所以在这次毕业设计中，我们不仅仅温习了以前所学习的专业知识还学习到了很多新的知识和实践，让我们在最后的大学时光里，更多的去体会一项工程的产生是多么具有价值和付出的。让我们时刻提起努力的旗帜，去创造我们的成功。由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，加上条件和水平所限，不可避免地存在疏漏与错误，敬请各位老师和同学批评指正。编者王海飞2014年6月10日建筑设计部分1建筑设计条件11技术条件111建筑规模（1）建筑层数大楼主体八层（2）总建筑面积737586M2（3）建筑高度3375M112建筑场地图11长春市物资局办公楼总平面图12防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有四个，可以方便人员疏散。楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2建筑平面设计依据相应规范得出建筑类别为高层，防火等级一级。柱距、跨度按照任务书给定的柱距和跨度，取7800MM7500MM；建筑面积737586M2（5），层数为九层；取层高3600MM；为安全疏散距离，设置两部消防楼梯，都设置乙级防火门，进深和开间为7500MM3900MM，有两部电梯，兼具消防电梯的使用功能。结构设计部分3结构布置31设计资料工程名称长春市物资局办公楼。本工程位于长春市内，总建筑面积为737586，该工2M程的室内首层地面标高0000相当于绝对标高2301M，室内外高差450MM。本工程为钢筋混凝土框架结构，共九层，抗震设防烈度为七度。本工程为二级建筑，耐火等级为二级，合理使用年限为50年。32结构选型对于九层办公楼，可选用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。由于该建筑开间和进深较大、要求布置灵活，同时，考虑该建筑处于7度地震区，结构将承受纵横向水平地震作用，因此选用纵横向承重框架体系。结构布置及计算简图，见图31。标准层结构布置见图3133构件截面尺寸的初步确定331主要构件选型（1）梁板柱结构形式现浇钢筋混凝土结构（2）墙体采用外墙190厚陶粒空心砌块，20厚砂浆找平后粘80厚聚苯乙烯泡沫塑料保温层；内墙190厚陶粒空心砌块。（3）楼屋均为现浇砼结构，假设采用砼的强度等级分别为柱C4022N/M71,/N19TCFF梁C25T板C2522/,/TCFF（4）基础采用混凝土预制方桩桩基础332梁柱截面尺寸估算（1）框架梁梁的跨度为7500MM，H1/101/18L750MM417MM，取H750MMBH375MM250MM，取B300MM312满足B200MM，故框架梁初选截面尺寸为BH300MM750MMBC跨B300450MM（2）次梁次梁初选截面尺寸为BH200MM500MM（3）框架柱本建筑抗震等级为二级，轴压比限值075。混凝土采用C40型，F191N/MMC2N12FAN12129（375105）78124852224KN225403194852MCFNAAB0354取BH7007007505201926034485CAFN，满足要求底层700MM700MM25层650MM650MM68层600MM600MM纵向框架梁BH300MM750MM图11标准层结构布置图4楼板设计考虑荷载因素，楼板最小厚度为100MM，混凝土等级采用C25,FC119N/MM；钢筋采用2HPB335级钢，F300N/MM，为满足刚度要求，连续双向板板厚HL/40且80MM,由于Y20H3900MM，故H3900MM/40975MM且80MM,取H100MM,。办公室及走廊采用塑性理0论计算，卫生间采用弹性理论计算。41弯矩计算411LB1弯矩计算（双向板）（1）荷载收集楼面的恒荷载标准值25MM水泥花砖地面地面砖060KN/M15厚水泥砂浆打底0015M20KN/M030KN/M100厚钢筋混凝土楼板01M25KN/M25KN/M15厚天棚抹灰0015M17KN/M026KN/M楼面恒荷载标准值GK366KN/M办公室活荷载标准值QK20KN/M设计值恒荷载G12366439KN/M活荷载Q1320260KN/M荷载设计值PGQ699KN/M（2）弯矩计算按塑性理论计算两边固定，两边简支计算跨度L013700MML027200MMNL02/L01195取1/N20262采取分离式配筋，得跨中及支座塑性铰线上的总弯矩为M1图41LB1计算简图127102ML19607360MLM01M141021MLM7326012MML02M1273737396190141927MKN341KN412M/7810M222412LB2弯矩计算（双向板）按塑性理论计算三边固定，一边简支计算跨度L013700MML027200MMNL02/L01195取1/N20262M1127102ML960LM141021ML图42LB2计算简图732602MLM02M1273737396191419217MMKN031KN/7012M/6158202M413LB3弯矩计算（双向板）（1）荷载收集同办公室走廊活荷载标准值QK25KN/M设计值恒荷载G12366439KN/M活荷载Q1325325KN/M荷载设计值PGQ764KN/M（2）弯矩计算按塑性理论计算三边固定，一边简支计算跨度L013700MML024800MMNL02/L0113取1/N20592M1184102MLLM1691021ML3742MLM图43LB3计算简图0127384736437469218284111MMKNM/1KN/12/964122202M414LB4弯矩计算（双向板）按塑性理论计算三边简支，一边固定计算跨度L011800MML023700MMNL02/L01206取1/N20242M1173102ML143012MLM4021LM图44LB4计算简图1128621281738647186014714302173MMMMKNM/801MKN/190261/3802202M415LB5弯矩计算（双向板）按塑性理论计算四边固定计算跨度L011800MML023700MMNL02/L01206取1/N20242M1173102ML143012MLM图45LB5计算简图4702LM11286128173864718602147214302173MMMMKN/1KN/12/541MM36022416LB6弯矩计算（双向板）按塑形理论计算（三边简支，一边固定）计算跨度L011800MML023700MMNL02/L01206取1/N20242M1173102ML143012MLM图46LB6计算简图41LM1860102ML12873867802473731111MMKNM/10MKN/260122M/52417LB7弯矩计算（双向板）按塑形理论计算（三边简支，一边固定）计算跨度L011800MML023700MMNL02/L01206取1/N20242M1173102ML143012MLM图47LB7计算简图4LM1860102ML02M128173864708647432732MMKN/16KN/12/3201MM56022418LB8弯矩计算（双向板）1荷载收集卫生间楼面恒荷载标准值25厚水泥花砖地面060KN/M10厚防滑地面砖干水泥擦缝035KN/M20厚13水泥砂浆找平002M20KN/M04KN/M100厚现浇钢筋混凝土楼板0125KN/M25KN/M15厚天棚抹灰0015M17KN/M034KN/M卫生间楼面永久荷载标准值G411KN/K卫生间活荷载Q25KN/M设计值恒荷载G12411493KN/M活荷载Q1325908KN/M荷载设计值PGQ818KN/M（2）弯矩计算按弹性理论计算（两边简支，两边固定）在求个区格板跨内正弯矩时，按荷载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载2/5623942MKNQG/63153KQ计算跨度L013900MML027430MML01/L02052跨内当泊松比时，图48LB8跨内计算简图0MKNM/356293610935641/808032当泊松比时，MKNM/516803203561/08282支座图49LB8支座计算简图MKNM/3610293180321/975692419LB9弯矩计算（双向板）（1）弯矩计算按弹性理论计算（一边简支，三边固定）在求个区格板跨内正弯矩时，按荷载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载2/5623942MKNQG图410LB9跨内计算简图MKNQ/631253计算跨度L013830MML027430MML01/L02052跨内当泊松比时，0MKNM/782936109356471/35180892当泊松比时，MKNM/0583120781/9127352支座MKNM/491293181630图411LB9支座计算简图/77242配筋计算各区格板跨中及支座弯矩已求得，根据公式即可查表得钢筋配置面积间距，如下表所示表41楼板支座配筋计算截面M/（KN）H/MAS/M选配钢筋实配面积/M支座87475409419217256075284961587251275103036904409725187518052256725179906810794503124381520228120817028012025表42楼板跨中配筋计算截面/（KNM）H/MA/M选配钢筋实配面积/M跨中43775205251L166014795325124876L16679053825191L77601865025152L2611752510866L65903053281251802L91080S0210202102102102102102102820202082081520注1板砼采用C252相差不远的钢筋进行了归并,经过公式计算各板的配筋率均满足要求3最小配筋面积2101020MINBHSA2M5一榀横向框架设计计算51确定构件截面尺寸该框架柱网平面布置较规则，本设计仅选择中间位置的一榀横向框架KJ9进行设计计算,该榀框架的计算单元如下图的阴影范围见图31511材料选用混凝土梁采用C25混凝土,柱采用C40混凝土钢筋梁柱纵筋采用HRB400,箍筋采用HPB300框架梁截面尺寸A轴B轴间梁BH300MM750MMB轴C轴间梁BH300MM450MM次梁BH200MM500MM柱子截面尺寸底层柱700MM700MM25层柱650MM650MM69层柱600MM600MM图51框架KJ9计算简图52刚度计算521确定柱高一层36M其余各层36M柱的线刚度计算底层柱MNCECEHICEI510831045120367125层柱MNCECEHICEI51032436012452269层柱MNCECEHICEI510336012433梁的线刚度计算AB跨梁；MNCECEABLICEBI5103277501233212BC跨梁。MNCECEBCLICEBI510722103432在内力分析时，一般只要梁柱相对线刚度比，为计算简便，取AB跨梁线刚度作为基础值1，算得个杆件的相对线刚度比，标于框架计算简图中，见图32。53荷载计算531屋面框架梁40厚细石混凝土刚性防水层004M25KN/M10KN/M4厚APP卷材防水035KN/M20厚水泥砂浆找平层002M20KN/M04KN/M120厚水泥膨胀珍珠岩找平层012M10KN/M120KN/M100厚钢筋混凝土楼板010M25250KN/M20厚板底抹灰002M17KN/M034KN/M屋面板均布恒荷载标准值579KN/MKGAB跨屋面梁上恒荷载标准值39M579KN/M22258KN/M1WKGBC跨屋面梁上恒荷载标准值21M579KN/M21216KN/M2AB跨框架梁自重3WKG框架梁自重03M（075010）M25KN/M24875KN/M框架梁抹灰2（075M010M）03M002M17KN/M20544KN/M542KN/M3WKGBC跨框架梁自重4WKG框架梁自重03M（045010）M25KN/M22625KN/M框架梁抹灰（045M010M）203M002M17KN/M2034KN/M297KN/M4WKG屋面上人，活荷载标准值为20KN/M2，则AB跨屋面梁上活荷载标准值39M20KN/M278KN/M1WKQBC跨屋面梁上活荷载标准值21M25KN/M2525KN/M2532屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值900MM高，240MM厚。双面抹灰砖墙自重为09524472KN/M纵向框架梁自重标准值纵向框架梁自重03M（075010）M25KN/M24875KN/M框架梁抹灰2（075M010M）03M002M17KN/M20544KN/M纵向框架梁自重标准值542KN/M次梁自重标准值次梁自重020M（05010）M25KN/M22KN/M次梁抹灰（04M202M）002M17KN/M2034KN/M次梁自重标准值234N/M图52风荷载和框架结构计算简图A轴纵向框架梁传来恒荷载标准值1WKG女儿墙自重472KN/M78M3682KN纵向框架梁自重542KN/M78M4228KN次梁自重234KN/M375M878KN屋面恒荷载传来78M375M（18375）M195M579KNM10670KN19458KN1WKGB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值2WKG纵向框架梁自重542KN/M78M4228KN次梁自重234KN/M375M878KN屋面恒荷载传来78M378M（18375）M195M579KNM10670KN78M105M（105105）M579KKN/M241049KN19458KN2WKGA轴纵向框架梁传来活荷载标准值1WKQ屋面活荷载传来78M375M（18375）M195M2KNM3686KN1WKB轴纵向框架梁传来活荷载标准值2WK屋面活荷载传来78M375M（18375）M195M2KNM3686KN78M105M（18375）M25KNM1773KN5459KN2WKQA轴纵向框架梁中心线往外侧偏离轴线应考虑100MM的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则MWK119458KN01M1946KNMMWK23686KN01M369KNM屋面梁荷载简图如图33所示图53屋面梁荷载简图A屋面梁恒荷载B屋面梁活荷载533楼面框架梁（标准层）楼面均布恒荷载（板中已收集）366KN/M2内隔墙自重200MM厚陶粒空心砌块02M8KN/M316KN/M220MM砂浆双面抹灰2002M17KN/M3068KN/M2228KN/M2内隔墙自重标准值228KN/M2（36M075M）650KN/MAB跨屋面梁上恒荷载标准值39M366KN/M21427KN/M1KG650KN/M2542KN/M21192KN/M3BC跨屋面梁上恒荷载标准值21366769KN/M2K297KN/M4KG办公楼楼面活荷载标准值为20KN/则，AC跨梁上活荷载标准值39M20KN/78KN/M1KQBC跨梁上活荷载标准值105M225KN/525KN/M2534楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值200厚陶粒空心砌块02M8KN/M316KN/M2聚苯乙烯泡沫塑料008M05KN/M3004KN/M220MM厚砂浆双面抹灰2002M17KN/M3068KN/M2232KN/M2墙重78M36M075M220M21M232KN/M24156KN窗重2M21M10KN/M2284KN合计4049KN内纵墙自重标准值墙重78M36M075M210M20M228KN/M24156KN门重210M20M10KN/M2400KN合计4556KNA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值1KG外纵墙重4049KN纵向框架梁自重542KN/M278M4228KN纵向次梁自重234KN/M2375M878KN楼面恒荷载传来78M375M（18375）M195M366KNM6744KN15899KN1KGB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值2KG内纵墙重4556KN纵向框架梁自重542KN/M278M4228KN纵向次梁自重234KN/M2375M878KN楼面恒荷载传来78M375M（18375）M195M366KNM6744KN78M105M（105M105M366KNM2594KN19000KN2KGA轴纵向框架梁传来活荷载标准值1KQ楼面活荷载传来78M375M（18375）M195M20KNM3686KN1KB轴纵向框架梁传来活荷载标准值2K楼面活荷载传来78M375M（18375）M195M20KNM3686KN78M1055M（105105）M25KNM1772KN54KN2KQA轴纵向框架梁中心线往外侧偏离轴线应考虑50MM的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则68层MWK115899KN01M1690KNMMWK23686KN01M369KNM25层MWK115899KN0125M902KNMMWK23686KN0125M461KNM楼面梁荷载简图如图54所示图54楼面梁荷载简图A楼面梁恒荷载B楼面梁活荷载A轴纵向框架梁中心线往外侧偏离轴线应考虑50MM的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则首层MWK115899KN015M2385KNMMWK23686KN015M553KNM楼面梁荷载简图如图55所示图55楼面梁荷载简图A楼面梁恒荷载B楼面梁活荷载535柱自重底层柱自重07M07M28KN/M3（48035）M7066KN25层柱重065M065M28KN/M336M42591KN68层柱自重06M06M28KN/M336M3629KN混凝土容重取28KN/M3以考虑柱外抹灰重。54恒荷载作用下框架内力分析梁端、柱端弯距采用弯距二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算是只取半框架。541梁固端弯距，将梯形荷载折算成固端等效均布荷载LAQQE/,213将三角形荷载折算成固端等效均布荷载QE58则顶层AB跨195/75026；Q542KN/M2258KN/M12026202632534KN/MMKNMKNQL78112257/34251BC跨Q297KN/M1216KN/M5/81057KN/MMKNMKNQL8332051/571032同理，中间层AB跨195/75026；Q1192KN/M1427KN/M08822451KN/MMKNMKNQL891412257/5241BC跨Q297KN/M769KN/M5/8778KN/MMKNMKNQL8623051/7832542弯距分配系（1）9层节点A9节点4602140149BA58B9节点3810541240109AB4720512410148914705124101458OB（2）68层节点A7节点2890241014047BA35602410146787AB7节点258054121040147AB321054121040146787BB10541210401457OB（3）五层节点A5节点315071421401465BA43101470142145A25401470142145BAB5节点231054170142140145AB2870541701421401465B39054170142140145B089541701421401455OB（4）24层节点A4节点386027014014354AA2870140144BAB4节点2095412614A350541261401470354BB08154126140145OB（5）底层节点A1节点3950146147147021A37201461471401A2301461471401BAB1节点213054161471401401AB3054171461401421B34205171461401401B08254171461401451OB543内力计算弯矩计算过程如图36所示，所得弯矩图如图37，节点不平衡弯矩是由于纵向框架梁在节点处存在偏心弯矩。梁端剪力可根据梁竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可根据梁端剪力和节点集中力叠加而得，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，如表31所示表51恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力（1）弯矩调幅竖向荷载梁调幅系数取08，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中，括号内的数值表示调幅后的弯矩值。以底层为例梁端弯矩调幅后AB跨KNMKNM69851078AM908261038BM跨中弯矩1192752（85698290）9080AB812579143257142KNM对BC跨调幅后的跨中弯矩为457KNM，为防止跨中正弯矩过小，按简支梁的跨中弯矩的三分之一计算。按跨中弯矩调整的跨中正弯矩值用括号在图37中示出。31荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A轴柱B轴柱层次BAVKNCBAVKNCAKNBVCKUNLKUNLK98298950013082858311950277433137229141327788430106101908449841110615572593496124264871784301061008430843010618367887307933629699168430106101108441841910611116471152761254711291584301061026084568404106113963114389157565161824484301061025084558405106116824417250319029194549384301061024084548406106119685620111522301622727528430106102308453840710612254672297262557432600021843010610370846783931061254092261158288456295522图56恒荷载作用下框架弯矩的二次分配法859842856387058698678290879089509049849871287508759080875989085084856910961813928712079610538421541236958769567651372624252694399561081107749345057418515353143513751204764586481065821381709503537AB1098105741062810941071103621074105211310811063108361051084541464346314935144564404693537848634939496749454564451645932767450540184674538452517469347544273507649394925719175724032527232326712498251269314924529042723273939102387918568502149149149149149149149149图57恒荷载作用下的框架的弯矩（柱剪力）图55竖向活荷载作用下的框架计算可变荷载作用下框架内力分析按满荷载法近似考虑活荷载不利布置的影响，采用二次力矩分配法进行框架内力分析。551梁固端弯矩的计算将梯形荷载和三角形荷载折算成固端等效均布荷载，则Q12Q,A/LE23顶层AB跨195M/75M026Q7800882688KNME3225KNM12L125786）（CB跨Q5255/8328KNME同理，其它层同顶层，弯矩与荷载皆相同。552弯矩分配系数同恒荷载作用下的弯矩分配系数弯矩计算过程如图58，所得弯矩图如图59，节点弯矩不平衡是由于纵向框架梁在节点处存在偏心弯矩。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得，计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表52表52可变荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨B轴柱C轴柱层次BAVKNCBAVKNCAVKNBCVKUNLULK921652760130215221782765838791382165276002021672163276116911581172165276001021642166276175412371262165276001021642166276233913161352165276004021692161276292463950942165276004021692161276351014740532165276004021692161276409565530122165276003021682162276468163198121652760060217121592765266771092553弯矩调幅竖向荷载梁调幅系数取08，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩途中，括号内的数值表示调幅厚的弯矩值。以底层为例梁端弯矩调幅后AB跨KNMKNM8423980AM42327980BM跨中弯矩KNM4279872157914357241B调幅后的跨中近似弯矩MKNABM35029042BC跨KNM8556380CBM跨中弯矩MKN961256321251为防止跨中正弯矩过小，按简支梁的跨中弯矩的三分之一计算。调幅后的弯矩为MKNBCM640215123图58活荷载作用下框架弯矩的二次分配法23892378241724524246234293305302130252902291629153035245248247124712384353743562837903526830243072463072462837052506263047298121371306202914814610720506410283425974829971AB3066296030692973021297331030683089305308930581206125918981271123113061497135313741382119131131132736130616513521314131715091306132313891412137413691591494273737372373178332173980858882628524503538064064064064064064064064图59活荷载作用下的框架弯矩（柱剪力）图56风荷载作用下的框架内力分析561风荷载作用下框架内力分析及侧移验算基本风压W0065KN/,风载体型系数S13风压高度变化系数按C类粗糙度查表，查得高度变化系数如表53示Z表53C类粗糙度下风压高度变化系数Z离地面高度115521452805Z065076085荷载规范规定，对于高度大于30M且高宽比大于15的高层房屋，应该采用分振系数以考虑风压脉动的影响，本工程房屋高度H2805MJAVB节点031011960060012852KNJB25层A节点0310119625650145031KNJAVB节点0310119625650145031KNJB1层A节点0310119650700162435KNJAVB节点0310119650700162435KNJB633节点承载力验算5010SAHAFBNFHBVBSVIYCIJTJJJ九层A节点11106006001270051002708785（71535）/100165593KNJVB节点11106006001270051002708785（60035）/100140159KNJV八层A节点1110600600127005131336012708785（71535）/100165593KNJAVB节点1110600600127005133230012708785（60035）/100140159KNJV七层A节点1110600600127005158582012708785（71535）/100165593KNJAVB节点1110600600127005164255012708785（60035）/100140159KNJV六层A节点1110600600127005184755012708785（71535）/100169831KNJAVB节点1110600600127005193861012708785（60035）/100144852KNJV五层A节点11106256501270051110118012708785（71535）/100172982KNJAVB节点11106256501270051122176012708785（60035）/100152494KNJBV四层A节点11106256501270051134772012708785（71535）/100178533KNJAVB节点11106256501270051148852012708785（60035）/100153776KNJBV三层A节点11106256501270051158619012708785（71535）/100179680KNJAVB节点11106256501270051174110012708785（60035）/100154991KNJBV二层A节点11106256501270051181991012708785（71535）/100180803KNJAVB节点11106256501270051198613012708785（60035）/100156169KNJBV一层A节点11106507001270051205113012708785（71535）/100188387KNJAVB节点11106507001270051221702012708785（60035）/100163724KNJBV7截面设计71框架梁的截面设计以顶层框架梁为例，说明计算方法和过程711梁的正截面承载力计算从框架梁内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。14211KNM相应的剪力V14016KNAM12692KNM相应的剪力V14016KNB支座边缘处14211KNM14016KN0310006KNMA12692KNM14016KN038487KNMBM跨内截面梁下部受拉,可按T形截面进行配筋计算,支座边缘截面梁上部受拉,应按矩形截面计算。翼缘计算宽度按跨度考虑L/37800MM/32600MMFB按梁间距考虑BSN30036503950MMF按翼缘厚度考虑HH750MM40MM710MM0S因100MM/685MM014601，此种情况不起控制作用,故取2600MM0/FFB梁内纵向钢筋选用HRB400级钢360N/MM,0518，下部跨间截面按单筋TYF2B型截面计算。因为10119N/MM22600MM100MM715MM100MM/21CF0FBH/2205751KNM17845KNM属于第一类型截面201HBFMCS01287526091482051834SBYFCSA0128693601M045045，取0002TF/213627MIN0002300MM750MM5625MM实配416（804MM）MINSSA2将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座,则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋,因梁端的弯矩较小，采用单筋矩形截面计算。A支座截面00440201HBFMCS05487130962051854821SBMMYFCSA003602实配416（804MM），满足要求。S2MINSAB支座截面与A支座截面相近，配筋取与A支座相同，实配416（804MMSA2），满足要求。MINSA其它层配筋见附表4。712斜截面受剪力承载力计算AB跨加密区长度MAX15HB，500157501125MM,取1200MM箍筋间距MIN，8D，100MIN1875,816128,100100MM4BH4750选8100V1401KNSAFBFVYT15791043232170706KN斜截面满