京石挂篮方案综合最终

目录一、编制依据1二、工程概况121、工程简介122、箱梁的结构形式223、主要工程量6三、施工计划安排及资源配置731、施工工期计划及施工安排732悬臂浇筑连续梁施工形象进度733、资源配置情况10四、总体施工方案14五、0段主要施工技术方案1551、施工工艺流程图1552、支架工程1653、墩梁固结21六、挂篮悬挂梁段施工技术3061悬臂浇筑施工工艺流程3062挂篮安装及1、1梁段浇筑30631、1梁段浇筑3364挂篮前移及2、2至7、7梁段浇筑34七、边跨直线梁段和合拢梁段施工技术3671、边跨直线段现浇施工3672、合拢段施工3773、中跨合拢梁段合拢及体系转换39八、连续染悬臂浇筑线形控制技术4181、理论线形挠度值4282、实际线形挠度值计算4283、施工量测线形控制方法42九、关键工序控制4391、模板安装4392、钢筋和波纹管道安装4593、混凝土浇筑和养护4794、预应力施加及压浆5095、模板、支架拆除55十、质量、安全、文明施工及环境保证措施56101、施工技术措施56102、质量技术措施59103、工程安全的保证措施61104、文明施工的保证措施64105、环保目标及环境保护措施66附件挂蓝计算书68永定河大桥40M64M40M连续箱梁悬臂法施工技术方案DK1309713DK1324283A120A123DK1352913DK1367483A132A135一、编制依据（1）铁三院施工设计图纸无渣轨道现浇预应力混凝土连续梁通桥（2008）2368A（2）京石铁路客运专线第1标段承包合同、招投标文件（3）国家及铁道部现行的设计规范、施工规范、验收标准和相关规定（4）现行铁路施工、材料、机具设备等定额（5）现场实地勘察调查的有关资料（6）客运专线铁路混凝土工程施工技术指南（7）客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件二、工程概况21、工程简介中铁电化局京石客专项目二分部承建的永定河特大桥里程范围为DK12343DK21070，全桥长8727KM。在里程DK1309713DK1324283A120A123处设计为40M64M40M连续梁，跨既有射击场路，其中A121位于射击场路以北，A122位于射击场路以南。在里程DK1352913DK1367483A132A135处设计为40M64M40M连续梁，跨规划梅市口路，其中A133位于梅市口路以北，A134位于梅市口路以南。基础采用钻孔桩，承台上有加台，墩身全部为流线型圆端实体墩。22、箱梁的结构形式梁体采用单箱单室变高度直腹板箱形截面，主墩墩顶处梁高605M，箱梁在墩顶25M范围内梁高相等，跨中20M范围内及过渡墩墩顶现浇段梁高305M，梁底曲线为Y00045245X2抛物线。箱顶宽12M，箱梁底宽67M，单侧悬臂长325M，悬臂端部厚40CM，悬臂根部厚75CM。箱梁腹板厚度由箱梁梁体主墩墩顶根部80CM变至跨中及过渡段墩支点附近梁段48CM；底板在箱梁梁体主墩墩顶根部后80CM变至跨中及边跨直线段厚40CM；顶板厚40CM。顶板设30CM30CM的倒角，底板设30CM30CM的倒角。桥面宽度为防撞墙内侧净宽88M，桥梁建筑总宽12M。梁全长1455M，跨度为40M64M40M，边支座中心线至梁端075M，横桥向边支座中心距为56M，横桥向中支座中心距为59M。0块采用钢管支架进行施工，钢管支架直接坐在承台及处理过的基础上，17块悬臂段采用菱形挂篮施工。梁体混凝土强度等级为C50，防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板混凝土强度等级为C40。箱梁采用全预应力理论设计，箱梁纵向钢束用符合GB5224标准S152MM低松驰钢绞线，90MM和70MM波纹管成孔，M1517、M1515、M157锚具。箱梁横向顶板钢束采用4S152MM钢绞线，配用BM154及BM15P4型扁锚，采用内径7019MM金属扁波纹管成孔，顺桥向钢束间距50CM，采用单端张拉，张拉、锚固交错布置。箱梁竖向预应力钢筋采用25IV级精轧螺纹钢筋，配用JLM25精轧螺纹锚，采用内径35MM铁皮管成孔。跨射击场路及梅市口路40M64M40M连续梁主要采用悬臂浇筑法施工，全联共设35个梁段。0段两个，每个节段的长度为9米，此节段为现浇段；1、1两个每个节段长度为3米2、2段两个，每个节段长度为325米；3、3段两个，每个节段长度为35米；4、5、6、456段各两个，每个节段长度为425米；7、7段两个,每个节段长度为4米；8段1个，节段长度为2米；8段2个，每个节段长度为2米；9段两个，每个节段长度为775米，为现浇段。221梁段主要技术参数（见表1）222支座布置（见图1、表2）表1梁段主要技术参数节段名称87654321012345678段长度CM200400425425425350325300900300325350425425425400200/2节段体积M320542410844624856553504502449751624314975502450455348564462410810271节段重量（T）5340810681161263143813111306312935422322129351306313111438126311610682671图1支座布置图（单位MM）表2支座型号表支座编号支座规格支座编号支座规格1KTPZ7000DX02G5KTPZ25000DX02G2KTPZ7000ZX02G6KTPZ25000ZX02G3KTPZ25000HX02G1KTPZ7000DX02G4KTPZ25000GD02G2KTPZ7000ZX02G22502250280028002950295029502800295028001234561223、主要工程量表3主要工程数量表部位材料及规格单位数量防水层M291956桥面C40纤维混凝土M3454混凝土C50M32120818预应力钢绞线S152MMT1016预应力钢筋25精轧螺纹钢T1401M1517套76M1515套188M157套80BM154套354BM154P套354锚具JLM25锚具套1752Q235钢筋T16687普通钢筋HRB335钢筋T336685内径90MMM465436内径70MMM1039704波纹管内径7019扁M39602铁皮管内径35M3452227000DX套27000ZX套225000ZX套125000DX套125000HX套1主梁支座25000GD套1三、施工计划安排及资源配置31、施工工期计划及施工安排我部计划于2010325至201089进行射击场路连续梁施工，于2010425至201099进行梅市口路连续梁施工。32悬臂浇筑连续梁施工形象进度悬臂浇筑连续梁施工进度计划，详见表4，施工顺序见图2。表4射击场路悬臂浇筑连续梁施工进度计划表序号施工项目计划工天施工开起时间施工结束时间备注10梁段施工25201032520104182挂篮安装及预压15201041920105331、1和2、2梁段施工18201054201052143、3至7、7梁段4520105222010755边跨8梁段合拢1520107620107206中跨8梁段合拢1520107212010847挂篮拆除及现场清理5201085201089梅市口路悬臂浇筑连续梁施工进度计划表序号施工项目计划工天施工开起时间施工结束时间备注10梁段施工25201042520105192挂篮安装及预压15201052020106331、1和2、2梁段施工18201064201062143、3至7、7梁段4520106222010855边跨8梁段合拢1520108620108206中跨8梁段合拢1520108212010947挂篮拆除及现场清理52010952010991、连续梁计划施工总时间138天；2、每联连续梁加工制作4套挂篮，射击场路分别安装在A121、A122墩上，梅市口路分别安装在A133、A134墩上，每套挂篮配备一个施工作业班组，共四个作业班组同时作业，每班组昼夜双班制不间断循环施工；3、悬臂浇筑施工梁段，1至7节段每节段施工时间9天，合拢梁段每节施工时间15天；33、资源配置情况（1）、我部箱梁施工投入的人员见表5及主要机械设备见表6。（2）、施工组织机构拟投入本工程的组织机构详见图3中铁电化局集团京石客运专线第1标项目二分部部组织机构图。（3）、投入的人员及职责拟投入本工程的主要管理人员及现场管理人员职责见表5管理人员职责。表5管理人员职责序号职务及姓名职责1现场总指挥郭登成全面负责该桥的施工组织管理及协调工作。2技术负责人师磊负责该桥技术管理和协调工作，组织研究解决施工过程中的技术难题。3施工负责人陈士洪具体负责现场的施工组织管理及协调工作，劳力安排和管理，以及物资设备等后勤保障工作以及混凝土生产和试验工作。4测量队凌飞凌燕刘宝具体负责该桥的测量控制（标高、中线）以及预压监测和线型控制工作。5试验室乔军峰扶蓉具体负责该桥的试验、混凝土控制以及测温工作。6现场质量监控师磊王晓龙王舜杨朔东轮流值班，负责该桥的施工质量监控和资料工作，随时处理或报告现场所发生的各种问题。表6连续梁施工拟投入的机械设备表数量（台/套）其中序号名称规格型号产地小计自有租赁新购特别制造性能状况备注1装载机ZL30B徐工11良好2插入式振动器HZ635新乡2020良好3内燃发电机120GF江都11良好4钢筋切割机GB40荥阳22良好5卷扬机GK2T荥阳22良好6钢筋弯曲机GW40郑州22良好7交流电焊机BX300天津88良好8交流电焊机BX500上海22良好11汽车吊25T11良好12混凝土汽车泵11良好13电焊机33良好14卷扬机15T11良好15液压千斤顶50T11良好16液压千斤顶5T44良好17百分表66良好18高压抽水机扬程50M22良好19卷扬机5T11良好20卷扬机03T22良好21手动倒链10T44良好22手动倒链5T66良好23横向预应力张拉设备22良好24纵向预应力张拉设备张拉设备66良好25压浆设备11良好26竖向张拉设备11良好27各类扳手各类使用型号77良好钢筋加工厂作业班组钢筋加工厂二队钢筋加工厂三队经理（宣振军）综合办公室温永强书记（吴勇）副经理（魏东）总工（张俊青）模板作业班组模板作业二队模板作业三队机械工班机械二工班机械三工班工程部张俊青试验乔军峰测量凌飞凌燕技术师磊王舜吴满才才安质部张根成质检王晓龙安全张根成财务部田文全图3中铁电化局集团京石客运专线第1标项目经理二分部组织机构图业三队施工组织机构图物资设备部温永强物资李永军设备李永军项目经理部中心试验室，负责进行原材料的试验和梁体C50、封端C50无收缩混凝土及防撞墙、电缆槽C40混凝土配合比的选定，并在现场负责试件制作和与梁体同条件养护试件试验，为梁体张拉提供数据。按要求配备试验仪器，上足试验人员，确保能满足施工需要。（4）、内业资料工程安质部设专职资料员，负责对现场各种质量检查记录资料的收集、整理、归档、移交，督促现场工程师及时归档。之后，立即分类、标识，能够满足对施工过程质量查询与技术指导。5、技术准备工作本段内贯通测量已全部完成。平面、高程控制网的布设及精度符合规范规定并满足施工需要。测量成果经监理工程师审批完毕。完成业主组织的设计、监理、施工单位现场核对，桥梁正式施工图已到位。压浆及张拉设备已经经检验单位校定完毕。材料检验、水质化验、配合比选定工作全部完成，监理工程师审批完毕。建立了完善的质量自控体系，质量责任落实到人。施工技术人员安排各工点设专职现场施工负责人1名、技术员1名、质检员1名。四、总体施工方案总体施工工艺流程图0块0块墩身高最低65M，最高105M，支架的主要承重立杆都在承台上，采用满堂支架浇筑施工，支架采用48MM，壁厚35MM的碗扣式脚手架。为确保稳定性，碗扣式支架底托及顶托螺杆调节高度合计控制在30CM以内，支架搭设完毕后，纵横向用剪刀撑将支架连接成一个整体。悬灌段计划采用菱形挂篮对称悬灌施工。（挂篮验算书附后）边跨直线段边跨段墩身高最低13M，最高145M，支架的主要承重立杆都在承台上，稳定性比较好，通过综合考虑，采用碗扣支架施工。合龙段依照京石高铁连续梁施工图，通过综合考虑，合龙段采取挂篮改装成吊架，在吊架上安装灌注合龙段混凝土的模板进行混凝土浇注。合龙段混凝土灌注要选择温度变化较小的一天、并在夜间气温最低时进行。五、0段主要施工技术方案51施工工艺流程图中跨合拢段施工张拉剩余预应力钢束桥面系施工边跨现浇梁段施工0块施工挂篮设计挂篮现场拼装挂篮厂制并试拼静载试验区挂篮汇检悬臂对称浇筑边跨合拢段施工0段施工工艺流程图52支架工程521支架布置跨射击场路及梅市口路（406440）M连续梁0号块按67M底宽，1段施工安装支座铺设底模立外侧模绑扎底板、腹板钢筋支架搭设设置临时支座墩顶预埋件检查支架设计钢筋制作检查验收砼浇筑砼拌合绑扎顶板钢筋，预应力管道及预埋件立内模及端模预应力束制作养生凿毛清洗张拉压浆穿束张拉机具校验取试块等强拆模中线及高程测量预应力管道安装测量控制支架预压120M顶宽布置，其中梁底范围内横距为406903606903406M，顺桥向共33排，总宽为138M，两边各超出梁顶宽度09M。梁底纵距为06M，有23列，总长为138M，两边超出梁底24M,支架顶托上面纵向铺设15CM15CM大方木,大方上面横桥上间隔30CM铺设10CM10CM小方木。0号块碗扣架布置见下图承台支架搭设横断面522支架验算根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（粗线范围内阴影部分，宽165米，横向5根支撑立杆）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象，安全系数取12。经计算阴影区域内S阴691M2（见0支架搭设横断面图）5221立杆承载力验算梁段自重Q169126101651089KN/M2模板自重08KN/M2施工人员、机具荷载取325KN/M2混凝土冲击荷载取42KN/M2总荷载为12）14（4）13794KN/M2单根钢管N13794KN0306248KN30KN，满足要求。5222立杆稳定性验算4835面积AR2314（482412）1/44892回转半径R（482412）/41578按强度计算N/A24800/4895051N/MM2215N/MM2按稳定计算L/I1200/15787605（步距12米）查表得0557N/A9105N/MM2215N/MM25223全断面荷载检算（S2166M2，按照集中荷载于底板计支架17排）梁段自重Q12166261067841KN模板自重按梁段自重的5841542KN施工人员、机具荷载取325KN/M2混凝土冲击荷载取42KN/M2所以总荷载为124）11136KN/M2按集中底板单根钢管平均受力，单根钢管N11136KN03062004KN，小于腹板处集中荷载,满足要求。5224阴影部分方木强度、挠度检算（按简支梁计算）支架间距30CM60CM，纵向方木采用的尺寸为10CM15CM大方，横向方木10CM10CM（间距30CM均匀布置）。方木最低抗弯强度值FM112000KN/M2，方木弹性模量E11107KN/M2。、横向小方木的计算方木截面为B1H110CM10CM，方木间距D130CM，跨距L130CM。1米米03米线荷载为G137040304111KN/M则MMAXGL12/8046KNM，W1B1H12/6167104M3,1MMAX1/W127545KN/M212000KN/M2，满足要求。、截面惯性矩I1B1H13/12833106M4；所以挠度F15GL14/384E1I10521MML1/400075MM满足要求。、横向大方木的计算方木截面为B1H115CM15CM，方木间距D130CM，跨距L160CM。线荷载为N/M则MMAXGL12/837KNM，W1B1H12/65625104M3,1MMAX1/W16578KN/M212000KN/M2，满足要求。、截面惯性矩I1B1H13/12281105M4；所以挠度F15GL14/384E1I10494MML1/40015MM满足要求。5225支架的搭设基础完成后，进行支架搭设施工，本工程采用钢管直径为48MM，壁厚35MM的碗扣式脚手架。横距采用30CM、60CM的间距，纵距采用60CM，横杆步距为120CM。顶底托采用可调托撑，底托下面在承台顶面铺设枕木或15CM15CM方木。支架设计时已考虑梁体荷载、施工荷载及地基承载力的要求。支架搭设注意事项如下1、对高度大于6M的支架，横桥每3M设置一道剪刀撑；支架高度小于01米06米015米6M的支架，横桥向每6M设置一道剪刀撑；支架横桥向和水平方向每隔6米设一道剪刀撑；使支架成为整体。2、立杆的垂直度应严格加以控制，且全高的垂直偏差应不大于5CM。3、脚手架拼装到35层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座。4、支架搭设完成后，对支架平面位置、顶面高程、架安装的牢固、整体及安全性进行全面检查、验收，具体检查项目及内容为支架搭设是否按要求的平面尺寸，各杆件尺寸及间距是否按设计要求；支架基础是否坚实、平稳、牢固，支架底座是否与基础联接密贴，保证支架及各杆件受力的整体均匀性；支架各杆件数是否联接牢固，斜杆、剪刀撑是否按要求进行设置并连接锁定；支架顶纵、横梁及模板之间密贴并连接为整体；支架周围隔离、警戒措施是否齐备，施工专用上下通道及安全、防落网是否设置完全；支架周围、上下通道及支架顶是否齐全、完善、规范，要确保夜间施工安全；现场施工人员已接受安全教育并通过考核。5226支架预压为消除支架的非弹性变形,测定弹性变形，合理的确定预拱度作为立模依据，梁段混凝土施工前均采取对支架进行预压，0号段支架和边跨直线段支架拟采用砂袋预压。52261加载重量0段重量为422322T，考虑施工荷载和其他临时荷载采用加载系数12，共加压荷载为506786T。52262、加载方法加载采取分段分批加载，分3次加载,每次加三分之一。每次加载按加载总重量的三分之一计。52263、观测方法支架搭设和顶面铺设平整后，在现浇梁段的悬臂端和支座端的线路中线和左右侧位置的支架上，前后各设一处观测点。在首次加载前先观测一次，作为起始观测值，全部加载完毕，每6小时观测一次，直至连续两次测量的差值在2MM以内，认为支架已经稳定，卸载后，根据所观测的标高数据计算出支架的弹性形变。根据弹性变形预留预拱度以消除弹性变形引起的结构物变形。然后根据观测值绘制出支架预压变化（时间下沉量）关系曲线。在卸载全部完成后，调整支架顶面标高，确定弹性变形作为立模依据。53墩梁固结531钢管桩墩旁托架验算为抵抗箱梁悬臂施工期间不平衡荷载，在墩旁设置临时支墩将箱梁0号块支撑避免箱梁合龙前倾覆，单个主墩共设置4个临时支座。根据连续梁桥的跨径和主墩的形式，临时支座设置如下图，支座尺寸为188CM80CM。在顺桥向方向距离墩中心32米处，横桥向方向以墩中心两侧各29米搭设4根直径为1米，壁厚为1公分的钢管柱（钢管柱平面布置图）。为保证0块浇注的安全性，两边同时浇注，使其受力均匀，力矩平衡。临时支座每墩为4块，每个尺寸为188CM80CM前后左右对称布置，采用C50混凝土浇筑，实际C50混凝土能承受压力188085010679712KN24137KN满足京石高铁连续梁施工设计图中设计的要求。每个0块墩旁托架由四根1000MM，8MM的钢管桩及墩顶设置4块临时支座组成。墩顶临时支座顺桥向间距3M,钢管桩顺桥向间距64M，墩顶为临时支座为主受力结构刚性支撑，墩旁钢管柱为提供稳定的要求而设置的柔性支撑，在每个钢管柱上预埋24根螺纹钢，伸入梁内85CM,伸入钢管柱150CM。1、最不利状态荷载不利状态为施工完A7、B7节段，一侧挂兰拆除底模平台，挂篮按50T计算，底模平台按25T考虑，风荷载为10KPA,方向均为垂直向上，A1A7节段垂直向上，风荷载为12KN/M,作用长度为31M，大小为372KN；B1B7节段垂直向上，风荷载为6KN/M,作用长度为31M,大小为186KN；B1B7考虑设计砼荷载。挂篮按50T计算，梁体受力图示如下图1所示。两端所受力不同为考虑到浇注混凝土时的影响，取浇注段重量的5作为参数。1570块A1块2块A3块4块A5块6块A7块B1块2块3块B4块5块B6块7块NR227KN3587KN10KN1328KN1293KN061KN8123KN018KN6KN/M012KN/MN2图一2、墩顶临时支座最大反力计算对R1取矩，可求得稳定荷载及倾覆荷载对R1的弯矩，计算如下表1所示表1节段号1/20块1块2块3块4块5块6块7块挂兰自重风荷载合计稳定侧荷载KN21121293130613111438126311601068250186距离R1距离（M）075457625111487519125233752752517倾覆侧荷载KN22171358137113771510132412181121500372距离R1距离（M）3757510625141787522125263753052814稳定侧弯矩158458199958144212139024155271152937062503162143224倾覆侧弯矩831410185145671927826991292943212534191140005208194152由表格1计算得稳定侧荷载对R1弯矩M稳143224KNM,倾覆侧荷载对R1弯矩M倾194152KNM，承台上两侧柔性支点在不考虑受力得情况下，荷载均由墩身上两侧刚性支点支撑，根据平衡条件得支反力R2（M倾M稳）/316976KN3、稳定性计算31钢管桩计算钢管桩为1000MM,8MM钢管桩；根据钢结构设计规范取参数长度L155M,回转半径I351MMM,面积A24932MM2L/I15500/3514416,折减系数0932承受的最大轴力为NMAXA093224932131404229KN32稳定系数计算以刚性支座R2为支点计算稳定系数,荷载对R2取矩，计算如下表2所示表2节段号1/201块2块3块4块5块6块7块挂兰自重风荷合计块载稳定侧荷载KN21121293130613111438126311601068250186距离R2距离（M）3757510625141787522125263753052814倾覆侧荷载KN22171358137113771510132412181121500372距离R2距离（M）075457625111487519125233752752517稳定侧弯矩8295969813876183542570427944305953257470002604176644倾覆侧弯矩16636111104541514722461253222847130828125006324159280由31计算知钢管桩承载力N4229KN,对于转动支点R2提供稳定弯矩为M12N17M14379KNM,综合表2计算知，对支点R2的稳定弯矩为M稳176644M1191023KNM,对R2的倾覆弯矩为M倾159280KN。所以，M稳M倾30843KNM25404KNM,满足要求。钢管柱砂筒砼垫块梁底板伸入钢管柱150CM螺纹钢钢管柱砂筒砼垫块梁底板伸入钢管柱30CM（焊接）螺纹钢A2连接方式A12连接方式临时支座平面布置临时支座墩身垫石垫石临时支座临时支座临时支座钢管桩钢管桩临时支座临时支座钢管桩钢管桩钢管柱平面布置532临时支座安装步骤（1）在浇筑墩身混凝土时，按设计位置和设计要求埋好每个支承垫石钢筋；（2）按照设计位置尺寸对临时支座进行放样，并用高标号水泥砂浆找平；（3）安装临时支座模板，浇筑底层C50混凝土；（4）铺设一层砂袋（5CM厚）；（5）浇筑临时支座顶层C50混凝土；（6）拆模养护。临时支座拆除凿破砂袋使砂子流出来，临时支座分离为上下两块。由于支座与梁底及墩顶间有隔离膜，很容易就用风镐将其凿除。预埋在临时支座内的钢筋用氧焊切割掉。533托架安装步骤A121承台顶面预埋钢板与托架进行连接，在距墩顶70公分用槽钢连接托架与墩柱。A122在距墩顶70公分及加台顶50公分距离分别用槽钢连接托架与墩柱。A121承台钢管柱与承台的连接为在承台内预埋（1300800）10的钢板，在钢板上布设7528L300角钢。钢板与钢管柱的连接用12个厚1公分的钢板与之固定连接，焊缝密实。承台预埋件个均布个均布钢管柱连接图个均布承台预埋件钢管柱个均布个均布钢管柱A122承台钢管柱与承台的连接为将承台表面混凝土凿除后将预埋（1300800）10的钢板与承台面层筋焊接住，之间的空隙用支座灌浆料灌注密实。钢板与钢管柱的连接用12个厚1公分的钢板与之固定连接，焊缝密实。承台预埋件个均布承台预埋件钢管柱个均布个均布钢管柱承台钢筋承台面钢管柱顶面墩柱钢管柱槽钢连接加台顶钢管柱顶面墩柱钢管柱槽钢连接槽钢连接加台顶承台预埋连接A12墩旁托架连接图A12墩旁托架连接图临时固结钢管联结系图六、挂篮悬挂梁段施工技术61悬臂浇筑施工工艺流程，详见图5。62挂篮安装及1、1梁段浇筑621挂篮安装挂篮加工试拼完成后，即可在已浇筑张拉完毕的0梁段上进行拼装安装。6211首先将0梁段的箱梁腹板顶面混凝土找平，铺好轨枕，从0梁段的端部向中间各安装两节短轨，使露出箱梁顶面的竖向预应力筋插入轨图5梁段施工工艺流程图检验合格浇水养护砼强度达到90上节梁段穿预应力束安装锚固轨面找平、铺轨道并固定安装倒链松开侧模、内模拆端模梁段混凝土凿毛张拉竖向预应力筋张拉纵向预应力筋纵向筋压浆横向、竖向筋压浆松开底模、后锚挂篮前移、就位调整底外模板标高绑扎底板及腹板钢筋安装纵向波纹管道、竖向螺纹筋立内膜绑扎顶板钢筋安装横向波纹管道浇筑梁段混凝土张拉横向预应力筋道底板预留孔内，抄平轨道顶面，量测轨道中心距，确认轨距与挂篮设计轨距一致后，用轧丝锚把轨道锁定；6212安装轨道前后走行架；6213分片吊装菱形挂篮主桁架，并安装主桁架之间的联结系，即门架与平联；6214用25的精轧螺纹钢筋及扁担梁将主桁架后端锚固在轨道下的轨枕上；6215吊装前横梁，安装前后吊带；6216吊装底模板架，并销接前后吊带，铺设底模板；6217吊装内外模吊梁，并安装后吊装置；6218吊装外模板；6219调整立模标高，根据挂篮测试的自身弹性变形值，加上线性控制挠度值，确定梁段的立模标高。622挂篮预压挂篮安装完成后，必须进行压载试验，以检验挂篮各构件的受力情况、挂篮的抗倾覆性及挂篮的刚度，消除挂篮的非弹性变形和测定弹性变形量，为梁体的线形控制提供基础数据。采用砼块堆码加载。计算悬臂浇筑过程中挂篮的最大静载重量1847KN，（55310526512）作为压载的总重量。在挂篮前端底模上和前端横梁上分左右各设两个观测点，并测定各点的初始标高。将压载的总重量等分为四个等重量级，10、50、80、100。加载10、50、80、100四个等重量级，逐级加载，每加一级荷载，即测定一次观测点的标高值，并做好记录。减载减载前应检查挂篮各结点的连结情况，然后逐级减载，并逐级测定减载后的标高值，同样做好记录。绘制挂篮变形曲线，根据初始标高和加载及减载过程的观测值，绘制挂篮的载重变形量曲线，以备梁体线形控制计算使用。631和1梁段浇筑挂篮安装调试完毕，即可分别在挂篮上进行1和1梁段施工。631将0号段端头凿毛；632现场绑扎或分片吊装底板及腹板构造钢筋并安放预应力管道；633将内模安装就位；634根据1和1梁段的高度调整下部模板；635在顶板和腹板预留孔位置留洞，在腹板的捣固位置，预留好位置便于进行捣固；636安装端模板，并与内外模板连结；637绑扎顶板钢筋；638安放预应力管道；639对称灌筑1和1梁段混凝土，两悬臂梁段混凝土重量差包括其他施工荷载差额不得超过20T；浇筑顺序从前（梁端）向后（锚固端）浇筑，同节段从梁两侧向中心浇筑，水平分层。顶板混凝土从翼板向梁轴线处浇筑。在梁体混凝土施工过程中要按挂篮设计图要求准确预留孔洞和铁件。6310养护、拆模；6311纵向、横向和竖向预应力张拉；6312压浆。64挂篮前移及2、2至7、7梁段浇筑641挂篮前移（走行）当1和1梁段混凝土强度达到设计强度的100，且纵、横、竖向预应力筋张拉压浆12小时后，即可将挂篮前移下一节梁段施工。将刚浇筑梁段腹板顶面找平、铺设轨枕和轨道，抄平并锁定；放松底模架前后吊带使底模板脱模，底模架后横梁用2个10T倒链分别悬挂在两侧外模吊梁上；拆除后吊带与底模架的联接；放松外吊梁后端锚固螺杆和前端倒链，使外侧模板脱模；轨道顶部安装两个5T倒链，拉动走行倒链，拖拉主梁系、模板系一起到位。此时应注意两边挂篮要对称同步缓慢前移，误差不大于40CM；移动到位后，安装后吊带，将底模吊起；解除外模吊梁上的一个后吊杆，将吊架移至前一梁段顶板预留孔外，然后与吊杆联接，同样将另一吊架移至前一梁段外；调整立模标高后，即可作梁段混凝土施工。6422和2至7和7梁段浇筑当挂篮前移到位并调整立模标高无误后，进行第2和2梁段施工，其施工顺序和方法同1和1梁段。完成后将挂篮前移到第3和3梁段并进行3和3梁段混凝土浇筑，及预应力施加，直到7和7梁段混凝土浇筑和预应力张拉全部结束。利用挂篮浇筑悬臂梁工作基本完成。643、挂篮拆除及挂篮施工注意事项7和7梁段施工完毕，即转入梁段合拢阶段。边跨合拢在支架上进行，中跨合拢利用自制悬吊架进行，合拢梁段底模和侧模可利用挂篮底、侧模稍加改制而成。中跨用吊架施工的合拢段两侧，必须加相应配重以消除悬臂T构由于合拢段浇筑混凝土而产生的变形，在合拢梁段混凝土浇筑过程中，边浇筑边拆除（卸载）相应重量；也可暂不拆除一端挂篮，留用作平衡物体，若不利用挂篮侧、底模板，别一组挂篮可拆除，以同等重量的平衡物体作配重。1）挂篮拆除其拆除顺序原则与安装顺序相反。先安杆件后拆，后安杆件先拆。拆除可以使用汽车吊，也可在梁顶面安装卷扬机。吊外侧模前后吊杆缓慢放至地面上，或先放底模架后放外侧模；内模、走行梁拆除；然后拆上横梁和主桁架，最后拆除轨道部分。2）挂篮施工注意事项挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全防护措施，进行安全教育，随时进行安全检查；创造高空作业安全条件。悬空作业人员必须系牢安全带，危险处要设安全防护网，人员操作处要设吊栏或栏杆，上下梯需固定牢靠。所有作业人员必须带安全帽。使用的机具设备，要随时检查、维修保养。特别是起重用的千斤顶、倒链、钢丝绳等要有足够的安全系数，若有断丝、硬伤等不符合使用条件者要立即更换，不准凑合、马虎使用。所有动力、照明电路，应按规定和上级单位要求铺设，定时检查确保安全。现场技术人员必须检查挂篮位置，前后吊带，吊架及后锚杆等关键受力部位的情况，发现问题及时解决，重要情况及时报告；检查竖、横、纵向应力钢束的埋设位置、数量是否符合设计要求，特别注意后吊带、内外模后吊架预留孔洞位置是否正确及孔洞是否垂直等；施工中应加强观测标高，轴线及挠度等，并分项做好详细记录，每梁段箱梁施工后，都要绘制出挠度曲线。七、边跨直线梁段和合拢梁段施工技术71边跨直线现浇段施工低边跨直线段梁也采用满堂红支架法施工，其支架计算和安装参照0梁段的施工方法，支架利用碗扣脚手架。直线段底模为15CM厚的竹胶板，内模采用木胶合板。托架上部纵向采用15CM15CM方木，横向采用10CM10CM方木，间距为30CM。其工艺流程为地基处理搭设支架安装支座底模及外模安装绑扎底腹板钢筋及安装预力管道安装内模绑扎顶板钢筋灌注混凝土养生拆除内、外侧模板及端模。直线梁段混凝土采用一次灌注成型。支架布置及计算见下711支架布置直线段底宽67M，顶宽120M，长775米，为了现场便于掌握，直线段支架横向布置与0段相同，纵向搭设21排，横杆步距为12M。直线段碗扣架布置见下图支架搭设平面图712支架验算及地基处理直线现浇段的支架验算与0段相同，由于直线段与0段的底宽、顶宽相同，但是腹板厚度为48CM，梁高为305M，重量全部比0段小，所以支架满足要求。边跨的承台尺寸为106M146M，所以纵桥向有部分支架在承台外侧搭设，地基处理采用砂砾换填原地面下2M厚土层，然后在砂砾上硬化20CM厚C20混凝土，在混凝土上铺方木。72合龙段施工721合龙顺序边跨先施工合龙段，然后解除中墩临时支座，最后合龙中跨合龙段。722合龙段施工7221、边跨合龙梁段合龙及体系转换边跨合龙段长2米，节段体积20542M3，节段重量53408T。当直线梁段和7悬臂浇筑梁段混凝土强度达到设计强度100时，进行合龙梁段施工。1、边跨合拢段的临时锁定性钢撑杆和灌注混凝土必须在一天内的温度最低时进行，首先用I36型钢的一端与梁体上的预埋钢板进行焊接（钢板在两侧梁浇筑时预埋），工字钢顶板、底板各4道，形成临时刚性连接。见下图图2临时锁定刚支撑位置示意图2、边跨连续梁体系转换当边跨9梁段合龙工序全部完成后，切断工字钢并封堵混凝土，解除T构临时锁定并拆除临时支座固结，即边跨箱梁由超静定结构转换为静定结构简支梁，同时由临时支座受力转换为永久支座受力，完成受力体系的转换。在混凝土浇筑过程中，逐项拆除边跨挂篮，最后拆除边跨支架支撑。3、施工注意事项A、在边跨两悬臂端拟采用水箱或砂袋在悬臂端作为平衡重，合龙段两侧水箱容水或砂袋的重量相当于混凝土重量，在浇注混凝土过程中始终保证水箱容水或砂袋的重量等于剩余混凝土重量。B、在夜间最低温度时，安装加劲梁，将一端与预埋钢板焊好后，另一端用契块打紧，加临时配重，然后将另一端焊接牢固，焊缝高不小于8MM，最后绑扎钢筋。C、浇筑合龙段混凝土，边浇混凝土边同步等效放水。D、待混凝土强度达到设计强度的95弹性模量达到设计强度的100，且龄期不小于5天时，按顺序张拉纵向预应力筋及横向、竖向预应力筋，拆除临时支座，落梁，完成体系转换。73中跨合龙梁段合龙及体系转换中跨合龙段长2米，节段体积21342M3，节段重量53408T。当7梁段悬臂浇筑完成后，改挂篮为吊架。利用前下横梁、后下横梁与吊袋吊起模板浇筑砼。施工时中跨合龙段的临时锁定性钢撑杆和灌注混凝土必须在一天内的温度最低时进行，首先用I36型钢的一端与梁体上的预埋钢板进行焊接，另一端用楔块打紧并施焊固定（焊脚高度8MM），加临时配重，然后锁定T构悬臂。浇筑时与边跨一样采用水箱为平衡重，边浇筑砼边同步等效放水。当中跨8合龙梁段全部完成并完成全部预应力钢束张拉工序后，切断工字钢，解除T构锁定，即完成了连续梁的体系转换工作。在混凝土浇筑过程中，为使连续箱梁受力均衡另一套挂篮和平衡设施逐步拆除。最后拆除8梁段浇筑悬吊支架，全连续梁悬臂浇筑施工完毕。731合龙段验算7311概述64米连续梁挂篮施工合拢段长20米，合拢段劲性骨架主要由型钢支撑和梁体预埋件组成。型钢支撑通过锚固钢板焊接在梁体预埋件上。通过模型计算由温度变化引起的梁体变形产生的水平摩阻力为2000KN。单个型钢支撑及单个预埋件承受的水平力为500KN。水平摩阻力通过梁体预埋件与锚固钢板间的焊缝传给型钢骨架，然后推动整个梁体移动。由于边跨直线段较短，支架产生的水平摩阻力较小，所以计算控制为跨中合拢段施工工况。劲性骨架具体布置如下图（一）图（一）7312型钢支撑计算型钢支撑采用220A,220A仅承受轴向力，轴向为500KN，A5766MM2，WX350657MM3,I785MM，主型钢最大荷载值为NMAX500KN,长度为224M计,L/I224/007852854，094故有13182MPA满足要求；MPAAN392576407313锚固钢板的焊缝检算锚固钢板焊缝高度为10MM，焊缝长度为305MM,焊缝计算长度L305MMHF295MM。单个主型钢端头共5个锚固钢板，10条焊缝。N500KN弯距M012500KN600KNM单根焊缝W0710295295/6101529MM3F160MPAMPAWM1591026WFF160MPALHNWF2477F组合应力组合160MPA96315922FFWF7314预埋件计算劲性骨架预埋件角钢型号为75875MM，共6根，单根角钢面积S1150MM2,由以上可知，单个预埋件上水平力为500KN。剪力Q500KN，弯距M0120014500KN67KNM，受弯方向角钢形心线间距D252MMNMAXKND682536701V500/6833KN,拉应力N/A8861000/1150770MPA13182MPA,剪应力V/A8331000/1150724MPA13110MPA组合应力组合MPA1113200MPA21473073222八、连续染悬臂浇筑线形控制技术梁段悬臂浇筑过程中，影响梁段线型变化的主要有梁段自重，挂篮重量和变形，施工荷载，预应力施加和松弛，混凝土的收缩、徐变，以及温度的变化等都会对梁段线形产生影响，因此，施工中每一阶段都必须控制好线形变化挠度值，以正确确定立模标高和中线位置，我单位成立专门的测量队伍相关的测量控制。81、理论线形挠度值在正常温度下，各施工阶段在恒载、预施应力和混凝土收缩、徐变因素下产生一个的挠度累积值，此值只考虑了施工荷载作用，未包括墩台变形、变位及温度变化产生的挠度，我们称它为理论线形挠度值。其施工荷载包括挂篮、机具及人群等按800KN计。在施工各阶段还应实测各点挠度变化，若与理论线形挠度值的数值不同时，应及时通知设计单位，研究调整措施。82、实际线形挠度值计算在悬臂浇筑梁段施工过程中，由于各施工阶段实际发生的荷载值不同，同时每一阶段的气温变化和混凝土的收缩徐变影响也不一样，梁段施工时产生的挠度值与理论挠值有明显差异。因此，在施工中，计算所产生的挠度累积值，并与理论线形挠度值的数值进行对比分析，如有较大变化，应分析产生原因，给予调整。本设计二期恒载（P186KN/M）上桥时间按预加应力后60天计算，理论计算残余徐变拱度值为25MM，位置在跨中。83、施工量测线形控制方法在施工过程中，还必须对每一阶段进行中线和标高实际测量控制。由于悬灌梁在每个施工阶段线形是变化的，因此在观测时必须多点多次观测并绘制出挠度值变化曲线，分析找出挠度变化规律，并与理论及实际计算挠度值对比，确定每节梁段立模标高。先用高精度测量方法，在桥墩附近建立小三角控制网，并把连续梁中心线桩和标高引至A121墩和A122墩顶0梁段上，以便观测；观测阶段A、挂篮走行前；B、挂篮走行后；C、浇筑混凝土前；D、浇筑混凝土后；E、张拉预应力钢束前；F、张拉后6个时段的挠度变化，并通过前几个梁段的实测Q，通过二元线性回归方程分析，推算下一梁段预留量；观测截面点每次观测点为7处，即每节梁段的前缘处的梁段中心线位置和左右腹板顶面，左右翼缘板顶面，以及左右腹板的底板面。每次观测实际数值及时填入预先设计的表格内。实际量测的挠度值与实际计算、理论挠度值，三者要对比分析，综合考虑确定立模标高。若三者相差较大时，应分析其产生的原因，采取必要的处理措施。属于温度变化引起的，根据温度曲线规律确定立模标高；属于挂篮变形，及时调整前后吊带顶端千斤顶；属于不均匀衡载引起的，调整施工荷载趋于均衡等。合拢梁段在合拢前，在相接的前两个T构23个梁段，要进行一次联测或贯通测量，以便互相协调，发现误差较大时，及时提前调整，以保证合拢梁段精度。九、关键工序控制91、模板安装模板采用自行设计，工厂加工制作而成。、模板的构造与设计模板采用钢模板加工而成。钢模板由内模及外模组成，外模包括侧模、底模和端模组成，外模采用整体式大块钢模组合而成，内模采用小块钢模或木模组合而成，一般采用3015或3025模板拼凑而成,便于拆卸。模板排列规则有序，线条美观，模板缝隙严密平整，不漏浆，支撑牢靠，满足强度、刚度及稳定性的要求。模板构造和制造力求简单，拼装方便，提高装、拆速度和增加周转次数。接缝严实、紧密，保证在强烈振捣下不漏浆，模板表面平整、光滑。模板的设计要考虑以下荷载模板及支架自重；新浇筑混凝土的重量；施工人员及设备的重量；振动所产生的荷载；混凝土对模板的侧压力；倾倒混凝土时的冲击荷载。、模板的加工制作由于挂篮底模为平面，底模制作成一种形式，铺设联结在一起，放置在底桁架上，模板缝隙处并用棉絮和胶布密封缝隙，以防漏浆。内模、端模依据设计尺寸现场制作安装。模板在加工制作时，底模加强劲楞间距为30CM，侧模为间距40CM，侧模竖向和水平向每10M设一条拉杆，梅花形布置，并用螺帽栓紧，模板孔内以双面胶密封严密，以防漏浆，侧模和翼缘板底模形成独立支架由侧模滑梁支撑，模板具有足够的强度、刚度和稳定性，确保混凝土浇筑时，能承受全部施工荷载和侧向压力，保持各部结构尺寸正确不变形，预埋件的位置准确不移动。侧模、底模和翼缘板底模要平整光洁，无凹凸变形，接口处应清洁整齐无毛刺，连接端部和底脚应平齐无齿龈。拼缝有错台时应打磨光滑、圆顺。、模板安装根据挂篮测试的自身弹性变形值，加上线性控制挠度值，确定梁段的立模标高。即可安装底模板即侧模；绑扎完底板和腹板钢筋，安装底板、腹板纵向波纹管和竖向预应力筋后，再安装内模；绑扎顶板钢筋和安装横向波纹管道及预埋件，最后安装端头模板。内模安装时，模板要清洁干净，涂刷脱模剂。为了确保内模拆除时便于拿出，内模采用小块钢模，接缝处用胶带粘贴紧密，防止漏浆，安装尺寸要准确；顶板钢筋和波纹管道全部安装就绪，再安装端头模板。端模管道孔眼要正确干净，将波纹管和梁体纵向主筋逐根插入端模各自的孔内，进行端模安装就位。模板全部安装完毕后，要检查各部位尺寸是否正确，联结件是否牢固，支撑和固定拉杆数量和强度能否满足设计要求，拼缝和接缝是否严密不漏浆，预埋件是否遗漏，脱模剂涂刷是否均匀等。全部确认无误后方可浇筑混凝土。92、钢筋和波纹管道安装、钢筋的绑扎及安装钢筋采用整体绑扎，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，然后进行顶板钢筋的绑扎，钢筋最小净保护层的厚度，顶板顶层为30MM，其他均为35MM，绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。所有梁上预留孔处均增设相应的环状钢筋；桥面泄水孔位置若有改变，其钢筋作相应移动，并增设井字型钢筋进行加强；钢筋密度大、质量重，且梁截面高，施工时容易产生扭曲和倾倒，为确保腹、顶、底板钢筋的稳定性，可采取增加架立数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。采用垫块控制净保护层厚度，垫块采用与梁体同等强度的材料，且保证梁体的耐久性。钢筋的交叉点用铁丝绑扎结实，必要时也可点焊焊牢；梁段内的箍筋与主筋垂直；箍盘末端向内弯曲，箍筋转角与钢筋的交接点均要绑扎牢固，箍筋的接头在梁段内沿纵向线方向交叉布置。桥面顶板预埋件和钢筋较多，防撞墙、电缆槽、接触网支柱基础，人行道栏杆及声屏障基础的预埋筋，通风孔、排水孔、泄水孔，检查孔的加强筋，以及通信、信号、电力系统的接地钢筋，都应绑扎牢固，所有预埋件位置要准确并进行镀锌或锌铬涂层处理，泄水管及梁端封