电线允许载流量计算

导线载流量的近似计算在输配电线路的设计过程中，按载流量选择或校验导线截面是一项重要内容。导线的载流量是按导线的发热条件计算的最大持续电流。所选的最大容许持续电流应当大于该线路在正常或故障后可能提供的最大持续电流。影响导线载流量的因素有多种，如架空裸导线的载流量就与导线的电阻、直径、表面状况、温升和环境温度、日照强度、风速等因素有关，绝缘电线和电缆的载流量的影响因素除导线的电阻和敷设环境的散热条件外，还要考虑绝缘层、外护层等的各种损耗和热阻。因此，导线的载流量的计算过程是比较复杂的。为了应用方便，通常都是根据不同型号和规格的导线的最高允许运行温度，选定一些环境条件，按照相关的计算公式计算制作成相应的载流量表，以供需要时查用。比较全面的导线载流量表通常载于大型专业手册中，为了减少备用资料的数量，可以用相对简单的近似公式来计算导线的载流量。下面就从架空裸导线的载流量计算公式入手来寻找近似公式的基本形式。一、架空裸导线的载流量计算公式架空裸导线的载流量计算公式为（A）（1）/RFSTIP式中PR单位长度导线的辐射散热功率，W/M；44856727310AADE（2）DD，D分别为以M和MM为单位计量的导线外径；E导线表面的辐射散热系数，光亮的新线为023040，旧线或涂黑色防腐剂的线为09095；导线表面的平均温升，；ATA环境温度，；导线允许最高工作温度，；TPF对流散热功率，W/M；（3）04857FFEPR导线表面空气层的传热系数，W/M；2511FAE雷诺数，R3/0/ERVDDV垂直于导线的风速，M/S；导线表面空气层的运动粘度，M/S；25813961APS日照吸热功率，W/M；PSSJSDSJSD103（4）S导线表面的吸热系数，光亮的新线为035046，旧线或涂黑色防腐剂的线为09095；S日光对导线的日照强度，W/M。当天晴、日光直射导线时，可采用1000W/M。JT每米导线的交流电阻，/M；R（5）12TRT每米导线的直流电阻，/M；2020MTTA20导电金属线在20时的电阻系数，硬铝线为0029MM/M；20导电金属线在20时的电阻温度系数，硬铝线为0004031/；M平均绞入系数，硬铝绞线7股为1012，19股为10205，37股为1022，61股为10245。钢芯铝绞线以铝部计，6股为1014，7股为10154，24股为10235，28股为10247，30股为10251，54股为10245；A导电金属线总截面，MM；2R1集肤效应和邻近效应增大的电阻，/M；R1YSRTYS集肤效应系数，导线截面为400MM及以下时取00025，导线截面大于400MM时取001；R2磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻，/M；2272180/MSFANTG频率，HZ；AS钢芯线总截面，M；钢芯的综合磁导率；磁损耗角，TG为磁损耗角正切；导电金属绞线的总根数；NM单位长度内第M层导电金属绞线的总圈数，MM/M；NLM第M层导电金属线的根数；NM第M层导电金属线的扭绞节距，M。L各层导电金属线对钢芯产生的磁场强度H可按下式计算1MIN式中H磁场强度，A/M；I导线上通过的电流，载流量的计算结果应与该电流相等，A；I/N每根导电金属线通过的平均电流，A；单位长度内导电金属线对钢芯产生磁场强度的有效总圈数，因为绞线中各相1MN邻层的绞向相反，在钢芯上产生的磁场的方向也是相反的，故该有效总圈数为奇数层与偶数层导电金属绞线的总圈数之差的绝对值。计算出磁场强度H值后，可从图1的曲线上查得相应的TG值。（图1根据电机工程手册1982年版中的图26114改制）。二、铝绞线的载流量计算从上述载流量的计算公式可以看出，钢芯铝绞线可能需要多次反复计算才能得出正确结果。比较电气设计手册中铝绞线和钢芯铝绞线的载流量表可以发现，在其它条件都相同时，如果铝线部分截面积相同，二者的载流量相差也不大。这点可以用上列计算载流量的公式来解释，虽然钢芯铝绞线增加了磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻，而在截面积相同时其直径比铝绞线大，散热面积相应增加。因此，在验算钢芯铝绞线的允许载流量时，为了减少磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻的计算，可以用相同截面积的铝绞线的允许载流量作为其近似值。当环境温度为40，导线的吸热系数和散热系数都为09，日照强度为1000W/M，风速为05M/S，导线的允许温度为70时，4415672730RAAPDE80927362D325048551191FAAV3250485530005734732642D745983D0485PSSJSD103091000103D09D将上述计算结果代入式（1）可得（6）0485793217/TIDR截面积400MM及以下硬铝绞线的交流电阻为2（7）130349MMTRAA将式（7）代入式（6）并整理之，得（8）048523629/MID7股硬铝绞线的外径D与其截面积A的关系为，而1012，将这两个条件代05431279DM入式（8），整理后得（9）1245153879IA如果已知电流I要从式（9）解出截面积A，可用切线法公式迭代求解（10）1245152100NNNI即先假设一个不等于零的数作为A0，将计算结果作为A1代入式（10）计算，重复这个计算过程直到计算结果的变化在允许范围内时，就以最后的结果作为所求的截面积A。按载流量选择或校验导线截面所遇到的问题通常是已知电流I求解截面积A，如果用式（10）进行迭代计算，虽然能得到比较精确的结果，但计算工作量大。为了在保证有一定精度的条件下简化计算，需要找出一个近似公式。考察式（9）可以看出电流I与截面积A的小数次方呈正相关，因此设近似公式为BIA为了求得参数A和B，根据7股铝绞线的标称截面积为1695MM，将16和95分别代入式（9），求得当2A16时，I8333；当A95时，I24657。由此列出方程组8316BA2459LN6L09B017/3A所求近似公式为或（11）06153IA164035I19股硬铝绞线（标称截面积120240MM）的外径D与其截面积A的关系为，20545129AD而10205，将这两个条件代入式（4），整理后得M124515370976IA已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式为12451521003NNNIA其近似公式为或（12）6I167937股硬铝绞线（标称截面积300400MM）的外径D与其截面积A的关系为，205471293AD而1022，将这两个条件代入式（4），整理后得M1245153793IA已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式为124515210076NNNIA其近似公式为或（13）I16798由近似计算公式（11）（12）（13）的计算结果与原式比较，误差绝对值不超过1MM或1A。因其形2式简单，可以用普通的函数计算器根据已知条件迅速得出结果。验算钢芯铝绞线在大跨越的载流量时，取环境温度为40，导线的吸热系数和散热系数都为09，日照强度为1000W/M，风速为06M/S，导线的允许温度为90时，将相应的数据分别代入式（2）（4）2求出结果后可得到（14）048534872/TIDR当D的单位用MM并用D表示时，式（14）变成（15）0485013/TI截面积400MM及以下硬铝绞线的交流电阻为2（16）91592037MMTRAA将式（16）代入式（15）并整理之，得（17）04852376/MID对7股硬铝绞线，1012，将这两个条件代入式（17），整理后得19（18）51245408IA如果已知电流I从式（18）解出截面积A，可用切线法公式迭代求解（19）15124510069796NNNI其近似公式为或（20）48I对19股硬铝绞线，10205，将这两个条件代入式（17），整理后得052DM1512457307IA已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式NNIA其近似公式为或（21）639I1579A对37股硬铝绞线，1022，将这两个条件代入式（17），整理后得05DM1124578IA已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式为1512451006363428NNNIA其近似公式为或（22）9I15729表1导线载流量近似计算公式的计算误差比较表导线牌号铝部截面积AMM载流量IAI16A06AIIAI（）A00096I167MMAAMMA（）LJ16LJ50LJ95LJ150LJ240LJ300LJ400LGJ16LGJ50LGJ95LGJ150LGJ240LGJ300LGJ4001594959331481236429763978153483942140822803175382483166244323427490583821612483154205115708411663243232104249487958078221639244731144158507256711103082021212302293336423829133018033095049043039024180133114100074051154490932148823722985399015146595714272307320138420505010708091202181519272618314101011047034030030131373159135118082047一般情况下，选择导线都要留有余地，故截面积不大于400MM的铝绞线和钢芯铝绞线的载流量，2可统一用下列近似公式计算导线的温度达到70时或（23）061IA16709I导线的温度达到90时或（24）34985式中I导线的载流量，A，A导线的铝部截面积，MM。2为了考察近似计算公式的误差，以式（23）和1982年版电机工程手册的导线载流量表为例，选用部分牌号的导线计算结果如表1。从表1可以看出，用近似计算公式计算的载流量相对误差不超过2，导线截面积相对误差不超过4。以计算结果与导线的标称截面比较，很容易判断出应该选择的导线牌号。因此，上列近似计算公式完全适用于工程计算。三、绝缘电线和电缆载流量的近似计算对于绝缘电线和电缆，若按上列计算程序用相关公式来求近似计算公式，计算过程更加繁复。因为导线的发热主要是电阻消耗的电能，而其电阻与导线的截面积的05次方成正比，故其近似计算公式的基本形式仍为和。根据载流量表的数据求参数A、B和C、D的计算公式为BIAADCI25LNMNIBA/BMAIA26LLNMDI/DCI式中，IM和IN是与线芯截面积AM和AN对应的载流量。按照式（25）和（26），据一些资料所载的标称截面240MM及以下的电线电缆载流量表求得如下一些近似计算公式在空气中明敷设，计算环境温度C40绝缘线BLX型I118A064（E65）（27）156302IBX型I155A064（E65）（28）8ABLV型I106A064（E65）（29）BV型I137SA064（E65）（30）15637I护套线BLVV型二芯I80A07（E65）（31）429BVV型二芯I109A067（E65）（32）0BLVV型三芯I65A068（E65）（33）17IBVV型三芯I82A07（E65）（34）4295A电缆VLV型13KV三或四芯I90A063（E70）（35）5836VV型13KV三或四芯I116A063（E70）（36）17IYJLV型13KV三芯I108A061（E90）（37）90YJV型13KV三芯I161A062（E90）（38）63YJLV型10KV三芯I150A059（E90）（39）152IYJV型10KV三芯I194A059（E90）（40）9A有钢铠装护套电缆在土中直埋，计算环境温度C25VLV型13KV二芯I157A057（E70）（41）175408IVV型13KV二芯I202A057（E70）（42）VLV型13KV三或四芯I134A057（E70）（43）6VV型13KV三或四芯I173A057（E70）（44）1754IYJLV型13KV三芯I127A056（E90）（45）8AYJV型13KV三芯I192A056（E90）（46）602YJLV型10KV三芯I169A052（E90）（47）193IYJV型10KV三芯I218A052（E90）（48）7式中I按发热条件计算的载流量，（A）；A导电线芯的截面积，（MM）；E导电线芯允许最高温度，（）。当已知计算用环境温度C为，要求设计用环境温度A时的载流量时，需将载流量乘以校正系数KT（49）EATCK当电线或电缆穿塑料管时，载流量还应乘一校正系数，一管内穿二线为067，一管内穿三线为061，一管内穿四线为055。在土中直埋的电缆的载流量，还要根据不同土壤热阻系数乘以相应的校正系数。原载流量表中所用土壤热阻系数为聚氯乙烯电缆（VLV、VV）12M/W，交联聚乙烯电缆（YJLV、YJV）20M/W。对于聚氯乙烯电缆，当土壤热阻系数不等于12M/W时，其载流量校正系数可按表2选用。表2不同土壤热阻系数时的载流量校正系数土壤热阻系数（M/W）分类特征（土壤特性和雨量）校正系数08土壤很潮湿，经常下雨，如湿度大于9的沙土；湿度大于10的沙泥土等10512土壤潮湿，规律性下雨，如湿度7但4但7的沙土；湿度为48的沙泥土等08730多石地带，非