[学士]预应力砼简支梁毕业设计_secret

绪论预应力混凝土梁桥概述我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。预应力混凝土梁桥的特点预应力混凝土梁桥，除了具有钢筋混凝土梁桥的所有优点外，它的主要特点是1预应力混凝土结构，由于能够充分利用高强度材料（高强度混凝土、高强度钢筋），所以构件截面小，自重弯矩占总弯矩的比例大大下降，桥梁的跨越能力得到提高。2与钢筋混凝土梁桥相比，一般可以节省钢材3040，跨径愈大，节省愈多。3全预应力混凝土梁在使用荷载下不出现裂缝，即使部分预应力混凝土梁在常遇荷载下也无裂缝，鉴于全截面参加工作，梁的刚度就比通常开裂的钢筋混凝土梁要大。因此，预应力梁可显著减少建筑高度，使大跨径桥梁做得轻柔美观。由于能消除裂缝，这就扩大了对多种桥型的适应性，并提高了结构的耐久性。4预应力技术的采用，不但使钢桥采用的一些施工方法，如悬臂拼装、顶推法（由钢桥的纵向拖拉施工方法演化而成）和旋转施工法在预应力混凝土梁桥中得到新的发展与应用，而且为现代预制装配式结构提供了最有效的接合和拼装手段。根据需要可在结构纵、横和竖向任意分段，施加预应力，即可集成理想的整体。此外还发展了逐段或逐孔现浇施工方法。这种分段现浇或分段预制拼装的施工方法，国外统称为节段施工法，用这种施工方法建成的预应力混凝土桥梁统称为预应力混凝土节段式桥梁（PCSEGMENTALBRIDGES）。显然，要建造好一座预应力混凝土桥梁，首先要有作为预应力筋的优质高强钢材和保证高强度混凝土的施工质量，同时需要有一整套专门的预应力张拉设备和材料素质好，制作精度要求高的锚具，并且要掌握较复杂的施工工艺。目前，预应力混凝土简支梁的跨径已达5070M，最大跨径的连续刚构已达301M。大力发展交通运输事业，是加速实现四个现代化的重要保证。四通八达的现代交通，对于加强全国各族人民的团结，发展国民经济，促进文化交流和巩固国防等方面，都具有非常重要的作用。我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泽纵横全国，在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁，并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现，还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁，在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。毕业设计的目的与意义毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，独立的完成一个专业课题的设计工作。设计过程中提高学生独立的分析问题，解决问题的能力以及实践动手能力，达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。本次设计为8X20M预应力砼简支梁，桥宽为9米，由于预应力混凝土简支梁桥的受力简单，采用手算。本次设计的预应力混凝土简支梁采用预制安装法施工。本次设计中得到了等几位老师的悉心指导，在此表示衷心的感谢。由于本人水平有限，且又是第一次从事这方面的设计，难免出现错误，恳请各位老师批评指正。第1章工程概况及方案比选11概述原党江大桥建成于上世纪70年代末期，位于合浦县党江镇，跨越南流江东水道，是螺江、新阳、渔江、埂楼等四个村委的陆上出行的唯一通道，对该区域的四个村委的经济发展起着举足轻重的作用。近年来，该区域水产养殖业高速发展，加重了原党江大桥的负荷。同时原党江大桥下游50米有造船厂，造船所用的大型木材都是经过原党江大桥运输，荷载超过了原党江大桥的原设计荷载等级，引起了桥梁的破坏。因此业主决定重新建造党江大桥。12工程概况121水文地质特征党江大桥桥位区在南流江东水道出口处，河道宽156M。南流江发源于广西玉林市的大容山，流经六万大山和云开大山，于合浦县境内注入廉州湾，全长287KM，流域面积8635KM，是广西境内最大的入海河流。根据南流江下游的常乐水文站1954年1985年实测资料统计，南流江多年平均流量为1683M3，最大年平均流量为248M3（1959年），最小年平均流量为537M3，最大流量为4860M3（1967年8月6日），最大流量为68M3（1963年5月4日）。东水道是南流江的小支流，流量较小，桥位区离河流入海口很近，并且两边都能入海，设计水位主要受潮汐影响，桥位区平均高潮水位3890米（1985年国家高程基准），平均低潮位为1350米（1985年国家高程基准）。地下水位与河床水位基本一致，接受河水、海水及大气降水补给。122河道冲刷现状党江大桥跨越南流江东水道上，桥梁建于河流弯道上，建成使用后河床呈西侧淤积，东侧冲刷的运动变化。同时，因桥址距海洋较近，洪水季节桥梁受冲刷，旱季则有淤积现象。123桥位区岩土层承载力评价勘察场地岩土层以粗颗粒砂层、圆砾层为主，土层简单，层位、层厚变化不大，属简单场地，无不良地质现象。根据室内土工试验和现场原位钻探测试结果综合分析，各土层的地基承载能力标准值、压缩模量、各种桩型的桩周极限侧阻力标准值，桩端极限阻力标准值FKSESKQ如表表11值PQ表11各主要岩土层承载能力评价表QSK（KPA）QPK（KPA）土层名称FK（KPA）ES（MPA）厚度（M）钻（冲）孔桩沉管灌注桩钻（冲）孔桩沉管灌注桩砾砂1805058070圆砾300122011010025008000碎石50015101501302506000124场地气象工程条件北海地区属亚热带海洋性季风气候，其特点是高温多雨，干湿分明，夏秋之间台风暴雨较为频繁，年平均气温226，极端最高气温为371，最低气温2，每年510月为雨季，降雨量占全年的83，至翌年的4月为枯水季节，降雨量占全年平均的17。年平均降雨量为1548MM，最大17746MM，最小11604MM。蒸发量为18696MM，年平均相对湿度为81。夏秋两季常受台风的影响，年影响06次，风力一般为56级，最大12级，台风最大风速为40M/S，台风一般伴随有大雨，当碰上大潮时，形成风暴潮。常年主导风为北向，频率21，次常风为南西向，频率为16，静风频为12，49月为季风转换期，基本风压值070KPA。13方案比选131比选方案的主要标准桥梁方案比选有四项主要标准安全，功能，经济与美观，其中以安全与经济为重。过去对桥下结构的功能重视不够，现在航运事业飞速发展，桥下净空往往成为运输瓶颈，比如南京长江大桥，其桥下净空过小，导致高吨位级轮船无法通行，影响长江上游城市的发展。至于桥梁美观，要视经济与环境条件而定。132方案编制（1）40米的简支梁桥方案一（2）235330米的简支梁桥方案二（3）20米的简支梁桥方案三133方案比选表12方案比选表方案一方案二方案三适用性1单跨40米，要求梁高2米，梁比较重吊装技术比较高。2洪水漫过桥时，上部结构受较大的冲击力。1不等跨，主梁预制采用多种规格的模板，施工不便。230、35米的主梁重量较大，吊装困难大。3不等跨，桥墩设计要求较高。1结构尺寸标准化。2由于桥梁跨径不大，节省了大量施工器材，改善了生产条件，施工简便，施工速度快。3梁高较矮，对泄洪有利，但桥墩过多，减少泄洪面积。安全性目前国内大量采用，安全，行车方便。目前国内大量采用，安全，行车方便目前国内大量采用，安全，行车方便。美观性结构美观结构美观结构美观经济性技术要求比较高，造价较高技术要求比较高，造价较高主梁数量较多，预制和吊装工程量较大根据漫水桥的构造要求，以及经过上述方案的比较，本设计决定采用方案三，比较合适，经济。第2章主梁设计21设计概况设计资料设计跨径标准跨径2000M（墩中心距离），简支梁计算跨径相邻支座中心距离1920M，主梁全长1996M。荷载公路级；人群35KN/M2；人行道、栏杆的重量分别为36KN/M，152KN/M材料混凝土表21T形梁混凝土主要指标指标强度等级弹性模量MPA容重/3MKN轴心抗压设计强度MPA抗拉设计强度PA轴心抗压标准强度M抗拉标准强度PAC504105326224183324265C40225184165268240预应力钢绞线表22钢绞线主要指标公称直径M截面面积2单位重量/MKG标准强度MPA弹性模量PA松驰级别215S139110118605109钢筋表23钢筋主要指标钢筋种类抗拉设计强度MPA抗压设计强度PA标准强度MPA弹性模量PAR2351951952355102HRB335280280335主要材料选用（1）C40混凝土桥面铺装。（2）C50混凝土预制T形梁、现浇部分。（3）MM钢绞线预制T形梁。215S（4）采用OVM1567锚具22主梁尺寸拟定221主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。本设计对主梁间距进行适当调整，采用间距为180M，主梁片数为5片。222主梁跨中截面细部尺寸预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25，本设计取140M。主梁截面细部尺寸为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置3片中横隔梁，间距为4480M，共5片,厚度015M。T型梁翼板厚度为014M，翼板根部加厚到24CM以抵抗翼缘根部较大弯矩。为了翼板与腹板连接和顺，在截面转角处设置圆角，以减小局部应力和便于脱模。在预应力混凝土梁中腹板处因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计T梁腹板厚度取18CM，从1/4跨起，腹板逐渐加厚，到离支座中心一倍梁高处，腹板与马蹄同宽（38CM）马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要来确定，实践表明马蹄面积占截面面积的1020为合适。这里设置马蹄宽度为38CM，高度20CM。马蹄与腹板交接处做成陡于45斜坡，以较小局部应力。这样的配置，马蹄面积占总面积13，按上述布置，可绘出预制梁跨中截面。马蹄从1/4跨点开始向支点逐渐抬高，在离支座中心一倍梁高（140CM）处，腹板与马蹄同宽（38CM）。46352（图21主梁横断面尺寸）（图22桥梁横断面图）变化点截面加宽过渡区支座处（图23主梁纵断面尺寸）23主梁毛截面几何特性计算231截面几何特性预制时翼板宽度为120M，使用时为180M，两边各预留030的现浇部分。计算截面特征。将主梁跨中截面划分成为六个规则图形的小单元，截面几何特性列表如表。计算公式如下MIIISI22MASAY/IIIISISIYIAY毛截面面积各分块面积对上缘的面积矩毛截面重心至梁顶的距离毛截面惯性矩计算用移轴公式AMYISSII式中分块面积分块面积的重心至梁顶的距离毛截面重心至梁顶的距离各分块对上缘的面积矩分块面积对其自身重心轴的惯性矩。中主梁跨中毛截面的几何特性在预制阶段如图21，及表24表24中主梁跨中毛截面的几何特性分块面积2CMAI分块面积形心至上缘距离YI分块面积对上缘静矩3CMYASI分块面积的身惯矩4IICMYDISI分块面积对截面形心的惯矩42DAIIX4CMIXI（1）（2）（3）（1）（2）（4）（5）（6）（7）（4）（6）分块名称大毛截面翼板252000700176400041160003890381328920385444920三角承托51000173388383028333328574162849041911823腹板190800670012783600178652400211084946068263598468下三角120001160013920009600070105896812059064120马蹄7600013000988000025333338410537533560540066893581800267034301290086225I小毛截面翼板168000600100800027440004782384174403869184033三角承托51000173388383028333336496790752568190858腹板190800670012783600178652400131833144326211796726下三角120001160013920009600062184639622946492229马蹄7600013000936000025333337618417844253420377586497800259474301156989372I注大毛截面形心至上缘距离CMASYIS9045812673小毛截面形心至上缘距离IS295232检验截面效率指标（希望在05以上）以跨中截面为例上核心距CM5632459018526XSAYIK下核心距C345908126SXYIK（图24主梁核心距验算）截面效率指标501314085623HKXS；PXSYQYMNE。E的偏心距预应力筋距截面下核心活载弯矩主梁自重弯矩PQ。M根据设计经验，预应力混凝土T型梁在设计时，检验截面效率指标取045055，且较大者亦较经济。上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。24主梁内力计算241恒载内力计算（1）主梁预制时的自重（一期恒载）按跨中截面计算，主梁每延米自重（即先按等截面计算）125KN/M64980G由马蹄增高抬高所形成的4个横置的三棱柱重力折算成的恒载集度KN/31906/0252由梁端腹板加宽所增加的重力折算成恒载集度（/M754226/193410469807123G式中07718为主梁端部截面积）边主梁的横隔梁（图25横隔梁尺寸）内横隔梁体积30621036501250110650M端横隔梁体积376442MKNG/49/2734预制梁恒载集度KNG/72150521051（2）二期恒载现浇部分现浇T翼板恒载集度MKNG/8426405边梁现浇部分横隔梁中横隔梁（现浇部分）体积302163015M端横隔梁（现浇部分）体积572KNG/9/260721036铺装平均10CM混凝土铺装层/118CM混凝土面层M/0425708KNG/36/5147人行道、栏杆人行道的重量36KN/M栏杆的重量152KN/MMKNG/04825/1638边梁二期恒载集度MKNG/7610482306291T梁跨中处每延米结构重力GG/4867021521主梁恒载内力计算（L192M）GLM2GLQ21表25恒载内力计算MKNMQKN项目重度跨中1/4跨跨中1/4跨支点05025102501/20125009375012/2025050一期恒载KN/M15727724700543525000075490150979二期恒载KN/M10761495867371900000051653103306242冲击系数和车道折减系数跟据JTGD602004公路桥涵设计通用规范，简支梁桥的基频28458190426531922312CMEILF70845LN1707桥宽B7米，双向行驶，2个车道。，不用折减。6W243计算主梁的荷载横向分布系数跨中的荷载横向分布系数该设计采用5片横隔梁，3片内横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为，采用湿接缝。046198LB所以可按修正偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。CMA主梁抗扭惯矩TI对于T型梁截面，抗扭惯矩可近似按下列公式计算31MTIICBT式中和相应为单个矩形截面宽度和厚度；II矩形截面抗扭刚度系数；I梁截面划分为单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的平均换算厚度CM1T82151405马蹄部分的平均换算厚度26CM。3T0给出了的计算图式（图26），的计算见表26。TITI表26主梁抗扭惯矩计算表分块名称IBCMIT/ITBIC3410TIIICBTM翼缘板180158212987033323732腹板100141862590316837马蹄3626138501831279753366（图26主梁抗扭惯矩计算图B计算抗扭修正系数此设计主梁间距相同，并将主梁近似看成等截面，由桥梁工程式335得21EIBGLT式中,0536,4250,M1290865,169,421,4TIIEIML。BNN有关的系数与主梁片数代入数据，得9C按修正偏心压力法计算横向影响线竖坐标值512IIIJAEN式中MAAM63,81,0,8,635432则51221IA计算所得的值列于表27内。IJN（图27跨中的截面横向分布系数计算图）表27跨中横向影响线竖坐标值梁号EM1I2I3I4I5I13605705038530200148017512180385202926020107100148300202020202D计算荷载横向分布系数51304018973258211QM汽626042汽6171R人。MR405821人支点的荷载横向分布系数（采用杠杆法）（图28支点的截面横向分布系数计算图）计算荷载横向分布系数350672101QM汽5012102QM汽。R人。R人横向分布系数汇总表28主梁横向分布系数汇总表跨中,1/4跨CM支点0M荷载1号梁2号梁1号梁2号梁公路级051330456603335050人群荷载0611704058122220244活载内力根据公路桥涵设计通用规范JTGD602004431条；可计算得公路级车道荷载KNPMKNQK180754/180/875051（图29活载最不利布置图）表29活载内力计算公路级车道荷载人群荷载最大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力截面位置KQM1KNM对应VKNKQ1KN对应MKNMKQ1KNM对应VKNKQ2KN对应MKNM支点000012418618680400000000256762567600001/4跨603150968111340635585517399177071156155493跨中8042007957283181687747986550010513849327245内力组合基本组合KQKQSGDMM2141KQKSGDVV21421短期组合KQKSGSMM2170KQKSGVV2170长期组合1402KQKSGL1402KQKSGL表210内力组合计算基本组合SD短期组合SS长期组合SL截面位置项目DMKNMDVKNKNMSSVKNLMKNMLVKN最大弯矩000051546700003544570000309877支点最大剪力000060313200003887820000329491最大弯矩205353630059213434191911291157070163761L/4最大剪力197037935706113004552154031135701176971最大弯矩2738048111412179088043628154276024929跨中最大剪力251976612220816777175073514865512811025预应力钢束的估算及其布置251估算预应力钢束首先，根据跨中截面正截面抗裂要求,确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为1850/CXPCXSPEWEAMN。S设计值荷载短期效应弯矩组合构件毛截面面积抵抗矩毛截面受拉边缘的弹性AWCX拉区边缘的距离预应力钢束合力点至受面重心的距离预应力钢束重心至毛截PPAE查表可得。ICMAKNMS425CM19086258117908假设AP150MMCM。ASYX1945826703CYS945AEPXP73CM13709494251086XCYIWN2054137948508/1796PEN拟采用钢绞线,张拉控制应力取，预应力2SMPAFPKCON139586075损失按控制应力的20估算。所需预应力钢绞线的根数为，取14SCONEPAN采用2束7的预应力钢束。OVM1567型锚具，供给的预应力筋截面面积15，采用的塑料波纹管，预留管道直径为75MM。2M9463PA7252钢束布置预应力钢束的跨中、锚固断面布置如图210。图210钢束布置图为使施工方便，全部2束均锚固于梁端，这样布置符合均匀分散原则，能满足张拉要求。钢束群重心至梁底距离为CMAY1528032表211换算几何特性计算分块面积2CMAI分块面积形心至上缘距离YI分块面积对上缘静矩3CMYASI分块面积的身惯矩4IICMYDISI分块面积对截面形心的惯矩4CMIXI分块名称（1）（2）（3）（1）（2）（4）（5）（6）（7）（4）（6）翼板252000700176400041160004397487206947491322947三角承托41000173371053028333333644639763446680967腹板4788007700368676006334524002603324416159957868559771800393421301495872473；CMASYIS97507183942CMYHSX038975140上核心距C23814XSYIK下核心距09757SXAI328035CMKYA说明钢束布置在索界范围内，符合要求。253钢束起弯角和线形的确定确定钢束起弯角时，既要照顾到其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的预应力摩损失不宜过大。1号束采用10；2号束采用8；00；CMD61TAN520CMD3819TAN4025表212钢束布置要素钢束号升高值CCM度0COS01COSRCMIN0SINWLRCM支点到锚固点的距离D（CM）起弯点K到跨中线距离XK168100984844759701736777242060223362188099031849580139225741193874197注单位CM/KWXLDL（图211钢束锚端示意图）各截面钢束位置及其倾角计算计算点I离梁底的距离AIACI式中A钢束起弯前其重心至梁底的距离CI计算截面I钢束位置升高值R钢束曲线半径计算截面I钢束的弯起角（即倾角）I1SINILR计算截面I至弯起点K之水平距离。IL各截面钢束位置（AI）及其倾角（I）计算值见表表213各截面钢束位置（AI）及其倾角（I）计算表计算截面钢束编号LXIK（CM）R（CM）L1ISNIR度IICOS1COSIIRCMACMIIAC11202为负值未弯0010120跨中截面XI0平均倾角001钢束截面重心12012566432870009550998473612019362为负值未弯0010120120L/4跨截面XI480平均倾角328700095509984钢束截面重心1568196644475971237200216099981041213042为负值未弯0010120120L/3跨截面XI320平均倾角534110093109957钢束截面重心1252166664447597856540148909888499212061922148031849584590600800099685931201793H/2截面XI890平均倾角657800114609934钢束截面重心399317366444759794727016460986461031273032218031849586769901179099301290122490支点截面XI960平均倾角812130141309900钢束截面重心4896175724447597100000017360984868001280002237411849588000001392099031800123000锚固截面XI985平均倾角900000156409877钢束截面重心550表214钢束倾角（I）汇总表钢束号截面跨中L/3L/4H/2支点锚固1号10001745387628015294671300117161434600250405273000920累计2号8001396380013963800139633409400595112301002147LWCM98506650505095025000254主梁截面几何特性计算截面几何性质的计算需根据不同的受力阶段分别计算。（1）主梁混凝土浇筑，预应力筋未张拉截面几何性质未计入普通钢筋的换算截面，但应扣除预应力筋预留管道的影响，该阶段顶板宽为1200MM。（2）灌浆封锚，吊装并现浇顶板600MM的连接段截面几何性质为计入普通钢筋、预应力钢筋的换算截面性质，该阶段顶板宽度仍为1200MM。（3）二期恒载及活载作用全截面工作，顶板宽为1800MM，截面几何性质为计入普通钢筋和预应力钢筋的换算截面性质。651045394EP2194634MAP表215主梁截面几何特性计算阶段截面A（106MM2）YSMMYXMMEPMMI1012MM4支点0683952507489264030013272563H/20683952506988154938013241401L/40493952515688447276012698686阶段1跨中0493952515388477647012677551支点0696849514988513955013478105H/20696849506989314938013241401L/40506849534186597091013364146阶段2跨中0506849534786537453013412576支点0780849514388573961015102331H/20780849515488464853015174348L/40590849471092907722013448820阶段3跨中059084947169284808401350145426承载能力极限状态计算（1）跨中截面正截面承载力计算跨中截面尺寸及配束情况见（图210）MAP120HP84,180MB上翼缘板厚度为140MM，考虑承托影响，其平均厚度为HF517801/052根据公桥规422条；确定上翼缘板有效宽度计算跨径的1/3；M6402193相邻两梁平均间距；18M1800MM,/05/HBF23817812综合上述计算结果，取,MBF首先判断截面类型45960N60PDAF187182FCHB2451960N）并由荷载汽车对称、人群非1G2对称组合控制设计。此时KNKN673,418692表85反力组合表荷载组合情况计算式反力（K1GN）汽车对称、人群对称组合184253702581239453768411848汽车非对称、人群非对称组合0984401514404汽车对称、人群非对称组合41869727019527953231186944汽车非对称、人群对称组合48648161419（图812双柱反力计算图）IG83内力计算（1）恒载加活载作用下各截面的内力弯矩计算截面位置见图示。为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时数值，跨中弯矩取用对称布置时数值。按图（812）给出的截面位置，各截面弯矩计算式为01M6012R13RM70814GRM856325G各种荷载组合下的各截面弯矩计算见（表86）。注意的是，表中内力计算未考虑荷载的影响。表86各截面弯矩计算墩柱反力（KN）梁的反力（KN）各截面弯矩（KNM）荷载组合情况G1R1R222334455车、人对称18485312278132318735843489180130121车、人非对称14404577775395234666635544004254990车对称、人非对称1869444912182590294735403398525141860车非对称人对称1419617784949437067679553069743251相应于最大弯矩值时的剪力计算。一般计算公式为110右左Q22331R右左11RGQ右左441RGQ右左5532121R右左计算值见表（表87）（2）内力组合及汇总（表88）基本组合KQKSGDVV21421表87各截面剪力计算（KN）各截面弯矩（KNM）梁的反力（KN）1122334455荷载组合情况墩柱反力（KN）G1R1R2R3左Q右左右Q左右Q左右Q左右Q车、人对称1848531227813294523005312253122531221316771316771316775354540979车、人非对称14404577775395249103005777757777577778626486264862643231116792车对称、人非对称18694491218259095907004912149121491211378221378221378225523240676车非对称、人对称1419617784949447719006177861778617788011980119801193062417095表88盖梁内力组合及汇总表截面内力1122334455自重M1314333171047097活载0370676795598525141860弯矩（KNM）D1565361099117137810207120左891297513720自重Q右891297693720左0617786177813782255232活载右06177813782213782240979左1069900539264520159177325剪力（KN）D右1069900532012672015915737184截面配筋设计采用C30的混凝土、HRB335钢筋，。MA05（1）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计（JTGD622004）824条钢筋混凝土盖梁的正截面抗弯承载力计算。ZAFMSD01057XH式中内力臂；截面受压高度，X0B表89各截面配筋表截面计算（KNM）0H（M）X（M）Z（M）SA2实配钢筋2M11156075040904281302583927722536101150644065629186639277339911711506440656539618153999441378101150644065675027226785445520712011506440656112761353112907（2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计（JTGD622004）825条钢筋混凝土盖梁的抗剪截面承载力计算。KNBHFHLVKCUD29541020130284330,0跨中截面满足要求。钢筋混凝土盖梁的斜截面抗剪截面承载力计算KCUSVDFPBHLAV,03106224箍筋采用四肢箍157402601P71502478SVKNFPBHLAVKCUSVD4125761957406215025410,3不满足要求，需要配弯起钢筋。盖梁配置箍筋和弯起钢筋盖梁为变高度双悬臂简支梁。抗剪强度下、下限复核对于变高梁，可按出现斜裂缝的水平投影长度，分成若干梁段，分段进行设计。第一段取。第一个计算斜截面的设计用剪力组合设计值取为悬臂根部的最大006HMC剪力组合设计值。并以此处的剪力组合设计值MBKNVD120,5,72100抗剪强度下、下限复核KNBHFKCU67201938545350,3TD1209015102满足截面尺寸要求，但需要配置计算抗剪钢筋。箍筋间距104弯起钢筋设计4152710P第一排弯起钢筋233015870281076SIN75MFVADBSB弯起21892MSB第二段同理35071283401P2032914SIN87559MASB配置弯起钢筋2,58MSB详细配筋图见施工图纸。第9章桥墩墩柱设计墩柱直径100CM，采用C25混凝土。91荷载计算恒载计算（1）上部构造恒载一孔重259644KN；（2）盖梁自重（半根盖梁）1413KN；（3）横系梁重；KN1425012（4）墩柱自重37463作用墩柱底面的恒载垂直力为N651483712591恒911活载计算荷载布置情况见，由盖梁计算得知。（1）汽车荷载1）单孔荷载单列车时KNBKNB63170,637212相应的制动力，取KNT905048T902双孔荷载单列车时19610,4317212相应的制动力T9050348（2）人群荷载1）单孔行人（单侧）KNBKNB61,0,6342122）双孔行人（单侧）9,211活载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力；活载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。912双柱反力横向分布计算（见图813）（图813活载位置图）（1）汽车荷载单列车时；8405211160842双列车时；3175312（2）人群荷载单侧时；150241202双侧时；21913荷载组合（1）最大最小垂直反力计算（汽车荷载已计入冲击系数）表810垂直反力计算表最大垂直反力（KN）最小垂直反力（KN）编号荷载情况12B1R221B2R1单列车084419044945016419085612汽车双列车0538380567170478380502963单侧12269228445022692215234人群双侧0513844692205138446922（2）最大弯矩计算水平力由两墩柱平均分配表810水平力分配表垂直力（KN）对柱顶弯矩编号荷载情况1B221B水平力H（KN）2501B12H1上部构造129822002汽车533570533574513345403人群692206922173192截面配筋计算921作用于柱顶的外力（图814墩柱计算图）（1）最大垂直力KNN84195847562198MAX最小垂直力023IN（2）水平力KH45（3）弯矩MM71013MAX922作用于墩柱底的外力NN9764781MAXKNN1498347019MINMM70252AX923截面配筋计算，为短柱，可以不考虑偏心矩的影响。4/0DL公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计（JTGD622004）531条钢筋混凝土受压构件正截面计算。900SDCDAFN轴压构件稳定系数，721/42/RL01024380/41501976/2230MFAASDCDS采用构造配筋，,1227MAS21798,AS纵筋间距为140MM箍筋按构造要求采用螺旋箍筋，选，间接钢筋采用801第10章钻孔灌注桩计算钻孔灌注桩直径为150米，采用C25的混凝土。101荷载计算每根桩承受的荷载为1上部构造恒载反力KNN219842561（图815）2盖梁恒载反力KN31423系梁恒载反力7234一根墩柱恒重14作用于桩顶的恒载反力为KNN651834721298恒5灌注桩每延米自重（已扣除浮力）MKNQ/560546活载反力（1）两跨活载反力（汽车、双列）KN1765（人群、单侧）48（2）单跨活载反力（汽车、双列）KN5736（人群、双侧）29（3）制动力，作用点在支座中心，距桩顶距离为T45M63421（4）纵向风力公路桥涵设计通用规范JTGD602004WHDWHAWKF310公路桥涵设计通用规范JTGD602004GVD2公路桥涵设计通用规范JTGD60200410公路桥涵设计通用规范JTGD6020041052VKD公路桥涵设计通用规范JTGD602004ZE17横桥向见荷载标准值；基本风压；设计基准风压WHF0WD横向迎风面积；设计基本风速；高度Z处的设计基准风速；A1VVZ距地面或水面的高度；空气重力密度；设计风速重现期换算系数；0K地形、地理条件系数；阵风风速系数；风速高度变化系数；2K5K1风载阻力系数；重力加速度；1G；（B类地区，高度低于5米）90K461901202K（一般地区）；13385KMZ；/01202703KNESV/5180SVD822/401953MGWD盖梁迎风面积；296AWH盖梁风荷载KNAWKFWHD3094016077031公路桥涵设计通用规范JTGD602004规定纵桥的风荷载为横向的07倍。对桩顶弯矩MKNMWH903由于柱的刚度大，可不考虑风的纵向影响。7作用于桩顶的外力（双孔）N2710458175618MAX（单孔）N693INKNH40MKM73125006518作用于地面处桩顶上的外力（双孔）8412MAX（单孔）NN572196756INKH30MKM136820484130102桩长计算表815桥位区岩土层承载力评价ASKPQAPKPQ土层名称KFAPSEAM厚度重度/3MKN钻（冲）孔桩沉管灌注桩钻（冲）孔桩沉管灌注桩砾砂18050520807015002000圆砾30012202511010025008000碎石50015103015013035006000JTGD632007公路桥涵地基与基础设计规范533条钻孔灌注桩的承载力容许值。；NIRPIKAQALUR12320HFMQAR单桩轴向受压承载力容许值（KN）；A桩身周长（M）考虑用旋转式钻机，成孔直径增大5CM，UMU7451；桩端截面面积（），；土的87451PA22271MRAPN层数；局部冲刷线以下各土层的厚度；与对应的各土层与桩的摩阻力ILIKQIL标准值；桩端处土的承载力容许值；桩端处土的承载力AKPRQAKP0F基本容许值；桩端的埋置深度（M）；容许承载力随深度的修正值，H2K；桩端以上各土层的加权平均重度，；052K2/3MN32/14MKN修正系数，；清底系数，；65080桩HHRA329532140567138741底最大垂直力为HHN254632185320715084MAXH4632395得到取，即桩长为10M。由上式反求，可知桩的轴向承载力能满足要求。KNHHRA3012395321405608710857421103内力计算JTGD632007公路桥涵地基与基础设计规范539条计算桩的内力采用M法。1桩的计算宽度1B1DKF平行于水平力作用方向的桩间影响系数，取。K01K桩形状换算系数，取。F90FKMDDBF325112桩的变形系数5EIMBIC80桩的抗弯刚度；桩的混凝土抗压弹性模量；桩的毛面积惯性矩；EICI非岩石地基水平抗力系数的比例系数，由规范（表P021），得M；4/70MKN264710576182MKNEI31052651IB52731H可按弹性桩计算。3地面以下深度Z处桩身截面上的弯矩与水平压应力的计算ZMZZ已知作用地面处桩顶上的外力为KN08240KNH3450MKN13680桩底置于非岩石类土且，取。则52H0HK134330BADEIH13432BADEIMH34320CIM3430CI表816查规范表P08，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表817ZH0H0MH00M0X0ZMZQ0031118E03163E03162E03290E06652E01749E02196E00446E02062162E04688E05989E05979E07438E02350E03639E01114E02093125E04556E05559E05935E07263E02288E03178E01144E02124708E05238E05238E05717E07120E02135E03108E01105E02155458E05125E05125E05603E07668E03799E04176E00827E01186325E05765E06765E06552E07429E03560E04403E01694E00217248E05530E06530E06543E07308E03450E04410E01620E00248203E05411E06411E06559E07243E03402E04505E01582E00279176E05351E06351E06584E07209E03385E04172E02567E00310160E05321E06322E06604E07191E03379E04524E02538E01341152E05308E06309E06617E07183E03378E04108E03493E02372148E05304E06304E06623E07179E03378E04207E03275E02代入