世维办公楼设计计算书

世维办公楼1工程概况本工程为大庆市某办公楼，建筑面积47502平米，建筑纵向长546米，横向长174米，高190米，采用柱下独立基础。安全等级为二级，抗震按地震烈度7度设防，抗震等级为二级。本工程为大庆市某办公楼，建筑面积47502平米，建筑纵向长546米，横向长174米，高190米，采用柱下独立基础。安全等级为二级，抗震按地震烈度7度设防，抗震等级为二级。2结构布置及计算简图布置方案采用横向承重方案主体结构共5层，底层高为54M,标准层高为36M，外墙为400MM砖墙，内墙为200MM砖墙,卫生间墙为150MM轻质隔板门为木门，门洞尺寸为10M24M窗为铝合金窗，洞口尺寸为21M18M楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100M，梁截面高度按梁跨度的估算混凝土强度等级为128C35（，）；C30（，）2716MNFC2571MNFT234MNFC2431MNFT21梁的截面尺寸表1梁的截面尺寸横梁（BH）层次混凝土强度等级ABBC跨纵梁（BH）次梁（BH）25C303005003006003004501C3535060035060030045022柱的截面尺寸该框架结构的抗震等级为三级由结构布置图可知由和可初步估算柱的截面尺寸取CNCFANFGEEG21MKN边柱A2316940716808231MC中柱2352C如取柱截面为正方形则边柱和中柱截面高度分别为490MM和552MM根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸如下1层700MM700MM25层600MM600MM23基础选用柱下独立基础基础埋深取25M，基础高取09M。框架结构计算简图如图1所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，25层柱高度即为层高，取36M底层柱高度从基础顶层取至一层板底即H360625120154M。1图1框架结构计算简图3重力荷载计算31屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）30MM厚细石混凝土保护层220030662MKN三毡四油防水层0420MM厚水泥砂浆找平层20002042MKN150MM厚水泥蛭石保温层5015075100MM钢筋混凝土板2501252KV型轻钢龙骨吊顶025MN合计4962MKN26层楼面瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0552MKN100MM厚钢筋混凝土板250125V型轻钢龙骨吊顶0252K合计3302MKN32屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值052MKN楼面活荷载标准值20屋面雪荷载标准值032K33梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸。材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。计算结果见表2表2梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/MR/3KNG/1MKNLI/NKNGI/KI/边横梁03505025105459446251633996中横梁035040251053675170084998次梁03004525105354453251222646纵梁0300602510555136500281003371619771柱0700702511013475540032232848边横梁03005025105393847751630086中横梁030040251053150180084536次梁03004525105354453751222859纵梁0300602510547256600288731814479924柱060060251109900360032114048边横梁03005025105393848501324829中横梁030040251053150185084662次梁0300452510535445350815168纵梁030060251054725665024754111200705柱06006025110990036002899792注1）表中为考虑梁，柱的粉刷层重力荷载而对其重力的增长系数；表示单位长度构件的重力荷载；N为构件G数量2）梁长度取净长；柱长应取层高外墙体为400MM厚粘土空心砖，内墙为20MM厚抹灰则外墙单位墙面重力荷载为0511804170029842MKN内墙为200MM粘土空心砖，两侧均为20MM厚抹灰则内墙单位墙面重力荷载为150201700224282K34重力荷载代表值顶层屋盖面积和各屋楼面面积为864144124416根据外墙体面积，内墙体面2M积，木门面积，铝合金玻璃窗面积，玻璃墙等面积计算出集中于各楼层标高处的重力荷载代表值如图2分别为IG图2各质点的重力荷载代表值4横向框架侧移刚度计算横梁线刚度的计算过程见表3；BI柱线刚度的计算过程见表4C图3建筑平面图及结构平面图表3横梁线刚度的计算BI类别层次CE/2MNHB/M/OI4/LM/LIEOCMN15/LIEOCMN20/LIEOC1410533505009106431059103921093边横梁253005002578003256421435040098710610410走道梁25103300400106300023表4柱线刚度的计算CI层次CH/MCE/2MNHB/MCI/4MCHIE/MN1540041053700700102106725360060060089柱的侧移刚度按式计算根据梁，柱线性刚度比的不同图中的柱可分21HIDCK为框架中柱和边柱以及楼梯间柱现以第二层C7柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略。计算结果见表5，表6，表7第二层C7柱及与其相连的梁的相对线刚度如图所示据可得CIK243162071599K23062CMNHIDC1692860472表5中框架柱侧移刚度D值（）边柱（16根）中柱（8根）层次KC1IKC2IID1027303401632806090233111903507682503220139115830645024420333347997表6边框架柱侧移刚度D值（）MNA1,7,14B1,7,14层次KC1IKC2IID10287012517863053202102563241277250254011318474059802312238748227表7楼梯间框架柱侧移刚度D值（）NC1,7,14D1,7,14层次KC1IDKC2II10598022916457017300795291458916250622023716928018200833082469401将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ID见表8表8横向框架层间侧移刚度D值（）MN层次123456ID450961465625465625465625465625465625由表8可见，0907故该框架为规则框架21/D5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算51横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算511横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式、NIKKGIVSJIJGIIDVU1KUKT1计算。计算过程见表9表9结构顶点的假想侧移计算层次KNIKVGIMNI/UI/MI/5138317113831714656252974293412804712663642465625566399631280471394411346562584734302128047152245844656251122258311361795658637945096114611461按式计算基本周期，其中的量纲为M，取，则TU741TTU70T078S7014293512水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构高度不超过40M，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主。故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按式计算，11即EQEKGF108566791915677312IEQG85004870359MAX901TGKNGFEQEK27164因14T，所以应考虑顶部附加水平地震作用，顶部附加地,935STG震作用系数NS1320780KNF692136各质点的水平地震作用按式1NEKNJJIIFHGEKNF将上述和代入可得BEKFNJJII1697表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4层次MHI/KNGI/MKHI/JIHGKNFI/KVI/23592812214395700035915915195138317127386786032163274638654159128047120743630024347899111764312312804711613393501893725514901928712804711152423901352661217563115113617957353693008616952192583图4横向水平地震作用及楼层地震剪力513水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别计算，计算过程见表11。表IUIU中还计算了各层的层间弹性位移角IEH表11横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDI/UI/MI/HI/IEHU563865465625137150136000000384111764465625240136436000000673149019465625320112436000000892175631465625377804360000010411925834509614274275400000079由表可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值00010415，Z故需考虑风压脉动的影响框架结构分析时，应按静力等效原理将图7（A）的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图7（B）所示，例如第4层的集中荷载F4的计算过程如下2336KN4F522风荷载作用下的水平位移计算根据图7（B）所示的水平荷载，由计算层层间剪力，然后依表4求轴线框架的层NIKRIFVIV5间位移刚度，再按式，计算各层四万相对位移个绝对侧移，SJIJIID1NKK1计算过程见表15图6框架上的风荷载表15风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次12345KNFI/2164195322112336934VI98897825587236611401MD/5503663832638326383263832I18123092057011I/18303395452144IH0000333300003417000025560000095800000583由表15可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为00003417，远小于1/550，满足规范要求522风荷载作用下框架结构内力计算计算过程见表16，表17表16风荷载作用下各柱端弯矩及剪力计算边柱中柱层次IH/MIV/KNIJD/MNI1I1VKYBI1MUI1I2DI2VKYBI2MUI2536132563832115832400322021181683203334220645033501101843636616383211583664032203583715542033311660645040167925193365872638321158310670322045172921132033318700645045302937052367825638321158314200322055281223002033324930645050448744871369889550361632829340273089141011743111902011060907076023287表17梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N568345872158565630373158215417351359724301661166130110758814463295024227274629602960301973133435482402933827210294134413430275623635468145553485721117426042603028434805203风荷载作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图7所示图7横向框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和柱轴力图6竖向荷载作用下框架结构的内力计算61横向框架内力计算611计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为78M，如图8所示，由于层间内力布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合。因此，在框架节点上还作用有集中力矩。13图8横向框架计算单元612荷载计算6121恒载计算在图8中，、代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第2层1QMKN938MKNQ9381和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图9所示几何关系可1得KQ3419642KQ8143962图9各层梁上作用的恒载、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重等重力荷载，1P2计算如下875142/75438724962/742/93120513KNKNP8312/75438724961/集中力矩MKNEPM2315068312,4521对42层，其它荷载计算方法同第。自重，为均布荷载形式包括梁自重和其上横墙1,Q1层，结果为KQMKNQ153,2067384939,12468541P18572KN241276/7KN032568732537324932MKNEPM80605,1821对1层KQQ6753,21738491KQMKN9,7224851PKN941325102163463792KN4087,9234131MEPMMKNEPM014923705426121活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图10所示。图10各层梁上作用的活载对于第5层MKNQMKNQ623,872932P47415162KNMEP93204568721同理，在屋面荷载作用下MQKNQ6,7822KP431KP54KNME930,02对24层MKQKNQ6,8722P431KP45KNEM930,02对1层MKQKNQ6,8722P431KP45NME79,2将以上计算结果汇总表18和表19表18横向框架恒载汇总表层次/1MKNQ/1/2MKNQ/121KNP2K1MKNM253938433193414882051312183256415234217206315128799018572252032786378011720636751287990193942450538794901表19横向框架活载汇总表层次/2MKNQ/12KQ1KNP2KNP1MKM2KN578（078）6（06）3744（3744）5544（0544）468（0468）693（0693）427863744554446869317863744554465597613内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图11，所得弯矩如12图。梁端剪力可根据梁上竖象荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表20和表21所列。图11横向框架弯矩的二次分配法图12竖向荷载作用下框架弯矩图表20恒荷作用下梁端剪力及柱轴力（KN）表21活荷作用下梁端剪力及柱轴力（KN）荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层次BAVCBAVCAVBCV顶N底顶N底56501253419506306669625342681930383188792244349576121616309413973912165480464932538216094939576121616309413973912168278993481887639945529576121615909417973512161107781250341237011379571957612162210935597971294139527161060158003179536荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层次BAVCBAVCAVBCBV520520545045085003019652022135208450455709767942054503103102019151220812081451147215304320545038020122088451722822936220545037020132089452298530569120545067019832117452871238230底顶N底顶N6横向框架内力组合61结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类行，地震烈度，房屋高度等因素由表确定。14由表可知，本工程的框架为三级抗震等级。62框架内力组合本设计方案中考虑了四种内力组合，即，QKGS412261WKQKGSQKGS0135EKGS312此外，对于本方案这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对W4结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合见表21，表中，两列中Q的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调整系数为08）。下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大正弯矩可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。由图13可得LQLLVBA212若，说明，021QALX其中X为最大正弯矩截面至A支座的距离，则X由下式求得0212QLXV将求得的X值代入下式，即可得到跨间最大正弯矩值2321MA6QLXQMAX若，021LQVA说明则LX21QLVXALXLMAX312MAX图均布和梯形荷载下的计算图形VBLAM21图4均布和三角形荷载下的计算图形12BLA若，则0AVAMMAX同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、的计算公式（图14）AMAX和LQLMVB214X由下式解得AQL21321MAXXQLXVA本设计中，梁上荷载设计值KN6520171MQ1282左震KNVA6827107472735则X可由解得012QLXAX2则5186132MAXQLVMAMKMKNRRE8135270AX右震KNVA6197202741708634216520197MX754则31221MAXLXLQXQXVMA2/38102490/4903790182MKN42537324KRRE56MAX剪力计算AB净跨LN4562707左震KNVLB63KNVRB9814MKNMLB762045763152边R/980边右震KNVLB4VRB1KL74284503512边MNMRB979边MKNB59482161RL边边VGB30724520456201则KNA71938045621左B，KVRARE71980KN1862905左BREV表22框架梁内力组合表261WKQGS3150EKQGRSR层次截面位置内力GKSQWKSEKKGS31QKS42/GBNRBLVREVLMRM851420064555127937012184843908210381350013025AV935519831117312012317151326270123541461214002M97872391348596741036919151452193161560315091左BV9797211711173120158311301612578672815343147201108M2280527426011850115311700392651384336053474右V12944502840790078341207463359070219721832306AB71141593一层跨间C1286112861M8851217217357706364823067143164561412113662AV94132091430193411403162777495112661472714123M97882315135962216824225013786212221552914987左BV973920814301934167461187211587781615229146001035M22765261661762113015487666390535993467右V1216450110750814376842836576251209220891958AB3812859四层跨间C380380续表22M58661754683451935551494316631047596739495AV630619651581047872411362553975801047810318M6987224445830207401150124354102431167611526左BV669621351581047120449406800859661107511024595M274978056037003798945782643344914391右V2534450373246749967160794889387136716017AB8684183五层跨间C16711671表23A柱柱端弯矩及轴力组合261WKQGS3150EKQGRSR层次截面内力GKSQWKSEKKG31QKS412MAXMNINMMAXMM47691723683451970368757662947581638138947566281634691柱顶N268195709158104739177395752568527727419154017622727256854191528195M41391242181120163046760311354556830670654553113683021955柱底N303835709158104743454438522889330935467264445330935288934672631902续表23M4139100415546505427481902166105196592637310519216665921376柱顶N54804114725882981794838096151580573928545781826573925158085457109502M413910888373503528373937997630667664907630799667613764柱底N61932114725882981880328951457995638089508090379638085799595080113208M4139108821137340367690002942113726676649011372294266761357柱顶N82789172281334572911937312273576677878491289931234648784976677128993147342M41651088172960054190854716171009367126521100931617671213663柱底N93481172281334572913220313556586299974711434271362969747186299143427151048M4165108823007078347192672663111396712652111139266367121380柱顶N1107782298523639064158918164872101206118881172535165113118881101206172535187281M451412272812865134201050638201304973217135130493820732115012柱底N1250342298523639064176029181979114037131711191781182220131711114037191781190986M224862517434142128956821734634336603573634317343660878柱顶N13952728712348012184199224207994126617150374217073207629150374126617217073227929柱M112431214101335121602519509315223382618291786338263152218294391底N16106028712348012184225064233834145995169754246143233469169754145995246143231635表24横向框架A柱柱端组合弯局设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底BCREMR1113913049480139403N118881131711150374169754注表中弯矩为相应于本层柱净高上，下梁端的弯矩设计值表25横向框架A柱剪力组合（KN）261WKQGS3150EKQGRSR层次GKSQKWKSEKQKGS351QKGS412/NTCBVCREHMR524748242401589370543101327525241644123714642299581664278026544328431571336853572100783230760410673707218548731435675837183614129452241165614204369193055092034762239113811151731624174293469732729466569808430101699318342注表中V以绕柱端顺时针为正。为相应于本层柱净高上、下两端的设计值/NTCBVCREHMR表26B柱柱端弯矩及轴力组合261WKQGS3150EKQGRSR层次截面内力GKSQWKSEKKGS31QKS412MAXMNINMMAXNMM2915113710186727437922489694342450725090969496945072柱顶N1887976792151420320603260119062218313316633406190621906233166M281584650133135075381361453164646456261456145464621955柱底N2244376792151420363373687822270250393797737683222702227037977M27647432519105437427107913102745744744357131021310244741376柱顶N538211530414464567820468569050873597798796286012508735087387962109502M27877711679702964312200970939984533442397099709453313764柱底N609491530414464567906009424457288661949758594565572885728897585113208M2787771370312884898135015417970745334423154171541745331357柱顶N88763229363548912013094513988681316990991427661386268131681316142766147342M28227783029105418183550131677388458844751316713167458813663柱底N994552293635489120143775152716909391087231572001514569093990939157200151048M2694778448713804986714401623410684441543221623416234441513802柱顶N12370130565546814656180063184474110795139375197561191232110795110795197561187281续表26M256774244871380496691639161031081442074119161031610342071501柱底N13795730565546814656197102210882123626152205216807208339123626123626216807190986M12604173258774261432068887573921182096887088702118878柱顶N15800338230520316964231218233037142867175946251534243126142867142867251534227929M630209760218065105988559182761695310601049182761827610604391柱底N17953638230520316964244457257569162246195326280604268965162246162246280604231635表27横向框架B柱柱端组合弯局设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底BCREMR1068415432807622845N110795123626142867162246表28横向框架B柱剪力组合（KN）261WKQGS3150EKQGRSR层次GKSQKWKSEKQKGS31QKGS412/NTCBVCREHMR516025514222789314820855585130427142693127134154242111664881366272371813609250324391370131558430187065074768056899953812533247213463214614222493766954268561017967692394234413854135011620114779335919685697486458958212168注表中V以绕柱端顺时针为正。为相应于本层柱净高上、下两端的设计值/NTCBVCREHMR7截面设计71框架梁本设计中以第一层AB跨梁为例,说明计算方法和过程,其它层梁的配筋计算结果见表29和表30。表29梁的配筋计算表层次截面M/KNM21/MAS2/S实配钢筋面积2/MASSA/1A6912VRRE030VRRE017RRE012双肢8100（101）双肢8200（0224）4RB1091336573VRRE039双肢10100（236）双肢10200（0787）A,L1546566048RRE017双肢8100（201）双肢8200（0383）1RB2923742669VRRE208双肢10100（341）双肢10200（0974）MKNMRRE23916750MAX当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，,40/3/1按梁间距考虑时LBF,25051按翼缘距考虑时SBNF,4653500SAH此种情况下起控制作用，故取,46/0HF21MBF梁内纵向钢筋选HRB400级钢下部跨间截面按单筋T8,/36021BYMNF形截面计算。因为属第KNKHBFFFC2391316/45271602/01一类T形截面。06392201FMCS0S25694710/MFHBAYFS实配钢筋（），1842763MS满足要求,0653将下部跨间截面的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部21763ASS03146530718626201HBFMCS45/3AS说明富裕，且达不到屈服。可近似取SA261010735478MAHFSYS实取420（）。256MS支座上部LB261041350MAHFMASYS实取216（），263MS。满足要求30/,25037465301SA712梁斜截面受剪承载力计算AB跨KNBHFVRCRE594363507162020186故截面满足要求梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HPB235级钢筋（）2/10MFNKKHSAFBHFSVYCT2417835246102546350714200则加密区长度取085M,非加密区箍筋取4肢8150,箍筋设置满足要求。BC跨若梁端箍筋加密区取2肢10400，则其承载力为MKNK1862093856105365071420由于非加密区长度较小，顾全跨均匀按加密区配置。72框架柱721剪跨比和轴压比验算表31给出了框架柱各层剪跨比和轴走压比计算结果，其中剪跨毕也可取注意，2/0HHN表中的N都不应考虑承载力抗震调整系数。有表31可见，各柱的剪跨比和轴压和CVM,比均满足要求。表31柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/MM0H/MMCF2MNCMKCV/KNN/KN0HVMCBHFNC56005601431263361794124736520069201420272005820132026V2347915444V113881154442478715444V105915444V156273180363M需要对F进行修正。246MBLA可知未增大尺寸合适。95318420316AF0AB柱由公式2018620DFFGA初步选择基础面积且B4M3M需要对F进行修正。48BLA3M可知未增大尺寸合适。52905152316AF0A93验算持力层地基承载力A柱基础和回填土重KNADG241785620偏心距基底最大压力为0P,016930241783246MIN即满足LGFMEKPAFKALAPA082651751MAX最后确定该基础底边长L6M,B4M。B柱基础和回填土重KNADG1923620基底最大压力为PAFKPAAFPA7543217904862MAX最后确定该基础底边长L80M,B40M。94地基变形特征验算用规范法进行计算941求基底压力和基底附加压力A柱KNGF6512478361KPADMCZ145362981则基底附加压力ACZMPKPAP098430B柱613279862KDMCZ14538291则基底附加压力ACZPKA0523040942确定沉降计算深度A柱因存在相邻荷载影响故不可按估算，应按计算，4052BLZNN130BLZN即计算。MLZN602130B柱同A柱。943沉降计算沉降计算见表35944确定沉降经验系数A柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPMA5查表得09。SB柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPPA5查表得09。S945基础最终沉降量A柱SSMI0685970B柱I1946局部倾斜验算，满足要求。032720681921LS947下卧层强度验算持力层为粉质粘土，其压缩模量，下层粘土的压缩模量，KPAES51KPAES52，因此可认为不存在软弱下卧层。301/21SE表34沉降计算柱号点号MZIL/BZ/BMI4IZ1IIZSIEP/0MISI/MSIN000117512508782219552195500197433270835405528391381718300197339A柱3778152150725239958820001971617559002100011751250889622490224900023252227083540588841687403300232445B柱377820156081964274710430023224991002495基础高度验算基础采用阶梯形基础，基底采用厚度为100MM的素混凝土垫层，两边伸出基础底边10C100MM951计算基底净反力A柱偏心距MEN093147832460,基础最大和最小净反力5137662410,MIN,AXKPAPLBLFPNB柱基础净反力KPAAG133217986952A柱基础高度A柱初步选择基础高度基础分MBAMHCC60,960,10有垫层为三阶，自上而下其高度分别为300MM,400MM,300MM。如下图所示图16A柱基础计算简图953A柱基础抗冲切验算MBHAMBATCCT04529602,60,0取BB15252则冲切力KNHBHALPFCCNL86105220MAX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，M8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为0983。故LMTHPFKNAF8167905179830700，满足抗冲切要求。第一变阶处抗冲切验算MBHATCT04232,201取MABTB57,7M则冲切力KNHBHALPFCCNL8762200AX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为10。故LMTHPFKNAF9305321570070，满足抗冲切要求。第二变阶处抗冲切验算此处。MH,41BABTT42,63,420111取ABTB65292A,9M则冲切力KNHBHLPFNL90720101AX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，M8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为10。故LMTHPFKNAF09725621570070，满足抗冲切要求。954B柱基础高度初步选择基础高度，采用锥体MBAMHCC60,960,10有垫层基础，基础底面尺寸。基础顶面突出柱边为50MM。BL48955B柱基础抗冲切验算根据条形基础的计算方法，验算B柱锥形基础的高度，基础总高为1000MM，则MH508410图17B、C柱基础计算简图故基础高度满足要求，且MHBMC52960240故满足要求。柱边斜截面抗剪承载力验算基底净反力设计值（按每米长计）KNBPN857423116857MVFHTH69357001145满足抗冲切要求。956基础配筋计算A柱长边方向II截面（柱边），柱边净反力2MIN,AX,MIN,NCINPLP5137620751618126KPA弯矩A48,MAX,INNCCIPBLM2618756042601KN952207839HFAYISIIIII截面（第一变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NINPLP513768537KP弯矩2481,NMAX,1INBALM8157646KN071200813549HFAYISI截面（第二变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLP51376375618831KPA弯矩2481,NMAX,1NBALM318756463KN7126054203984HFAYS比较、，应按配筋，实配6114100（）SIISASI2930MASA柱短边方向因该基础受单向偏心荷载作用，所以，在短边方向的基础反力可按均匀分布计算，取。KNPPNNN65137516221MI,AX,截面（柱边），柱边净反力2MIN,AX,MIN,NCNPLPKPA71537516405137弯矩2A8MAX,NNCCBLM71536816041KN922600934119MHFAYSI截面（第一变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLPKPA591637564537弯矩NMAX,1218BALMN591678642MKN472205309176HFAYIS截面（第二变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLP513764537KPA160弯矩281NMAX,1BALMN16075634MKN2726012503917HFAYS比较、，应按配筋，实配4114100（）SASSA25631MASB柱配筋计算，采用条形基础的计算方法。MKNAPMN81052