新所a-6栋模板安、拆方案

中科院地化所金阳新所A6栋（餐厅）模板施工方案编制审核目录第一章概述3第二章模板设计4一、模板形式选择4二、模板材料选择4三、模板体系选择4第三章模板计算6一、剪力墙计算6二、柱模计算14三、梁模计算24四、板模计算40第四章模板施工49一、概述49二、模板制作、安装52第五章模板施工要点66第六章模板工程验收67第七章模板拆除68第八章模板施工质量保证措施70第九章模板施工安全、文明施工措施73第十章季节性施工75第一章概述一、工程概述本工程由中科院地化所投资建设，中科院建筑设计研究院有限公司设计，化工部遵义地质工程勘察院地质勘察，贵州三维监理公司监理，贵州建工集团第一建筑工程有限公司组织施工；由胡涛担任项目经理，王钢担任技术负责人。本工程为一剪力墙框架结构建筑，建筑面积1189平方米，总长269米，总宽315米，由地下室到屋顶构架顶总高1765米；共3层，其中地下1层，地上3层，地下室结构层高57米，正负零零层高42米，二层41米，第三层365米二、结构概况1、在本工程中，砼墙体仅设置于地下室，厚度均为300。墙体高度大部分为491米，最高为6米。2、本工程框架柱截面有两种500500、400400；框架柱高度由地下室到顶层分别为491米、42米、41米、365米。3、在梁设置中，地下室顶板梁断面有300600、300500、250550、250500、200400五种；正负零层梁断面有350600、300550、300500、300450、250550、250500、200480、200400八种；二层梁断面350600、300600、300500、200420、200400、200350六种；构架层梁断面300500、300450、200450三种；4、现浇板除局部零星构件外，大部分板厚均为120。三、方案编制依据1、中科院地化所金阳新所工程施工图纸2、中科院地化所金阳新所工程施工组织设计3、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）（2002版）6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）8、贵州建工集团总公司施工工艺标准（QB308）9、贵州建工集团施工工艺标准10、我公司三标一体化质量手册和程序文件第二章模板设计一、模板形式选择本工程模板形式共分两种1、在正负零层13交BF轴部位（23交B1/B部位楼梯井除外）梁侧模采用砖模，梁、板底模采用100厚C15砼。2、其余部位采用木模。二、模板材料的选择为保质、保量、安全、快速完成本工程施工任务，根据本工程具体特点及本公司所储模板、架料的情况，砖模采用MU10水泥标砖、M5水泥砂浆砌筑；墙、梁、柱、板、梯模板采用1830915的18厚胶合板，加固木枋采用501002000木枋；加固对拉螺杆采用14高强对拉螺杆，其中抗渗部位采用14高强止水对拉螺丝；模板支撑体系采用48壁厚30MM普通钢管脚手架，局部采用可调型顶托。三、模板体系的选择（一）、体系确定根据本工程特点，模板支、承系统拟采用以下形式1、剪力墙及柱采用定型木模、对拉止水螺杆，构成整体模板，以钢管、木枋固定。2、梁、楼板、楼梯为胶合板，木枋背销，钢管架支、承。3、正负零层地梁采用砖模与地胎模。（二）、模板构造1、高度600以上梁砖模厚240，梁高600以下梁砖模厚120，砖模均砌筑于砼垫层上。2、剪力墙模板剪力墙模板采用整块木模基本块（1830915）拼装；竖向加固木枋间距250，水平加固采用双钢管，间距500；墙两侧模板间拉结采用高强止水对拉螺杆，止水对拉螺杆垂直、水平方向间距均为500MM；模板内部设14支撑钢筋，长度同墙厚,支撑钢筋垂直、水平方向间距同样为500。在地下室外墙上距底板500高位置设4003钢板止水板。3、柱模柱子模板基本块为1830柱宽，为使柱子与楼板接头平顺柱子配模高度为层高板厚10。柱模竖向加固采用4根木枋，水平加固采用双钢管及14高强对拉螺杆，水平加固沿柱高每500设置一道。柱脚四角定位采用14钢筋，锚入柱脚楼板或其他结构层100，露出楼板或其他结构层50；柱内四边设置14钢筋支撑钢筋，长度同柱宽，沿柱高每500设置一道。本栋建筑因地下室外部13交BF轴部位（23交B1/B部位楼梯井除外）需回填后方可施工该部位正负零层梁板，故地下室墙、柱无法与正负零层梁板同时施工浇筑，地下室及地下室外部柱、墙的柱顶、墙顶定位困难；为避免在施工过程中墙顶、柱顶移位，13交BF轴部位（23交B1/B部位楼梯井除外）独立柱间以满堂架加以拉结，满堂架设置要求同楼层板模支架（详板模构造）。4、梁模板梁侧模、底模模板均采用18厚木模；梁侧模板水平加固为木枋，其中梁净高300内，水平加固木枋为两根，300500间为三根；梁侧垂直加固中采用木枋，木枋间距1100，垂直加固木枋外侧设木枋琵琶撑，间距1100；楼层上梁净高超过600的梁及地下室室内地梁，梁两侧模板间需设14高强对拉螺杆拉结，外套20PVC管；建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设20PVC套管。地下室外周边地梁反梁梁两侧模板拉结用对拉螺杆为14高强止水螺杆，高强止水螺杆垂直、水平间距均为500。梁宽250以外，梁底沿梁纵向设3根加强木枋；梁宽250（含250）内，梁底沿梁纵向设2根加强木枋。支撑架沿梁纵、横方向间距均为1100，其中高度550以上梁下部设一支撑立杆；水平横杆步距1700；梁的支撑架与楼板支承满堂架连接成整体。梁两侧模板间，在梁高中部沿梁垂直向设置一排14支撑钢筋，支撑钢筋长度同梁宽，支撑钢筋沿梁纵向间距为1200。梁净高超过600的梁，梁两侧模板间需设14高强对拉螺杆，外套20PVC管，建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设20PVC套管。5、楼面整体模板楼面现浇板模板采用1830915模板铺设，下设木枋木龙骨，木龙骨间距250；楼面现浇板支撑架为钢管满堂架，钢管满堂架立杆间距纵横均为1100，水平横杆步距1700。第三章模板计算一、剪力墙支模计算本工程剪力墙厚度一致，高度变化不大，现仅就地下室最高剪力墙模板安装进行计算。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范GB500092001、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范GB500172003等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨木楞或钢楞组成直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为200KN/M2；（一）、参数信息1基本参数次楞间距MM250；穿墙螺栓水平间距MM500；主楞间距MM500；穿墙螺栓竖向间距MM500；对拉螺栓直径MMM12；2主楞信息主楞材料圆钢管；主楞合并根数2；直径MM4800；壁厚MM300；3次楞信息次楞材料木方；次楞合并根数1；宽度MM5000；高度MM10000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM220600000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取6000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得23042KN/M2、144000KN/M2，取较小值23042KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F123042KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F22KN/M2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1抗弯强度验算弯矩计算公式如下M01Q1L20117Q2L2其中，M面板计算最大弯矩NMM；L计算跨度次楞间距L2500MM；新浇混凝土侧压力设计值Q112230420500090012443KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000500901260KN/M；其中090为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩M0112443250020117126025002870104NMM；按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩NMM；W面板的截面抵抗矩WBH2/6500180180/6270104MM3；F面板截面的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板截面的最大应力计算值M/W870104/27010432N/MM2；面板截面的最大应力计算值32N/MM2小于面板截面的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2抗剪强度验算计算公式如下V06Q1L0617Q2L其中，V面板计算最大剪力N；L计算跨度次楞间距L2500MM；新浇混凝土侧压力设计值Q112230420500090012443KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000500901260KN/M；面板的最大剪力V0612443250006171260250020608N；截面抗剪强度必须满足3V/2BHNFV其中，面板截面的最大受剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV20608N；B构件的截面宽度MMB500MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；面板截面的最大受剪应力计算值320608/25001800343N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的最大受剪应力计算值0343N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值15N/MM2，满足要求3挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载Q23040511521N/MM；L计算跨度次楞间距L250MM；E面板的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I50181818/12243CM4；面板的最大允许挠度值1MM；面板的最大挠度计算值067711522504/10060002431050209MM；面板的最大挠度计算值0209MM小于等于面板的最大允许挠度值1MM，满足要求（四）、墙模板主次楞的计算A次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W51010/6183333CM3；I5101010/121416667CM4；次楞计算简图1次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算M01Q1L20117Q2L2其中，M次楞计算最大弯矩NMM；L计算跨度主楞间距L5000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q11223042025009006221KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000250900630KN/M，其中，090为折减系数。次楞的最大弯矩M016221500020117063050002174105NMM；次楞的抗弯强度应满足下式M/WF其中，次楞承受的应力N/MM2；M次楞计算最大弯矩NMM；W次楞的截面抵抗矩，W833104MM3；F次楞的抗弯强度设计值；F13000N/MM2；次楞的最大应力计算值174105/83310421N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2；次楞的最大应力计算值21N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V06Q1L0617Q2L其中，V次楞承受的最大剪力；L计算跨度主楞间距L5000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q1122304202500900/16221KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q214200025090/10630KN/M，其中，090为折减系数。次楞的最大剪力V066221500006170630500020608N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BH0其中，次楞的截面的最大受剪应力N/MM2；V次楞计算最大剪力NV20608N；B次楞的截面宽度MMB500MM；HN次楞的截面高度MMH01000MM；FV次楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值320608/2500100010618N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值0618N/MM2小于次楞截面的抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，次楞的最大挠度MM；Q作用在次楞上的线荷载KN/MQ2304025576KN/M；L计算跨度主楞间距L5000MM；E次楞弹性模量N/MM2E900000N/MM2；I次楞截面惯性矩MM4，I417106MM4；次楞的最大挠度计算值0677576/15004/10090004171060065MM；次楞的最大容许挠度值2MM；次楞的最大挠度计算值0065MM小于次楞的最大容许挠度值2MM，满足要求B主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W449328986CM3；I10783221566CM4；E206000N/MM2；主楞计算简图主楞计算剪力图KN主楞计算弯矩图KNM主楞计算变形图MM1主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载P12230402505142025053806KN；主楞计算跨度对拉螺栓水平间距L500MM；强度验算公式M/WF其中，主楞的最大应力计算值N/MM2M主楞的最大弯矩NMM；M428105NMMW主楞的净截面抵抗矩MM3；W899103MM3；F主楞的强度设计值N/MM2，F205000N/MM2；主楞的最大应力计算值428105/899103476N/MM2；主楞的最大应力计算值476N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2,满足要求2主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足2V/AFV其中，主楞的截面的最大受剪应力N/MM2；V主楞计算最大剪力NV46624N；A钢管的截面面积MM2A84823MM2；FV主楞的抗剪强度设计值N/MM2FV120N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值246624/84823010993N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值10993N/MM2小于主楞截面的抗剪强度设计值FV120N/MM2，满足要求3主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值0328MM；主楞的最大容许挠度值2MM；主楞的最大挠度计算值0328MM小于主楞的最大容许挠度值2MM，满足要求（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下NNFA其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积MM2；F穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得穿墙螺栓的型号M12；穿墙螺栓有效直径985MM；穿墙螺栓有效面积A76MM2；穿墙螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为N847KN。穿墙螺栓所受的最大拉力N8468KN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N1292KN，满足要求二、柱模板计算柱模板取截面最大，高度最高即地下室（层高491米）截面500500框架柱模板安装进行计算。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范GB500092001、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度BMM50000；柱截面高度HMM50000；柱模板的总计算高度H491M；（一）、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目0；柱截面宽度B方向竖楞数目3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目0；柱截面高度H方向竖楞数目3；2柱箍信息柱箍材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM300；柱箍的间距MM500；柱箍合并根数2；3竖楞信息竖楞材料木方；竖楞合并根数1；宽度MM5000；高度MM10000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM221000000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取4910M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得23042KN/M2、117840KN/M2，取较小值23042KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Q123042KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q22KN/M2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载Q，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112230405009012443KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000500901260KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q212443126013703KN/M；柱截面宽度B方向计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM从左往右，各支座反力为R11156KN，R23854KN，R31156KN柱截面宽度H方向计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM从左往右，各支座反力为R11156KN，R23854KN，R31156KNMMAX86714297NMM；VMAX1926984N；MAX0130MM；RMAX3853969N1面板抗弯强度验算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩NMM；W面板的截面抵抗矩；WBH2/6500180180/6270104MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W867104/2701043212N/MM2；面板的最大应力计算值3212N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2面板抗剪验算3V/2BHNFV其中，面板承受的剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV1926984N；B构件的截面宽度MMB500MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值31926984/25001800321N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力0321N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3面板挠度验算面板最大容许挠度250/2501MM；面板的最大挠度计算值0130MM；面板的最大挠度计算值013MM小于面板最大容许挠度设计值1MM,满足要求（四）、竖楞计算本工程柱高度为4910M,柱箍间距为500MM，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W50100100/618333CM3；I50100100100/12141667CM4；作用在竖楞上的线荷载，QRMAX/L3853969/5000007708N/MM竖楞计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式M01QL2其中，M竖楞计算最大弯矩NMM；L计算跨度柱箍间距L5000MM；竖楞的最大弯距M01770850005000193105NMM；M/WF其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯矩NMM；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W833104；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W193105/8331042312N/MM2；竖楞的最大应力计算值2312N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2抗剪验算3V/2BHNFV其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；V竖楞计算最大剪力NV06QL0677085002312381N；B竖楞的截面宽度MMB500MM；HN竖楞的截面高度MMHN1000MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值32312381/2500100010694N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值0694N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下MAX0677QL4/100EIL/250E竖楞弹性模量N/MM2，E900000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I417106；竖楞最大容许挠度500/2502MM；竖楞的最大挠度计算值067777150004/100900004171060087MM；竖楞的最大挠度计算值0087MM小于竖楞最大容许挠度2MM，满足要求（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W44932899CM3；I1078322157CM4；按集中荷载计算附计算简图B方向柱箍计算简图其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载KN；P1223040914209022505308KN；B方向柱箍剪力图KN最大支座力N3083KN；B方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0825KNM；B方向柱箍变形图MM最大变形0982MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M82473005NMM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W8986MM3；B边柱箍的最大应力计算值8741N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值825108/1058991068741N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0982MM；柱箍最大容许挠度500/2502MM；柱箍的最大挠度0982MM小于柱箍最大容许挠度2MM，满足要求（六）、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W44932899CM3；I1078322157CM4；按计算附计算简图H方向柱箍计算简图其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载KN；P1223040914209022505308KN；H方向柱箍剪力图KN最大支座力N3083KN；H方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0825KNM；H方向柱箍变形图MM最大变形0982MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M82473005NMM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W8986MM3；H边柱箍的最大应力计算值87409N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值825108/10589910687409N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0982MM；柱箍最大容许挠度500/2502MM；柱箍的最大挠度0982MM小于柱箍最大容许挠度2MM，满足要求（八）、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓三、标准层梁底模、支撑架计算本工程梁型号较多，高度变化不大，现就正负零层最大截面梁（34轴交B轴KL2梁）350600进行计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。（一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度M72混凝土梁截面尺寸MMMM350600新浇混凝土结构层高M42梁侧楼板厚度MM120（二）、荷载设计面板01面板及小梁03模板面板05模板及其支架自重标准值G1KKN/M2模板及其支架075新浇筑混凝土自重标准值G2KKN/M324梁15钢筋自重标准值G3KKN/M3板11施工人员及设备荷载标准值Q1K当计算支架立柱及其他支承结构构件时KN/M21振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2KKN/M2对水平面模板取值2基本风压0KN/M202风压高度变化系数Z132风荷载标准值KKN/M2风荷载体型系数S08非自定义021（三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距LAMM1100梁两侧立柱间距LBMM1100步距HMM1700新浇混凝土楼板立柱间距LAMM、LBMM1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离MM550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离MM550梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度MM300设计简图如下平面图立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度MM18面板抗弯强度设计值FN/MM215面板弹性模量EN/MM210000取单位宽度1000MM，按二等跨连续梁计算，计算简图如下WBH2/610001818/654000MM3，IBH3/121000181818/12486000MM4Q109MAX12G1KG2KG3KH14Q1K，135G1KG2KG3KH1407Q1KB09MAX1201241506142，135012415061407212048KN/MQ1静09135G1KG2KG3KHB091350124150611871KN/MQ1活091407Q2KB09140721176KN/MQ2G1KG2KG3KHB012415061154KN/M1、强度验算MMAX0125Q1L20125Q1L2012520480182008KNMMMAX/W008106/54000145N/MM2F15N/MM2满足要求2、挠度验算MAX0521QL4/100EI05211541754/100100004860000015MML/400175/400044MM满足要求3、支座反力计算设计值承载能力极限状态R1R30375Q1静L0437Q1活L037518710180437176018136KNR2125Q1L1252048018448KN标准值正常使用极限状态R1R30375Q2L0375154018101KNR2125Q2L125154018337KN（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格MM50100小梁抗弯强度设计值FN/MM21782小梁抗剪强度设计值N/MM2178小梁弹性模量EN/MM29350小梁截面抵抗矩WCM38333小梁截面惯性矩ICM441667为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图Q1MAX136091350301035/2050601209MAX12052411012141，13505241101214071MAX055035/2，11055035/2/21，448091350301035/2452KN/MQ2MAX1010301035/20506012052411012MAX055035/2，11055035/2/21，3370301035/234KN/M1、抗弯验算MMAXMAX0107Q1L12，05Q1L22MAX0107452112，05452032059KNMMMAX/W059106/83330702N/MM2F1782N/MM2满足要求2、抗剪验算VMAXMAX0607Q1L1，Q1L2MAX060745211，452033019KNMAX3VMAX/2BH0330191000/250100091N/MM2178N/MM2满足要求3、挠度验算10632Q2L14/100EI06323411004/10093504166700081MML/4001100/400275MM2Q2L24/8EI343004/893504166700009MML/400300/400075MM满足要求4、支座反力计算梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部承载能力极限状态RMAXMAX1143Q1L1，0393Q1L1Q1L2MAX114345211，03934521145203568KN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3335KN，R2568KN正常使用极限状态RMAXMAX1143Q2L1，0393Q2L1Q2L2MAX11433411，039334113403428KN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R329KN，R2428KN（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格MM483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量EN/MM2206000主梁抗弯强度设计值FN/MM2205主梁抗剪强度设计值N/MM2125主梁截面惯性矩ICM41078主梁截面抵抗矩WCM3449主梁自重忽略不计，计算简图如下1、抗弯验算主梁弯矩图KNMMMAX/W0337106/44907501N/MM2F205N/MM2满足要求2、抗剪验算主梁剪力图KNVMAX289KNMAX2VMAX/A22891000/4241363N/MM2125N/MM2满足要求3、挠度验算主梁变形图MMMAX013MML/400550/400138MM满足要求4、扣件抗滑计算RMAXR1,R3046KN8KN单扣件在扭矩达到4065NM且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求同理可知，左侧立柱扣件受力R046KN8KN单扣件在扭矩达到4065NM且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求（七）、立柱验算钢管类型483立柱截面面积AMM2424回转半径IMM159立柱截面抵抗矩WCM3449抗压强度设计值FN/MM2205H/I1700细比满足要求查表得，0591、风荷载计算MW09214KLAH2/100921402111172/10008KNM2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式52514，荷载设计值Q1有所不同1面板验算Q1091201241506091421189KN/M2小梁验算Q1MAX1260301035/2091205241101209141MAX055035/2，11055035/2/21，4130301035/2417KN/M同上四六计算过程，可得R1044KN，R2108KN，R3044KN立柱最大受力NWMAXR1N边1，R2，R3N边2MW/LBMAX044091207524110120914111055035/2/211，108，04409120752411012091411111055035/2/211008/111093KNFN/AMW/W1093397/059424008106/44906072N/MM2F205N/MM2满足要求（八）、可调托座验算可调托座承载力容许值NKN30由“主梁验算“一节计算可知可调托座最大受力NMAXR1，R2，R311146KNN30KN满足要求五、梁侧模计算本工程梁型号较多，高度变化不大，梁侧模计算同样以正负零层最大截面梁（34轴交B轴KL2梁）350600进行计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。梁段KL2。（一）、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM035；梁截面高度DM060；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2050；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2144；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种云南松；木材弹性模量EN/MM2100000；木材抗压强度设计值FCN/MM2120；木材抗弯强度设计值FMN/MM2130；木材抗剪强度设计值FVN/MM215；面板材质胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁侧模板参数主楞间距MM1100；次楞根数3；主楞材料木方；宽度MM5000；高度MM10000；次楞材料木方；宽度MM5000；高度MM10000；斜撑类型设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型方木；斜撑截面宽度B1MM50；斜撑截面高度H1MM300；斜撑脚点与顶点的水平距离M015；斜撑脚点与顶点的竖向距离M030；（二）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0600M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、14400KN/M2，取较小值14400KN/M2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W1101818/6594CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算M0125QL2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q112111440917107KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q214114095544KN/M；计算跨度L600120/31240MM；面板的最大弯矩M0125171075544600120/312163105NMM；面板的最大支座反力为N125QL125171075544600120/31/10006795KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值163105/59410427N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值27N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0521QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ117107N/MM；L计算跨度L600120/31240MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I110181818/125346CM4；面板的最大挠度计算值052117107600120/314/10060005351050092MM；面板的最大容许挠度值L/250600120/31/250096MM；面板的最大挠度计算值0092MM小于面板的最大容许挠度值096MM，满足要求（四）、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q6795/11006178KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W151010/68333CM3；I15101010/1241667CM4；E1000000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0748KNM，最大支座反力R7475KN，最大变形1494MM1次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值748105/8331049N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2；次楞最大受弯应力计算值9N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值1100/400275MM；次楞的最大挠度计算值1494MM小于次楞的最大容许挠度值275MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7475KN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W151010/68333CM3；I15101010/1241667CM4；E1000000N/MM2；主楞计算简图主楞计算剪力图KN主楞计算弯矩图KNM主楞计算变形图MM经过计算得到最大弯矩M0202KNM，斜撑作用处支座反力R8297KN，最大变形0031MM1主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值202105/83310424N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F13N/MM2；主楞的受弯应力计算值24N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0031MM主楞的最大容许挠度值300/400075MM；主楞的最大挠度计算值0031MM小于主楞的最大容许挠度值075MM，满足要求3斜撑验算1斜撑轴力计算斜撑的轴力RX按下式计算RXR/SIN其中R斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R8297KN；RX斜撑的轴力；斜撑与梁侧面板的夹角；SINSINARCTAN015/030447；斜撑的轴力RXR/SIN8297/044718552KN2斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下RX/A0FC其中，RX作用在斜撑的轴力,18552KN斜撑受压应力计算值；FC斜撑抗压强度设计值；12N/MM2A0斜撑截面的计算面积A05030015000MM2；轴心受压构件的稳定系数,由长细比L0/I结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算1/1/652I斜撑的回转半径I0289300867MM；L0斜撑的计算长度，L0032015205034M；L0/I387；1/1/6521经计算得到N/A1855103/115000124N/MM2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘12调整系数；F1212144N/MM2；斜撑受压应力计算值为124N/MM2，小于斜撑抗压强度设计值144N/MM2，满足要求满足要求六、板模计算本栋建筑现浇板厚度基本一致，为120厚，本方案仅就本栋建筑内最大跨度（正负零层34交AB轴）现浇板板模进行计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20023扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（一）、参数信息1模板支架参数横向间距或排距M110；纵距M110；步距M110；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；模板支架搭设高度M491；采用的钢管MM4830；板底支撑连接方式方木支撑；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数075；2荷载参数模板与木板自重KN/M20500；混凝土与钢筋自重KN/M325500；施工均布荷载标准值KN/M21000；3材料参数面板采用胶合面板，厚度为18MM；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/MM29500；面板抗弯强度设计值N/MM213；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM250000；木方弹性模量EN/MM29000000；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方的截面宽度MM5000；木方的截面高度MM10000；4楼板参数楼板的计算厚度MM12000；图2楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W110182/6594CM3；I110183/125346CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12550121105113916KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/MQ211111KN/M；2、强度计算计算公式如下M01QL2其中Q12391614116239KN/M最大弯矩M016239250238995NM；面板最大应力计算值M/W38995/594000656N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为0656N/MM2