供油提前角对柴油机性能的影响毕业设计VIP

燃油喷油压力提高对柴油机燃烧的影响分析摘要柴油机在各种动力机械中之所以占优势的主要原因是经济性好。近些年来，随着柴油机技术的发展，其经济性仍然在不断地提高。为了改善经济性，采取了多种措施，例如改变喷油压力，提高喷油压力和喷油速率，缩短喷油持续期；优化燃烧室形状，改善换气过程；采用高效率增压器，创造出各种形式的增压系统；采用包括电子调速器，电子喷射系统在内的电子控制系统；减少内摩擦和提高机械效率等。而燃油系统喷油时刻对柴油机的性能和排放起着至关重要的影响。通常对经济性和烟度要求最佳的柴油机所需的喷油压力较大；而大量实践又表明，降低排气中NOX含量最有效的办法是延迟喷油，即减小喷油压力，使燃烧拖后在较低的温度下进行。因此存在最佳喷油提前角的问题。通过AMESIM软件建模,对高压共轨喷油器进行模块化分析和仿真研究。将模拟结果与实测结果进行对比,两者变化趋势比较吻合,从而验证了模型的准确性。然后通过改变关键结构参数,探讨了该喷油器主要结构参数对喷射过程的影响,确定了保证系统稳定性的结构参数的选取原则,对高压共轨电控喷油器的设计具有一定的参考价值。分析喷油压力变化对柴油燃料发动机排放的影响。试验结果表明喷油压力提前，柴油燃料的有效燃油消耗率降低。随着喷油压力减小，燃料滞燃期缩短，喷油压力为15CA时，燃料的燃烧持续期最短，增加或减少喷油压力都将延长燃烧持续期。喷油压力变化对柴油燃料发动机的排放有较大影响，推迟供油，燃料的烟度排放和CO排放增加，NOX排放与HC排放降低。关键词柴油机；喷油压力；排放特性IEFFECTOFFUELSUPPLYADVANCEANGLEONANINTERNALCOMBUSTIONENGINESABSTRACTINVARIOUSMECHANICALPOWEROFDIESELENGINEISTHEMAINREASONISTHEDOMINANTECONOMICALINRECENTYEARS,ALONGWITHTHEDEVELOPMENTOFTECHNOLOGY,THEDIESELENGINEISSTILLINIMPROVINGEFFICIENCYTOIMPROVETHEEFFICIENCYANDADOPTEDVARIOUSMEASURESFOREXAMPLECHANGEINJECTIONADVANCE,IMPROVETHEINJECTIONPRESSUREINJECTIONRATEANDINJECTION,SHORTENTHEDURATION,OPTIMIZEDCHAMBERSHAPE,IMPROVEVENTILATIONPROCESS,USINGEFFICIENCY,CREATETHESUPERCHARGERTURBOSYSTEMSOFVARIOUSFORMS,BYINCLUDINGTHEELECTRONICGOVERNOR,INJECTIONSYSTEM,ELECTRONICCONTROLSYSTEM,REDUCINGFRICTIONANDIMPROVEMECHANICALEFFICIENCY,ETCANDFUELSYSTEMOFDIESELINJECTIONTIMEOFPERFORMANCEANDEMISSIONPLAYSACRUCIALINFLUENCEUSUALLYTHEECONOMYANDTOMEETTHEREQUIREMENTSFORTHEBESTDIESELINJECTIONADVANCEGREATLY,BUTALOTOFPRACTICEANDSUGGESTSTHATREDUCINGEXHAUSTINTHEMOSTEFFECTIVEWAYTOCONTENTNOXINJECTION,WHICHISTHEDELAYREDUCEDINJECTIONADVANCE,BURNINGUPUNDERTHELOWTEMPERATURETHEREFORETHEREAREBESTINJECTIONANGLETHROUGHTHEANALYSISOFTEST,DIESELINJECTIONADVANCECHANGESOFDIESELFUELCOMBUSTIONEMISSIONSTESTRESULTSSHOWTHATTHEINJECTIONADVANCEINADVANCE,WITHFUELINJECTIONADVANCE,FUELINJECTIONADVANCETOSHORTEN,15CA,FUELBURNINGSHORTESTDURATION,INCREASEORDECREASEOFINJECTIONADVANCEWILLEXTENDCOMBUSTIONDURATIONINJECTIONADVANCECHANGESONDIESELFUELEMISSIONSHAVEGREATINFLUENCEONTHEFUELSUPPLY,DELAY,MEETEMISSIONANDCOEMISSIONS,NOXEMISSIONSANDHCEMISSIONSREDUCTIONKEYWORDSDIESELENGINE；FUELSUPPLYADVANCEANGLE；EMISSIONSCHARACTERISTIC；BENCHTEST2目录摘要IABSTRACTII第一章绪论511本课题研究的目的及意义512柴油机喷油压力简介5121调整柴油机喷油压力的作用6122柴油机喷油压力的检查方法6123柴油机喷油压力的调整方法613本文研究的内容8第二章试验仪器及方案的选择921试验仪器及装置9211试验仪器9212试验装置922试验方案确定10第三章喷油压力对柴油机性能的试验研究1231具体试验过程1232试验结果与分析12321喷油压力对经济性、动力性的影响14322燃烧特性的分析15323排放特性的分析18324喷油压力对排气温度的影响223325喷油压力对最大压力升高比的影响22326喷油压力对噪声的影响23第四章试验结论25致谢26参考文献27附录A外文翻译原文部分28附录B外文翻译译文部分33附录C试验相关图片374第一章绪论11本课题研究的目的及意义柴油机在各种动力机械中之所以占优势的主要原因是经济性好。近些年来，随着柴油机技术的发展，其经济性仍然在不断地提高。为改善经济性，采取了多种措施。例如改变喷油压力，提高喷油压力和喷油速率，缩短喷油持续期；优化燃烧室形状；改善换气过程；采用高效率增压器；创造出各种形式的增压系统；采用包括电子调速器、电子喷射系统在内的电子控制系统；减少内摩擦和提高机械效率等。上世纪70年代，一般机车中速柴油机的燃油消耗率150G/KWH以上。目前，国内外的机车柴油机将燃油消耗率定在200G/KWH左右，而一些先进的柴油机燃油消耗率已下降到190G/KWH。如16V396TB94型柴油机油耗率200G/KWH，怠速耗油率50KG/H；MTU4000系列柴油机在使用功率较小时，例如机车或发电机组，有时燃料消耗率可低于190G/KWH。MTU公司新开发的通用型8000系列柴油机具有低达195G/KWH的燃油消耗率。就16V280ZJB型柴油机而言，其燃油消耗率为204G/KWH，比16V280ZJA型柴油机降低4G/KWH，在其部分负荷时也有较低的燃油消耗率。机油消耗率为燃油消耗率的05。燃油系统喷油时刻对柴油机的性能和排放起着至关重要的影响。通常对经济性和烟度要求最佳的柴油机所需的喷油压力较大；而大量实践又表明，降低排气中NOX含量最有效的办法是延迟喷油，即减小喷油压力，使燃烧拖后在较低的温度下进行。因此存在最佳喷油提前角的问题。柴油机的喷油压力是影响燃烧性能的主要参数之一。以往研究表明直喷式柴油机的喷油压力对燃油经济性、动力性、排放性能等的影响比其他参数更为显著，柴油机的喷油压力过早或过迟，将直接影响到柴油机的输出功率，增加燃油消耗，导致工作粗暴，燃烧室温度过高，运转不稳。当负荷过高时会出现拉缸、敲缸、断活塞环、气动式倒转和加速缸套气蚀等一系列不良后果。因此内燃机工作者正致力于追求柴油机最佳的综合性能，其中，喷油压力最优化的研究已成为越来越重要的课题。本课题的意义也就在于，喷油压力是柴油机的一个重要参数，对柴油机机油耗、排放和烟度影响极大，以节能为目的和以排放为目的其提前角是不同的。因此，我们希望通试验找出4110Z15柴油机在不同要求下的最佳喷油压力，以满足不同用户的要求。通过改变喷油压力的角度，找出影响该柴油机性能的最佳角度，并做一些力所能及的实验研究，为进一步改进提供科学依据。本课题实验样机为4110Z15柴油机，研究对其它小缸径柴油机也具有一定的参考意义。12柴油机喷油压力简介柴油机的喷油压力，指喷油泵出油阀开启向高压油管供油即供油始角时，活塞在压缩冲程上止点前的曲轴转角。它反映的是喷油泵供油始角与活塞的位置关系。提前角过大喷油过早，气缸内温度较低，可燃混合气形成条件较差，滞燃期较长，可能导致柴油5机工作粗暴、怠速不良和启动困难等故障；提前角过小喷油过晚，使气缸中的可燃混合气燃烧迟后，可能导致柴油机功率下降、温度升高、油耗上升和排气冒烟等故障。因此，喷油压力必须及时调整。调整方法一般是改变喷油泵凸轮轴与发动机曲轴的相对转角。注意不能用改变供油始角或柱塞预行程的方法调整喷油压力，否则会破坏供油规律。柴油机的喷油压力对柴油机性能影响很大，最佳喷油压力都是在调试过程中由试验选定。因此，喷油压力的试验是每一个产品在开发过程中不可回避又极其重要的内容。以往喷油压力的选定，大多以燃油消耗率的高低做为选择的依据。实际上，对于柴油机燃油消耗率的最佳喷油压力并不是排气烟度的最佳喷油压力。因此，喷油压力的选择不能仅仅以燃油消耗率为依据，必需同时兼顾排气烟度，甚至其它更多因素。121调整柴油机喷油压力的作用喷油压力的合理选择是降低柴油机有害排放物常用的措施之一。喷油压力决定燃油喷入气缸的时刻，不同的喷油压力度造成喷油时的空气压力、温度、流动状态及活塞位置的不同，并通过影响燃油的滞燃期来影响燃料燃烧的时刻及燃烧时的燃料量，从而影响到整个燃烧过程，最终关系到柴油机的排放性能和经济性能。又由于喷油压力的改变方便易行，因此控制排放措施首先应考虑喷油压力。本文在12、15、18CA三种不同喷油压力条件下，燃用柴油燃料，通过对各工况下燃烧与排放的试验分析，研究了喷油压力变化对柴油燃料发动机排放的影响。122柴油机喷油压力的检查方法在使用过程中，由于有关零件的磨损或相对位置改变等原因，喷油提前角会发生改变，如滚轮体总成磨损02MM，喷油角将延迟约1，直接影响柴油机工作性能，因此，必须定期地对其进行检查。而在汽车上检查喷油提前角比检查喷油压力要复杂些，而检查喷油压力较为方便。喷油压力检查具体步骤如下1、为便于准确地观察到供油的脉动，先自制一条定时管。其方法是找一根高压油管，套上一小段直径合适的透明塑料胶管即可。若不自制定时管，也可直接观察出油阀紧座出油口油面，但不够清楚，也不准确。2、拆下第一缸高压油管，在喷油泵出油阀紧座接头装上自制的定时管，并使定时管管口向上。用手油泵泵油，排除喷油泵内的空气，使之充满柴油。3、将油门置于最大供油位置，在减压状态下，按工作转向摇转曲轴，直到定时管充满不带气泡的柴油为止。晃动定时管倾出一点柴油，以便观察油面。4、再缓慢摇转曲轴，同时密切观察定时管油面情况。当看到油面刚开始上升的瞬间即油面刚一脉动，立即停止摇转曲轴，此时为第一缸开始供油位置，从飞轮上或皮带轮上指示的刻度可确定喷油压力是否合适。123柴油机喷油压力的调整方法目前柴油机上改变喷油压力的机构虽不相同，但都基于改变喷油泵柱塞副与喷油泵6凸轮的相对位置，使柱塞顶部边缘封闭柱塞套进油口时间早晚来改变柴油机喷油压力的，其常见的办法有如下3种1、移动整个泵体如195型柴油机的1号单体泵，它的喷油泵凸轮是与配气凸轮轴自成一体的，在泵体与柴油机正时齿轮间装有垫片，靠增减垫片来调整其供油提前角，增加垫片喷油压力就会减小，减少垫片喷油压力应会增大。2、喷油泵凸轮轴不动，转动泵体如459型柴油机的1号泵，喷油泵的三角形接盘上有3个长圆弧形孔，固定螺钉穿在孔内，使喷油泵固定在发动机齿轮室上，若要改变供油时间，只要放松3个螺钉，转动喷油泵壳体，柱塞副与喷油泵凸轮的相对位置就会发生变化，从而改变喷油压力的大小。泵体逆着喷油泵凸轮轴旋转方向转动，喷油压力就会增大，顺着其方向转动，喷油压力就会减小。毕业设计论文代做平台580毕业设计网是专业代做团队也有大量毕业设计成品提供参考WWWBYSJ580COMQQ34496499743、喷油泵体不动，转动喷油泵凸轮轴如4118A型柴油机喷油泵，当泵体固定到发动机上以后，泵体不能再转动，喷油压力的调整是靠转动喷油泵轴来实现的曲轴保持静止。在喷油泵驱动齿轮的轮毅上有两组共14个螺孔，为防止错装180CA，两组孔的圆心分布在两个不同的半径上，两孔中心线夹角为25CA；而在带动喷油泵凸轮轴转动的花键盘上有相应的两组14个光孔，其夹角为15CA，两者相差15CA，通过两个联接螺钉使花键接盘与驱动齿轮联接，喷油泵便能随驱动齿轮一起转动将两个联接螺钉由一配对孔移人另一配对孔，花键盘连同喷油泵轮轴一起拨转15CA，从而使喷油压力变动，顺着喷油泵轮轴旋转方向拨动花键盘，喷油压力就会增大，反之则减小，共有6个等级180CA的调节范围。还有用联轴器结构方式来调整喷油压力，联轴器的主动盘与驱动齿轮轴相接，其被动部分与喷油泵凸轮轴相接，松开联轴器上弧形孔中的螺钉，使联轴器被动部分相对于主动盘拨转，即能改变其喷油压力的大小。此外，有的柴油机用直接调节柱塞伸入柱塞套位置的方法来调节其喷油压力的大小如图11所示。喷油压力调整完毕，应按规定的力矩拧紧螺钉，并启动发动机，从其启动、声响、排气等现象来检验其喷油压力是否合适。7图11喷油压力的的调整13本文研究的内容为深入分析喷油压力对4110Z15柴油机工作过程的影响，利用缸内压力传感器及燃烧分析仪对发动机在两个转速1450R/MIN、1850R/MIN，以及在三个喷油压力12、15、18CA下的负荷特性对柴油机的性能和排放进行了测试。本文研究的具体内容如下1、开展喷油压力对4110Z15柴油在负荷特性下的排放和燃烧试验的研究；2、对该柴油机在不同喷油压力下的噪声以及排气温度进行测定；3、完成对4110Z15柴油机在试验台架上的相关数据进行采集；4、利用ORIGIN75软件画出燃油经济性图、燃烧特性图、排放特性图等，并对其进行相关的分析和讨论；5、在此基础上讨论了柴油机在不同工况下的最佳喷油压力的问题。8第二章试验仪器及方案的选择21试验仪器及装置211试验仪器本文试验对象是一直列四行程增压直喷中冷柴油机。该柴油机缸径为110MM，行程为130MM，总排量为4914L，压缩比为12，标定功率为65KW时的转速为1500R/MIN，最大扭矩为928NM时的转速为1400R/MIN，怠速转速为700R/MIN。主要测试仪器如表21所示。其中，AVL4000气体排放分析仪用于测量排气中CO、HC、NOX的体积分数，FDQ102型排气烟度计用于测量微粒排放及烟度，D480B水力测功器用于测量发动机扭矩和转速。试验柴油为“0”号轻柴油，润滑油为15W/40CD机油。柴油机性能试验按柴油机台架试验考核方法JB/T977311999进行。表21主要测试仪器名称型号规格精度制造厂家水力测功器D480B1江苏启东农机厂转速油耗仪SYZZ1A05上海内燃机研究所排气烟度计FDQ10215温州仪表厂排气表WXMT1011无锡江南测试仪器厂油温表WXMT数字显示仪1无锡江南测试仪器厂油压表WXMT数字显示仪25无锡江南测试仪器厂水温表WXMT数字显示仪1无锡江南测试仪器厂大气压力计定槽式05长春气象仪表厂排放分析仪AVL4000厦门海腾发动机测试设备有限公司颗粒排放仪AVLSPC47205长春气象仪表厂声级计ND205温州仪表厂212试验装置9试验用发动机为四缸水冷、四冲程、直喷式柴油机，其基本参数下表22所示。压力传感器为瑞士KISTLER公司产品，使用AVL4000排气分析仪和FDQ102排气烟度计测量燃烧产生的排放物。试验台架布置见图21。表22试验用柴油机主要参数项目原机技术规格型号4110Z15燃烧室形式型缸径/行程MM/MM110/130续表22排量/L4914压缩比12标定功率/KW65标定转速R/MIN1500喷油提前角/CA15启喷压力/MPA18NC411O15柴油机压力传感器排气温度表排放分析仪烟度计废气油温表油压表水力测功器湿度计大气压力计油耗仪水温表声级计图21试验装置图22试验方案确定试验使用柴油国标0号轻柴油，是在凯马南昌柴油机有限公司4110Z15柴油机试验平台EIM0301D测控仪上进行的。101、首先按照4110Z15型柴油机使用说明书规定，将各调整参数调整至标准值。2、进行标准喷油压力的发动机试验本文在12、15、18CA三种不同喷油压力条件下，并且在两个转速即1450R/MIN、1850R/MIN下进行比较，以柴油机的负荷为变量即平均有效压力。MEP3、内燃机性能的主要标志有有效扭矩，有效功率表明了动力性，燃油消耗率EMEN表明了动力性。在试验中有效功率的测定采用水力测功器，然后根据公式EGNN/9550KW，可知，在测定有效扭矩（NM）及输出轴的转速N（R/MIN），NME即可得出有效功率。4、燃油消耗率的测定是通过测定在某一功率下消耗一定量燃油所经历的时间，经EG计算后得到。该试验采用称量法，它是测定消耗一定质量的燃油所经历的时间，试验中以天平来称量油杯中油量M（G），用秒表测定消耗M（G）燃油所经历的时间T（S），输出的有效功率，前面已经测好了根据公式G/KWH。ENE360ENT5、改变喷油压力试验改变喷油压力的方案根据标准提前角15士3CA值考虑，初步确定每间隔3CA设置一个点，即提前角分别设定为12、15、18CA，并且先测发动机在1450R/MIN下各个试验数据，然后再测1850R/MIN下的数据。6、根据试验室提供的相关的仪器，分别测出试验所需的数据，如用排气烟度计测出发动机在各工况下的排气烟度，并做好记录。11第三章喷油压力对柴油机性能的试验研究31具体试验过程1、检查仪器、仪表工作正常，接通燃油、冷却水通断阀。2、根据柴油机说明书规定的喷油压力，选择几个比最佳喷油压力大和小的角度作为自变参数。试验可选取（12、15、18CA），启动前，将喷油压力调节为最小角度，即12CA。3、启动柴油机，改变调速手柄使转速升高，待达到稳定的热状态后，逐步调节水力测功器，以增加负荷，使柴油机在标定功率、标定转速下稳定运转。4、测量消耗一定质量燃油的时间、排气温度、烟度计以及排气分析仪的数值。5、记录在该喷油压力下的转速、水力测功器的读数以及上述各参数，从而完成一个角度的调整过程。6、依次按选取的角度调整喷油压力重复上述试验；等到三个喷油压力都测完后，将发动机的转速调高到1850R/MIN，再从上面第4步开始测定直到测完三个喷油压力。7、在坐标纸上以平均有效压力为横坐标，分别以耗油率、排气温度以及烟度等EGTT参数的值为纵坐标且将他们画在同一个转速下的三个不同喷油压力的坐标系中，以便进行比较。8、测定完成后，减小柴油机油门，关闭水力测功器水门。使柴油机空转约30MIN，然后停车。32试验结果与分析排放物的生成与发动机的燃烧过程有着紧密的关联。柴油燃料发动机燃烧过程是柴油压燃燃烧，燃烧过程受到很多因素的影响，如喷油提前角、引燃供油量、着火落后期、燃烧气室等。同时燃烧定时对发动机的燃烧及其排放有着重要的意义，燃烧定时是由引燃燃料的喷射定时、着火落后期确定的，并且它也受混合气的空燃比及燃料的火焰传播速度等的影响。本试验利用便于调整的喷油压力，对柴油燃料发动机排放特性及其变化趋势进行研究，探究燃料燃烧的规律。试验测得的数据如，表31、表32、表33、表34所示，其中表31是燃油消耗量是直接由测试台读出的值，表32是排气烟度R的值EG12是由排气烟度计测出的，表33是最大放热率、滞燃期、燃烧持续期的相关数据，表34是燃烧排放的数据，是以单位排气体积中排放污染物的体积来表示的，通常以和106（百万分比，即PPM）表示。表31试验燃油消耗量/GKWH情况数据EG1平均有效压力MPA转速R/MIN喷油压力CA01502804205807212585387332294285156053983282972841450185013442922752651269443236233531615651412345338315185018514361311314307表32试验排气烟度R/BOSCH情况数据平均有效压力MPA转速R/MIN供油提前角CA01502804205807212049114139189275150390380861672461450180120680861421531204212613815027415042053069115248185018031067073129237表33试验燃烧情况数据平均有效压力MPA转速R/MIN供油提前角CA015028042058072试验项目12824912124513131354159121156132814251244189191157124413631633最大放热率1MAXANINTERNALCOMBUSTIONENGINEAPULSATIONDAMPERALOWPRESSUREFUELSYSTEMPIPEANDAHIGHPRESSUREPUMPAFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINE,COMPRISINGALOWPRESSUREPUMPTHATISCAPABLETOPRESSURIZEFUELALOWPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGETHATISCAPABLETOSUPPLYFUELTHATWASPRESSURIZEDBYTHELOWPRESSUREPUMPTOALOWPRESSUREFUELINJECTIONMECHANISMWHICHINJECTSFUELINTOANINTAKEPASSAGEABRANCHPASSAGETHATBRANCHESOFFFROMTHELOWPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGEANDTHROUGHWHICHTHEFUELTHATWASPRESSURIZEDBYTHELOWPRESSUREPUMPFLOWSAHIGHPRESSUREPUMPWHICHISCAPABLETOPRESSURIZETHEFUELSUPPLIEDVIATHEBRANCHPASSAGE,THEHIGHPRESSUREPUMPBEINGDRIVENBYTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEAHIGHPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGETHATISCAPABLETOSUPPLYFUELTHATWASPRESSURIZEDBYTHEHIGHPRESSURETOAHIGHPRESSUREFUELINJECTIONMECHANISMWHICHINJECTSFUELINTOACYLINDERANDAPULSATIONREDUCINGMECHANISMPROVIDEDONANINTAKESIDEOFTHEHIGHPRESSUREPUMP,WHEREIN,WHENTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEISSTARTEDBYONLYINJECTINGFUELFROMTHELOWPRESSURESUPPLYPASSAGEINTOTHEINTAKEPASSAGE,THEPULSATIONREDUCINGMECHANISMCLOSESOFFCOMMUNICATIONBETWEENTHELOWPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGEANDTHEHIGHPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGEUNTILAPRESSUREOFFUELINTHELOWPRESSUREFUELSUPPLYPASSAGEREACHESAPREDETERMINEDPRESSUREVALUEREQUIREDFORSTARTINGTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINE毕业设计论文代做平台580毕业设计网是专业代做团队也有大量毕业设计成品提供参考WWWBYSJ580COMQQ3449649974BACKGROUNDOFTHEINVENTION281FIELDOFTHEINVENTIONTHEINVENTIONRELATESTOAFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINEPROVIDEDWITHAFUELINJECTIONMECHANISMTHATINJECTSFUELATHIGHPRESSUREINTOACYLINDERIEAFUELINJECTORFORINCYLINDERINJECTION,HEREINAFTERREFERREDTOAS“INCYLINDERFUELINJECTOR”ANDAFUELINJECTIONMECHANISMTHATINJECTSFUELINTOANINTAKEPASSAGEORANINTAKEPORTIE,AFUELINJECTORFORINTAKEPASSAGEINJECTION,HEREINAFTERREFERREDTOAS“INTAKEPASSAGEFUELINJECTOR”MOREPARTICULARLY,THEINVENTIONRELATESTOAFUELSUPPLYSYSTEMTHATCANIMPROVESTARTABILITYOFANINTERNALCOMBUSTIONENGINE2DESCRIPTIONOFTHERELATEDARTAGASOLINEENGINEISKNOWNWHICHISPROVIDEDWITHAFASTFUELINJECTIONVALVEFORINJECTINGFUELINTOACOMBUSTIONCHAMBEROFTHEENGINEIE,ANINCYLINDERFUELINJECTORANDASECONDFUELINJECTIONVALVEFORINJECTINGFUELINTOANINTAKEPASSAGEIE,ANINTAKEPASSAGEFUELINJECTOR,ANDDIVIDESTHEINJECTEDFUELBETWEENTHEINCYLINDERFUELINJECTORANDTHEINTAKEPASSAGEFUELINJECTORACCORDINGTOTHEENGINESPEEDANDENGINELOADALSO,ADIRECTINJECTIONGASOLINEENGINEISALSOKNOWNWHICHISPROVIDEDWITHONLYAFUELINJECTIONVALVEFORINJECTINGFUELINTOTHECOMBUSTIONCHAMBEROFTHEENGINEIE,ANINCYLINDERFUELINJECTORINAHIGHPRESSUREFUELSYSTEMTHATINCLUDESANINCYLINDERFUELINJECTOR,FUELOFWHICHTHEPRESSUREHASBEENINCREASEDBYAHIGHPRESSUREFUELPUMPISSUPPLIEDTOTHEINCYLINDERFUELINJECTORVIAADELIVERYPIPETHEINCYLINDERFUELINJECTORTHENINJECTSTHEHIGHPRESSUREFUELINTOTHECOMBUSTIONCHAMBEROFEACHCYLINDEROFTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEINADDITION,ADIESELENGINEISALSOKNOWNWHICHHASACOMMONRAILTYPEFUELINJECTIONSYSTEMINTHISCOMMONRAILTYPEFUELINJECTIONSYSTEM,FUELWHICHHASBEENINCREASEDINPRESSUREBYAHIGHPRESSUREFUELPUMPISSTOREDINACOMMONRAILTHEHIGHPRESSUREFUELISTHENINJECTEDINTOTHECOMBUSTIONCHAMBEROFEACHCYLINDEROFTHEDIESELENGINEFROMTHECOMMONRAILBYOPENINGANDCLOSINGANELECTROMAGNETICVALVEINORDERTOINCREASETHEPRESSUREOFIE,PRESSURIZETHEFUELINTHISKINDOFINTERNALCOMBUSTIONENGINE,AHIGHPRESSUREFUELPUMPISPROVIDEDWHICHISDRIVENBYACAMPROVIDEDONADRIVESHAFTTHATISCONNECTEDTOACRANKSHAFTOFTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEJAPANESEPATENTAPPLICATIONPUBLICATIONNOJPA2005139923DESCRIBESAHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINETHATCANREDUCEVIBRATIONALNOISEWHENONLYASMALLAMOUNTOFFUELISREQUIREDBYTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINE,SUCHASDURINGIDLING,WHILEBEINGABLETODELIVERTHENECESSARYAMOUNTOFFUELOVERTHEENTIREOPERATINGRANGEOFTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINETHISHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINEHASATWOSINGLEPLUNGERTYPEHIGHPRESSUREFUELPUMPSEACHOFWHICHHAVEASPILLVALVETHATSPILLSFUELDRAWNINTOAPRESSURIZINGCHAMBERTHATISDIVIDEDBYACYLINDERANDAPLUNGERTHATMOVESBACKANDFORTHINTHECYLINDER,FROMTHATPRESSURIZINGCHAMBERWHENFUELISPRESSURIZEDAND29DELIVEREDFROMTHEPRESSURIZINGCHAMBERTOTHEHIGHPRESSUREFUELSYSTEM,THEAMOUNTOFFUELDELIVEREDISADJUSTEDBYCONTROLLINGTHESPILLVALVEOPENANDCLOSEDONEOFTHESEHIGHPRESSUREFUELPUMPSISAFIRSTHIGHPRESSUREFUELPUMPINWHICHTHELIFTAMOUNTOFTHEPLUNGERISSMALLANDTHEOTHERHIGHPRESSUREFUELPUMPISASECONDHIGHPRESSUREFUELPUMPINWHICHTHELIFTAMOUNTOFTHEPLUNGERISLARGEINADDITIONTOTHESETWOHIGHPRESSUREFUELPUMPS,THEHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINEALSOINCLUDESCONTROLMEANSTHECONTROLMEANSCONTROLSTHESPILLVALVEOFEACHHIGHPRESSUREFUELPUMPACCORDINGTOTHEAMOUNTOFFUELREQUIREDBYTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINE,SUCHTHATFUELISPRESSURIZEDANDDELIVEREDUSINGONLYTHEFIRSTHIGHPRESSUREFUELPUMPWHENTHEAMOUNTOFREQUIREDFUELISSMALL,ANDFUELISPRESSURIZEDANDDELIVEREDUSINGATLEASTTHESECONDHIGHPRESSUREFUELPUMPWHENTHEAMOUNTOFREQUIREDFUELISLARGEACCORDINGTOTHISHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINE,OFTHETWOHIGHPRESSUREFUELPUMPS,THEFIRSTHIGHPRESSUREFUELPUMPHASAPLUNGERWITHASMALLLIFTAMOUNTSOTHERATEOFPRESSUREINCREASEISSMALLANDALARGEAMOUNTOFWATERHAMMERISALSOSELFSUPPRESSEDTHATIS,WITHTHEHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEM,THEVIBRATIONALNOISEPRODUCEDWHENTHEREQUIREDFUELQUANTITYISSMALLCANBEPREFERABLYREDUCEDBYCONTROLLINGTHESPILLVALVEOFEACHOFTHEHIGHPRESSUREFUELPUMPSSOTHATONLYTHEFIRSTHIGHPRESSUREFUELPUMPISUSEDWHENTHEAMOUNTOFFUELREQUIREDFORTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEISSMALLSUCHASDURINGIDLINGONTHEOTHERHAND,THESECONDHIGHPRESSUREFUELPUMPHASAPLUNGERWITHALARGELIFTAMOUNTSOPRESSURIZINGANDDELIVERINGFUELUSINGATLEASTTHISSECONDHIGHPRESSUREFUELPUMPALSOMAKESITPOSSIBLETODELIVERTHEREQUIREDFUELQUANTITYWHENTHEAMOUNTOFFUELREQUIREDBYTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINEINCREASESTOTHEPOINTWHEREITCANNOLONGERBEDELIVEREDBYTHEFIRSTHIGHPRESSUREFUELPUMPALONETHATIS,PROVIDINGTWOHIGHPRESSUREFUELPUMPSHAVINGPLUNGERSWITHDIFFERENTLIFTAMOUNTSINTHISWAYENABLESTHEREQUIREDAMOUNTOFFUELTOBEDELIVEREDTHROUGHOUTTHEENTIREOPERATINGRANGEOFTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINE,WHILEREDUCINGVIBRATIONALNOISEWHENTHEAMOUNTOFREQUIREDFUELISSMALLINJAPANESEPATENTAPPLICATIONPUBLICATIONNOJPA2005139923,THEHIGHPRESSUREFUELSUPPLYSYSTEMFORAVTYPE8CYLINDERINTERNALCOMBUSTIONENGINEHAVINGANINCYLINDERFUELINJECTORINEACHCYLINDERISPROVIDEDWITHAHIGHPRESSUREFUELPUMPFOREACHBANKTIPENDSTHATBRANCHOFFFROMALOWPRESSUREFUELPASSAGEWHICHISCONNECTEDTOTHEFUELTANKARECONNECTEDTOGALLERIESOFTHESEHIGHPRESSUREFUELPUMPSFOREACHBANK,APULSATIONDAMPERISPROVIDEDMIDWAYBETWEENTHEBRANCHPORTIONOFTHELOWPRESSUREFUELPASSAGEANDTHEPORTIONTHATCONNECTSWITHTHEGALLERYTHISPULSATIONDAMPERSUPPRESSESTHEPULSATIONINTHEFUELPRESSUREINTHELOWPRESSUREFUELPASSAGEWHENTHEHIGHPRESSUREFUELPUMPISOPERATINGATENGINESTARTUPINTHISKINDOFADIRECTINJECTIONENGINEHAVINGONLYANINCYLINDERFUELINJECTOR,FUELISUNABLETOBEDELIVEREDBYTHEHIGHPRESSUREFUELPUMPUNTILTHEENGINETURNSOVERTHEREFORE,LOWPRESSUREFUEL30ISDELIVEREDBYAFEEDPUMPTOTHEFUELINJECTIONFORINCYLINDERINJECTIONTHEREFORE,THEPULSATIONDAMPERISDESIGNEDTOPROVIDECOMMUNICATIONBETWEENTHEHIGHPRESSUREPIPESYSTEMANDTHELOWPRESSUREPIPESYSTEMFOREXAMPLE,FIG6ISASECTIONALVIEWOFSUCHAPULSATIONDAMPER215,FIG7ISASECTIONALVIEWTAKENALONGLINEVIIVIIOFFIG6,ANDFIG8ISASECTIONALVIEWTAKENALONGLINEVIIIVIIIOFFIG7ASSHOWNINFIGS6TO8,GROOVES223A,223B,223C,AND223DAREPROVIDEDINANENDFACEIE,THEUPPERSURFACEINFIG8THATABUTSAGAINSTACONTACTINGMEMBER226AOFTHEPULSATIONDAMPER215THEREFORE,WHENTHEFEEDPRESSUREISLOW,THESPRING226DPRESSESTHECONTACTINGMEMBER226AAGAINSTTHEUPPERSURFACEOFTHEMEMBERTHATFORMSTHEINLET222ANDTHEOUTLET224INTHISWAY,THESTRUCTUREISSUCHTHATEVENIFPRESSUREISAPPLIEDBYTHESPRING226D,THEGROOVES223A,223B,223C,AND223DENABLEFUELDELIVEREDFROMTHEINLET222IE,THEFEEDPUMPSIDETOFLOWINTOTHEOUTLET224IE,THEHIGHPRESSUREFUELPUMPSIDEASSHOWNBYTHEDOTTEDLINEINFIG8ONTHEOTHERHAND,ASDESCRIBEDABOVE,ANENGINEISKNOWNWHICHINCLUDES,FOREACHCYLINDER,ANINCYLINDERFUELINJECTORTHATINJECTSFUELINTOACOMBUSTIONCHAMBEROFTHEENGINEANDANINTAKEPASSAGEFUELINJECTORTHATINJECTSFUELINTOANINTAKEPASSAGEINTHISENGINE,FUELISINJECTEDDIVIDEDBETWEENTHEINCYLINDERFUELINJECTORANDTHEINTAKEPASSAGEFUELINJECTORACCORDINGTOTHEENGINESPEEDANDTHELOADONTHEINTERNALCOMBUSTIONENGINETHISENGINEISALSOPROVIDEDWITHTHEPULSATIONDAMPERSHOWNINFIGS6TO8HOWEVER,INTHISKINDOFENGINE,THEFOLLOWINGPROBLEMSOCCURWHENSTARTINGTHEENGINEBYINJECTINGFUELWITHANINTAKEPASSAGEFUELINJECTORWHENFUELISDELIVEREDBYAFEEDPUMPATENGINESTARTUP,THEVOLUMEOFPIPETHATNEEDSTOBECHARGEDWITHFUELBECOMESSIGNIFICANTLYLARGER31THATIS,WHENTHEENGINEISSTARTEDWITHFUELINJECTEDFROMTHEINTAKEPASSAGEFUELINJECTOR,DESPITETHEFACTTHATFUELCANBEDELIVEREDTOTHEINTAKEPASSAGEFUELINJECTORWITHTHEFEEDPUMPBYSIMPLYCHARGINGONLYTHELOWPRESSUREPIPEWITHFUEL,THEPULSATIONDAMPERISSTRUCTUREDSUCHTHATTHEHIGHPRESSUREPIPESYSTEMANDTHELOWPRESSUREPIPESYSTEMARECOMMUNICATEDOROPENTOONEANOTHERTHEREFORE,FUELISUNABLETOBEDELIVEREDTOTHEINTAKEPASSAGEFUELINJECTORBYTHEFEEDPUMPUNLESSBOTHTHELOWPRESSUREPIPEANDTHEHIGHPRESSUREPIPEARECHARGEDWITHFUELASARESULT,ITTAKESTIMEFORTHEFEEDPRESSURETORISE,THEREBYADVERSELYAFFECTINGSTARTABILITYIE,INCREASINGTHESTARTTIMESUMMARYOFTHEINVENTIONTHISINVENTIONTHUSPROVIDESAFUELSUPPLYSYSTEMFORANINTERNALCOMBUSTIONENGINE,WHICHISCAPABLEOFIMPROVINGSTARTABILITYOFANINTERNALCOMBUSTIONENGINETHATINCLUDESAFUELINJECTIONMECHANISMFORINJECTINGFUELATHIGHPRESSUREINTOACYLINDERIE,INCYLINDERFUELINJECTORANDAFUELINJECTINGMECHANISMFORINJECTINGFUELINTOANINTAKEPASSAGEORANINTAKEPORTIE,ANINTAKEPASSAGEFUELINJECTORAFIRSTASPECTOFTHEINVENTIONRELATES