【精品】江苏省南京市某25层公寓工程悬挑脚手架搭设方案（全套计算书）

施工组织设计/方案审批表工程名称公寓日期20091216现报上上下表中的技术管理文件，请予以审批。类别编制人册数页数施工方案1内容附后公寓悬挑脚手架工程施工方案。申报简述根据施工图纸、施工规范结合本工程实际情况，编制公寓悬挑脚手架工程施工方案。申报部门（分包单位）卡门国际公寓项目部申报人审核意见有无附页总承包单位名称审核人审核日期年月日审批意见审批结论审批部门（单位）审批人日期年月日注附施工组织设计、施工方案。悬挑脚手架搭设方案施工单位建设集团有限公司编制人审核人目录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架施工部署2四、外脚手架施工要求3五、悬挑脚手架验算9悬挑脚手架搭设方案一、工程概况由建设集团股份有限公司承建的公寓工程，由江苏地质勘察公司勘察，南京市设计研究院设计，南京建设工程项目管理公司监理。工程总建筑面积22000M2含地下车库。共25层，框架结构，底层层高42M，标准层层高30M，总高805M。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）2、钢结构设计规范（GB500172003）3、建筑结构荷载规范（GB500092001）4、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）5、建设施工高处作业安全技术规程（JGJ8091）6、混凝土结构设计规范（GB500102002）7、本工程设计图纸、图纸会审纪要8、本工程施工组织设计三、脚手架施工部署本工程采用悬挑式双排扣件式钢管外脚手架，从第3层开始设置，每次悬挑层数为6层（即18M），共悬挑4次。悬挑脚手架搭设步距18米，纵距18米，横距105米，阳台及楼梯间其纵距则可适当减小，不能扩大。内排立杆离墙03M。连墙件为垂直方向每层拉结，水平方向2跨一拉结，用直角扣件及短钢管与墙体拉结。外侧用密目式安全网全封闭。剪刀撑连续搭设，剪刀撑斜杆与底面夹角为45度。除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。水平挑梁采用16工字钢，悬挑长度15M，锚固长度13M有阳台处锚固长度31M，以16钢筋锚入楼板混凝土内。楼梯间和电梯井及转角处采用16工字钢加126槽钢斜撑，具体做法详见附图。在转角处、楼梯间和电梯井处采用槽钢三角架，16号型钢焊接在预埋件M3（3003006钢板）上，下方用126号槽钢支撑，槽钢与工字钢角度大于60度，槽钢下部焊接在预埋件上M2（2003006钢板），该预埋钢板通过4根12的钢筋与结构连接；考虑到平面稳定性及施工方便，在三角架末端焊接上10号工字钢，并用钢丝绳将角部的10号工字钢与上层预埋拉环相连。除楼梯间和电梯井及转角处外，其余平面均采用6191钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPA，直径185MM钢丝绳斜拉在型钢上，以钢丝绳为主要受力体，每道斜拉钢丝绳均固定在相应水平连墙钢管的一端，并与结构梁板拉结点固定。本工程采用水平钢管与柱包箍相连、水平钢管与预埋短钢管相连及一定数量柔连接的方式来达到连墙壁的效果，每处连墙钢管用2个扣件与预埋短钢管相连，每个连墙件的作用面积按16设置，或在连墙件采用两根水平钢管与贯通结构楼板层的竖向钢管用扣件连接。四、外脚手架施工要求1、材料要求11脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管为4835，表面锈蚀程度不应大于05MM，钢管弯曲程度不大于3MM/M，若超出规定，不得使用。钢管上不可打孔。钢管和扣件应有产品合格证和检测报告。12扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，不得有裂缝、出现滑丝等缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65NM时，不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。13脚手板采用竹笆脚手板，宽度为900，主筋不得缺少或断裂。14建筑用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。15、工字钢及槽钢采用Q235A级钢，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中的规定。焊条其质量应符合现行国家标准碳钢焊条（GB/T5117）的规定。本工程针对受力情况选用16工字钢；对于三角架部位的支撑杆采用126热轧槽钢；拐角处，架在16号工安钢上的为10工字钢，钢材牌号均为Q235号。16钢丝绳钢丝绳采用125，每根钢丝绳上的两端各用3个卸扣在同一方向固定，中间增加一个可调线夹。2、构造要求21水平杆（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。（2）水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平位置错开不小于500MM；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；若搭接，则搭接长度不小于1M，且用三个扣件固定，端部离扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100MM。（3）纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400MM。（4）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150MM；横水平杆邻墙端挑出200MM，外端伸出100MM。（5）脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用铁丝固定于纵向水平杆上。22竹芭脚手板（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150MM。（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径12MM的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3）作业层端部脚手板探头长度应取150MM，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。23立杆（1）每根立杆底部应插入悬挑工字钢上焊接的短钢筋，保证立杆不会滑移。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接，对接错开要求同纵向水平杆。（4）立杆顶端需高出女儿墙上皮1M，高出檐口上皮15M；23连墙件（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300MM；（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4M。5必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（6）连墙件的构造要求连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；7连墙件的构造要求连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4MM的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6MM的钢筋；（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300MM。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；图1连墙件的布图24剪刀撑与横向斜撑1每道剪刀撑跨越立杆的根数6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间；2外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100MM；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150MM；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150MM。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；6脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；25悬挑钢梁（1）悬挑钢梁上焊接25短钢筋，长100MM。（2）悬挑钢梁挑出位置附近及根部分别采用预埋入楼板混凝土的16钢筋锚固。（3）阳台及转角处悬挑钢梁与斜撑槽钢之间满焊。3、外脚手架施工31施工准备311单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。312应按规范JGJ1302001第811815条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。313经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。32基座处理悬挑钢梁上的短钢筋应满焊牢固，脚手架立杆插入短钢筋。33搭设（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。（2）每搭设完一排架子后，应及时校正步距、纵距、横距及垂直度。（3）开始搭设立杆时，应每隔6米设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除。（4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙杆。（5）剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。（6）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为12M；挡脚板高度不应小于180MM；中栏杆应居中设。（7）扣件规格须与钢管外径（48）相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40NM，且不应大于65NM；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150MM；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100MM。（8）脚手板应满铺，铺稳，离墙120150MM，四角用铁丝绑于水平杆上。脚手板除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12M满铺一层脚手板。（9）搭设完一层架体后，即在外围用密目式安全网进行全封闭。34拆除341准备工作（1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。342拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆几层先解几层安全网。343连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。344当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约65M）时，先搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。345各配件严禁从上往下抛掷，必须由上而下传递下来。4、安全管理要求41脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。42搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。43脚手架的构配件质量与搭设质量，须经检查验收，合格后方准使用。44作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。45当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。46安全网按规定搭设或拆除。47在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件。48不得在脚手架悬挑梁根部锚固完整可靠，不得随意破坏、拆除固定装置。49在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。410脚手架应采取接地、避雷措施等，接地电阻低于30欧姆。411搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5检查与验收51脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完1013M高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级大风与大雨后；（6）停用超过一个月。52脚手架使用中，应定期检查下列项目（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）悬挑钢梁、底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表824项次1、2的规定；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。五、悬挑脚手架验算计算书详见附件阳台处悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算参数双排脚手架，搭设高度180米，立杆采用单立管。立杆的纵距180米，立杆的横距105米，内排架距离结构030米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为4835，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距540米。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为015KN/M2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为015KN/M，安全网荷载取00050KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压040KN/M2，高度变化系数06200，体型系数11340。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度150米，建筑物内锚固段长度310米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物135M。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201501050/30052KN/M活荷载标准值Q30001050/31050KN/M静荷载的计算值Q11200381200520109KN/M活荷载的计算值Q21410501470KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801090101470180020505KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010010901171470180020593KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0593106/50800116651N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800520091KN/M活荷载标准值Q21050KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677009109901050180004/10020610512190004603MM大横杆的最大挠度小于18000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003818000069KN脚手板的荷载标准值P2015010501800/30094KN活荷载标准值Q300010501800/31890KN荷载的计算值P1200691200941418902842KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003810502/828421050/31001KNM1001106/50800197081N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000381050004/3842060105121900000002MM集中荷载标准值P0069009418902054KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V220536201050031050024105002/9/7220610512190003360MM最大挠度和VV1V23384MM小横杆的最大挠度小于10500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003810500040KN脚手板的荷载标准值P2015010501800/20142KN活荷载标准值Q300010501800/22835KN荷载的计算值R1200401201421428354187KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01337NG10134180002407KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201509180010500300/21640KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015018009/21215KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051800180000162KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG45424KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000218001050/25670KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00400UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ0620US风荷载体型系数US1134经计算得到，风荷载标准值WK070400062011340197KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12542408514567013256KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12542414567014447KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW085140197180018001800/100137KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N14447KN；I计算立杆的截面回转半径，I158CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4890CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W5080CM3；由长细比，为3118/16197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0186；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到14447/019489159024N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050MM，内侧脚手架距离墙体300MM，支拉斜杆的支点距离墙体1350MM，水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面抵抗矩W14100CM3，截面积A2610CM2。受脚手架集中荷载P1445KN水平钢梁自重荷载Q1226100000178510025KN/M1悬挑脚手架示意图150135031001445KN1445KN025KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到00042542281216224075002悬挑脚手架支撑梁剪力图KN25291131悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM01500183悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R117024KN,R212984KN,R30016KN最大弯矩MMAX2529KNM抗弯计算强度FM/105WN/A2529106/105141000076611000/2610020018N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172003附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值B1070282/B0929经过计算得到强度253106/0929141000001931N/MM2；水平钢梁的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P1445KN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中N180/1801经过简支梁的计算得到支座反力考虑到支撑的自重RARB11/214451445180011/21455KN通过传递到支座的最大力为考虑到支撑的自重200014451800111464KN最大弯矩考虑到支撑的自重MMAX1118004KNM抗弯计算强度F004106/490000091N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050MM，内侧脚手架距离墙体300MM，支拉斜杆的支点距离墙体1450MM，水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面抵抗矩W14100CM3，截面积A2610CM2。受脚手架作用的联梁传递集中力N1464KN水平钢梁自重荷载Q1226100000178510025KN/M1悬挑脚手架示意图50145013001464KN1464KN025KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到00011540153807304714171424177145悬挑脚手架支撑梁剪力图KN21722090悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM02020094悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R115414KN,R216011KN,R31448KN最大弯矩MMAX2172KNM抗弯计算强度FM/105WN/A2172106/105141000074501000/2610017526N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172003附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值B1070282/B0929经过计算得到强度217106/0929141000001658N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,满足要求十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDI按照下面计算其中RDICOSI为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCIRDISINI按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD117119KN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD17119KN下面压杆以126号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算其中N受压斜杆的轴心压力设计值，N1712KN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比L/I查表得到016；I计算受压斜杆的截面回转半径，I157CM；L受最大压力斜杆计算长度，L333M；A受压斜杆净截面面积，A1569CM2；受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是6763N/MM2；F受压斜杆抗压强度设计值，F215N/MM2；受压斜杆的稳定性计算F,满足要求斜撑杆的焊缝计算斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N17119KN；LWT为焊接面积，取156900MM2；FT或FC为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取1850N/MM2；经过计算得到焊缝抗拉强度1711949/1569001091N/MM2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求十二、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R16011KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范1098F50N/MM2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D160114/314165021/215MM水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30CM以上搭接长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N1601KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；FB楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取15N/MM2；H楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到H要大于1601109/3141620151699MM。3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N1601KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；B楼板内的螺栓锚板边长，B5D100MM；FCC混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095FC1359N/MM2；经过计算得到公式右边等于1316KN楼板混凝土局部承压计算满足要求悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为1050MM，内侧脚手架距离墙体300MM，计算中取其1414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1900MM。型钢截面惯性矩I113000CM4，截面抵抗矩W14100CM3，截面积A2610CM2。阳角型钢示意图20019002100KN2100KN025KN/MAB阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P2100KN水平钢梁自重荷载Q1