8度区6层框架结构办公楼前言至第五章

前言本设计是按照河南科技大学建筑工程学院2007年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“洛阳市西城区办公楼设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。第1章设计基本资料1L初步设计资料一工程名称洛阳市西城区办公楼。二工程概况建筑面积8500，建筑总高为2615M,主体大楼为七层，裙房为六层，室内外高差为045M三温度最热月平均28，最冷月平均5；极端最高温度38，极端最低温度为115四相对湿度年平均34五相对风向北风，基本风压035KN/六雨雪条件最大积雪深度025,雪荷载030KN/。七年降雨量870。八水文资料经勘探未发现地下水九地质条件1地震烈度本工程地震设防烈度为8度，近震，场地类型类。2地质资料见表11表11地质资料基底埋深（M）土层厚度（M）岩土名称地基土静荷载标准值（KPA）220220杂填土100800580粉质粘土1401620820粘土1602070450中密的细砂2500430基岩十材料使用1混凝土梁柱板均使用C30混凝土。2钢筋纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。3墙体A外纵墙采用240厚灰砂砖（18KN/M3），一侧墙体为水刷石墙面（05KN/）,一侧为20厚抹灰（17KN/）；B内隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3）,两侧均为20MM厚抹灰。C卫生间隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3），两侧贴瓷砖（05KN/）。D女儿墙采用240厚加气砼砌块（55KN/M3）两侧均为200厚抹灰，墙高900MM。4窗均为钢框玻璃窗（045KN/M2）5门除大门为玻璃门（045KN/M2），办公室均为木门102KN/M212结构选型一结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。二屋面结构采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合的屋面，屋面板厚100MM。三楼面结构采用现浇混凝土肋型屋盖，板厚100MM。四楼梯结构采用钢筋混凝土梁式楼梯。五天沟采用现浇天沟。第2章结构布置及计算简图21结构布置及梁,柱截面尺寸的初选211梁柱截面尺寸初选主体结构共7层，局部6层，层高均为36M，内外墙的做法内墙做法内外墙均砌240厚空心砌块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。板厚取100MM3010754LHM一梁截面尺寸的估算1BC跨1主梁L6000,取600175082HLM，取30032B故框架横纵梁的截面尺寸为BH3006002次梁L6000,取400，B取250135082HLM故框架次梁的截面尺寸为BH2504002CD跨1主梁L2400,取450130282HLM，取25051B故框架梁的截面尺寸为BH250450表21估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级横梁（BH）层数混凝土强度等级BC,DE跨CD跨纵梁（BH）次梁（BH）17C30300600250450300600250450二柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算1柱组合的轴压比设计值按照公式11计算11NFGN式中为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取13，等跨内柱取12,不等跨取125；为按照简支状态计算柱的负荷面积；F为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14KN/G2M为验算截面以上楼层层数；N2框架柱验算1208CNBHF由计算简图21可知边柱和中柱的负载面积可知中柱（66）/2624/2642边柱（66）/26/2723边柱212/13724107/4308196CCANFM中柱5645根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为600600360000，为计算简便中柱和边柱的2M204195尺寸相同，均为600600。故初选柱的尺寸为600600；BCDE图21边柱和中柱的负荷面积简图212结构布置如图22所示BCDE567891012314L1L1L1322L12L13L12L1L12L132L1L12L13L21LL12L132L1图22结构平面布置图注梁的尺寸L1300600,L2250400,L3250450边柱、内柱的尺寸均为60060022框架结构的计算简图图23框架结构梁，柱尺寸注室内外高差045M,基础埋深05M,H0450536455M第3章重力荷载代表值的计算31荷载计算311屋面及楼面恒荷载计算一屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土10KN/找平层（柔性）三毡四油油铺小石子04KN/找平层15厚水泥砂浆0015M2003KN/3KN/M找坡层40厚水泥石灰砂浆3找平004M14056KN/3/保温层80厚矿渣水泥008M145116KN/3/结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计609KN/二各层走廊楼面水磨石楼面10面层20水泥砂浆打底065KN/素水泥砂浆结合层一道结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计267KN/三标准层楼面大理石楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚13干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥116KN/水泥浆结合层一道结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计383KN/四楼梯，水泥砂浆楼面构造层05KN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计317KN/312屋面及楼面活荷载计算一根据荷载规范查得上人屋面20KN/楼面20KN/办公楼走廊25KN/二雪荷载SK1003KN/03KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者313梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算一梁自重1边横梁，纵梁BH300600梁自重2503M06M01M375KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M06M01M2025M170221KN/3KN/M合计3975KN/2中横梁BH250450梁自重25025M045M01M21875KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M045M01M2025M1701615KN/3KN/M合计317KN/3次梁BH250400梁自重25025M04M01M2188KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M04M01M2025M1701445KN/3KN/M合计23325KN/4基础梁BH250400梁自重25025M04M25KN/M3KN/M二柱自重1柱BH250400柱自重2506M06M9KN/M3/抹灰层10厚混合砂浆001M06M4170408KN/3KN/M合计6408KN/2构造柱BH240240柱自重25024M023M144KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M024M024M217016KN/3KN/M合计16KN/三外纵墙自重标准层纵墙13M024M18389KN/M3KN/M铝合金窗035KN/18M063KN/M水刷石外墙面（36M18M）05KN/09KN/M水泥粉刷那墙面（36M18M）036KN/0648KN/M合计7794KN/底层纵墙（455M18M06M04M）024M18756KN/M3KN/M铝合金窗035KN/18M063KN/M水刷石外墙面（36M18M）05KN/09KN/M石灰粗沙刷那墙面（36M18M）036KN/0648KN/M合计9738KN/四内墙自重标准层纵墙（36M06M）024M181296KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面30M036KN/2216KN/M合计1512KN/底层纵墙（455M06M）024M1817064KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面395M036KN/22844KN/M合计19908KN/五内隔墙自重标准层内隔墙（36M06M）024M9672KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面36M06M036KN/2432KN/M合计1152KN/底层内隔墙（455M18M10M）025M9642KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面455M18M10M036KN/2126KN/M合计546KN/第4章框架侧移刚度的计算横向框架梁柱的线刚度计算41框架梁柱的线刚度计算411框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图41所示，作为计算各节点弯矩分配的依据在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I2IO（IO为梁的截面惯性矩）（41）30/12IBH梁采用C30混凝土，。27/0MKNEC由于左跨梁右跨梁I边梁EI/L72341301/6/510K/M中跨梁I中跨梁EI/L72341301/054/6190KNM/底层柱（BE轴）I底柱EI/L72441301/06/57120KM/其余各层柱（BE轴）I余柱EI/L72441301/06/3910KNM/令I余柱10,则其余各杆件的相对线刚度为I边梁45/06991I中跨梁4/21MI底柱47120/89图41框架梁柱的相对线刚度41,2梁柱的线平均刚度比一底层42/BCKK43052由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1B,E梁柱线刚度为K069781（KN/M）05472C422451086321CIDH2C,D梁柱的线刚度为K0698（KN/M）0542CK422105417083CIDH二标准层44/2BCKK45由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1B,E梁柱的线刚度为K069201（KN/M）023CK422371967CIDH2C,D梁柱的线刚度为K06908（KN/M）0291CK42211316783CIH故横向框架的侧移刚度见表41，42表41横向框架27层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱194166671019416667C柱242316781024231678D柱242316781024231678E柱1941666710194166678729669表42横向框架首层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱188632121018863212C柱2080310208030D柱2080310208030E柱18863212101886321279332424表43横向框架顶层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱19416667815533336C柱24231678819385342D柱24231678819385342E柱19416667815533336698373568第5章横向水平作用下荷载作用下框架内力和侧移计算51水平地震作用下结构各层的总重力荷载代表值计算511墙自重外纵墙采用240厚灰砂砖18KN/M3,一侧水刷石墙面105KN/M3,另一侧为20MM厚的抹灰（17KN/M3），则墙面单位面积的重力荷载为332218/02417/025/16/KNMKNMKNM一底层1B轴线上的纵墙面积24506814152E轴线上纵墙的面积0698094MMM218941533522轴线上纵墙的面积2406853合计12525153098532363692M2M2则底层外墙自重为51636369187664KN/KN二标准层1B轴线上的纵墙面积36069MM218431828964M2E轴线上纵墙的面积36069218041809150163514轴线上纵墙的面积23606468MM合计8964110166482646222M则标准层外墙自重为51626461365336KN2/KN三顶层1B轴线上的纵墙面积236067181738M2E轴线上纵墙的面积209MM3514轴线上纵墙的面积23606468合计7776793864822194222则顶层外墙自重为51622194114521KN2/KNM四内隔墙采用200厚蒸压加气砼砌块（55KN/M3）,两侧均为20MM厚抹灰，墙面单位面积荷载为3325/0217/02178/KNKNKNM1底层1C轴线上的横墙面积245067125413MM2D轴线上横墙的面积20889MM3BE轴线上横墙的面积245064546046148合计；4814281143199986957182M222则底层内隔墙自重为178695718123838KN/KNM2标准层1C轴线上的横墙面积236036091250941756M2D轴线上横墙的面积M218904180915016MMMM3BE轴线上横墙的面积2366366483948合计；117566923966485834082222则标准层内隔墙自重为178583408103847KN/KNM3顶层1C轴线上的横墙面积3606M224308142586M2D轴线上横墙的面积2360629M3BE轴线上横墙的面积2408456M合计8862944546416346422则顶层的内隔墙自重为17816346429037KN2/KNM2五卫生间隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3）,两侧贴瓷砖（05KN/M3）,墙面单位面积重力荷载为为3325/025/216/KNKNM1底层240641864948MM则底层卫生间隔墙自重为1789416815067KN2/KN22标准层23604180615715M则标准层卫生间隔墙自重为1787152114432KN2/六女儿墙自重采用240厚加气砼砌体，155KN/M3,两侧均为200MM厚抹灰，墙高900MM，墙面单位面积的重力荷载为3325/02417/20/KNMKNMKNM1六层顶女儿墙209184907MM则女儿墙的自重9072218144KN22/KN2七层女儿墙20916475则女儿墙的自重22755508KN2/KNM2512梁，柱，墙，板，门窗重力荷载标准值汇总一梁重力荷载标准值汇总表表51梁重力荷载标准值汇总构件层次B/MH/MG/KNLI/MGILINGI/KN横梁160306398KN/M62385204777层0306398KN/M62385163816走道梁16025045235KN/M2456410563767层025045235KN/M2456484511次梁1602504232KN/M61313182363047层02504232KN/M6131314183792纵梁160306398KN/M623853685867层0306398KN/M62385286678二门重力荷载标准值汇总表除大门为玻璃门，办公室为木门2045/KNM20/KNM表52门重力荷载标准值汇总底层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M22个GM10210M25M2211KNM208M25M4个GM20208M25M416KNM522M28M3个GM30222M28M318316KNM406M18M16个GM40206M18M163456KN2438KN标准层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M18个GM10210M25M189KNM208M25M8个GM20208M25M832KNM309M25M4个GM30209M25M418KNM406M18M16个GM40206M18M163456KN17456KN顶层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M4个GM10210M25M42KN2KN三窗自重均为钢框玻璃窗2045/KNM表53窗重力荷载标准值汇总底层门标号尺寸数量荷载标准值C118M18M24个GC104518M18M2434992KNC509M09M4个GC504509M09M41458KNC609M15M2个GC604509M15M21215KN37665KN标准层门标号尺寸数量荷载标准值C115M18M22个GC104515M18M222673KNC312M18M2个GC304512M18M21944KNC436M18M1个GC404536M18M1104976KNC615M09M4个GC604515M09M4243KNC718M09M1个GC704518M09M10729KN4233KN顶层门标号尺寸数量荷载标准值C118M18M21个GC104518M18M213016KNC709M18M1个GC304509M18M10729KN4233KN513集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI根据抗震规范（GB500112001）第513条，顶层的荷载代表值包括屋面荷载、50的屋面雪荷载、顶层纵墙框架自重、顶层半层墙柱自重。其它层重力荷载代表值包括楼面恒载、50楼面均布荷载、该层纵墙框架横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重。各楼层重力荷载代表值GI确定如下顶层梁G横梁次梁走道梁381645100818379266781278302KN柱G承重柱/2构造柱/21152/290336/245744KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/25508114521/229097/2077318KN板G3525372KN门G2KN窗G31347KN雪荷载03KN/M242M144M18144KN雪荷载组合系数为05，则顶层重力荷载代表值为1278302KN45744KN77318KN3525372KN2KN31347KN181446158368KN合计6158368KN六层梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/2457446912/211292/2105655KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/2114521/229097/2114432/210384711365336/218144215865KN板G18475921052352289994KN门G1746KN窗G4233KN雪荷载03KN/M242M144M18144KN雪荷载组合系数为05，则六层重力荷载代表值为143748KN105655KN215865KN289994KN1746KN4233KN181KN7612409KN可变荷载G05036144205204214463072KN合计7612409KN63072KN8243129KN五层（标准层）梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/2292/26912/211292/26912/2119832KN墙G女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/21365336/2114432/21038471/21365336/2103847/2114432/22518238KN板G23991124226076282172KN门G1746KN窗G4233KN143748KN119832KN2518238KN1746KN4233KN8035544KN可变荷载G05201626415828778468KN合计78468KN8035544KN8820224KN底层梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/27584/26912/211292/2148678/2138047KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/21365336/2114432/21038471/2187664/2123838/215067/22891964KN板G2150928334497624854256KN门G2438KN窗G37665KN143748KN138047KN2891964KN24854256KN2438KN37665KN826738KN可变荷载G052056161252868688KN合计68688KN826738KN894426KN52水平地震作用下框架内力合侧移的计算521横向自振周期1质点重力荷载见图51图51结构质点重力荷载（单位KN）2水平地震力作用下框架的侧移验算按顶点位移法计算框架的自振周期顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程，TU如表54（51）（52）NGIKV1/NIJUVCD（53）（54）1NTKUI7T式中基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架T结构取0607，该框架取07。框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架T顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力。进而求11T出框架各层剪力和结构真正的位移。第I层第J跟柱的抗侧移刚度；IJD表54结构顶点的假想侧移计算层次GIKNVAIDIUIUI76158368615836869837356888226183676124091377077187296691557253015882022422591001872966925882372448820224314112258729669358821136388202244032144987296694609175382882022449051673872966956191292918820265799599379332424731731按公式（54）计算基本周期T,其中UT量纲为M，取07T170268T3横向地震作用计算根据建筑设计抗震规范（GB500112001）第512条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。在类场地，8度设防区，设计地震分组为第二组情况下，由建筑设计抗震规范（GB500112001）表5141和表5142可查得结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（8度，多遇地震作用）为GTMAX035S016GAX1结构总水平地震作用标准计算551EQIG56NEKF561NINIIJHG式中结构基本自振周期的水平地震影响系数值；1结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85；EQG顶部附加水平地震作用；NF顶部附加地震作用系数；结构总水平地震作用标准值；EK分别为质点I,J的计算高度；,IJH结构等效总重力荷由公式（55）计算得085618372409826489264953EQIGKN因为，所以考虑顶部附加水平地震作用，其附164GTT加地震作用为SN108708607186所以对于多质点体系，结构底部纵向水平地震作用标准值1492539EKEQFGKN附加顶部集中力086081NE423953769K各质点的水平地震作用按公式（56）计算将，代入式EKF1NIIIJFGH各楼层地震剪力按计算NIKJVF各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表表55各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表层IGH/IMIKNIJGH/IFKN/IVDKN/IUM7615836826151610413285099867707127071269837360001676124092235171659828509986775375146087872966900017588202241895167143258509986773543219638729669000254882022415351353904485099867595722792028729669000323882022411751036376385099867456013248038729669000372882022481571884838509986731629356432872966900041188202645540241388509986717706374138793324200047最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比，小于建筑设计抗震规范（GB5001110340857452001）第551条规定的位移极限值1/550满足位移要求。E523水平地震作用下框架内力计算一框架第层J柱分配盗的剪力VIJ以及该柱上，下端的弯矩和分别按UIJMBIJ下列各式计算（55）1IJIJINJJDV（56）BIJIJMYH（57）UIJIJ（58）0123其中，为标准反弯点高度比，可由查表得。本设计中，底层柱只需考虑修正值0Y第二层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正，具体计算过程及结果见表23Y57，表58。表56所查反弯点高度表摘要KMN06070809102070250303035035046035035040404045504045045045045054045045045045045053045045045045045052050505050505710707065065065055从上表可得各层反弯点高度比Y,由于K值界于二者之间，则可以由插值取值。二框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见下表57表57框架柱K值和Y值表B柱C柱D柱E柱层KYKYKYKY706090285082030820306090285606090350820350820350609035506090408204082040609044060904508204508204506090453060904508204508204506090452060905082050820506090510760710240710240707607表58各层中柱BE柱端弯矩及剪力计算层次/IHM/IVKNDIMIVKYBIJMUIJ736707126983735719416667196606090319945078636146087872966919416667324906090354093760353621963872966919416667488506090470344105524362792028729669194166676210609045100612296336324803872966919416667722406090451170314304236356432872966919416667792806090514271427136374138793324241188632128896076072833412143三梁端弯矩，剪力及轴力分别按下式计算59LLUBBIJIJRMI510UUBBIJIJLRI51112BBVL512NRIBKINK由计算简图53,54计算得,具体过程见表59表58各层边柱CD柱端弯矩及剪力计算层次/IHM/IVKNDIMIVKYBIJMUIJ736707126983735724231678245408202852656184636146087872966924231678405508203551099489536219638729669242316786096082048778131674362792028729669242316787750820451255515345336324803872966924231678901608204514606178522363564328729669242316789894082051780917809136374138793324242080398111024073124813392表59梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算边梁走道梁柱轴力层LBMRBLBVLBMRBLBV边柱中柱75078459561612158915892413241612288695079019631033120312024260047157915146451357964704469746972439149419981419330413579663096200620024516715628202332436421792367802878157815246513235543336225973225926834183308330246942317954735126413231726826480298029246691400596308注（1）柱轴力中的负号表示拉力，当为地震作用时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。（2）表中分别表示节点在右梁的弯矩单位为KNM,LRBM（3）式中，分别为节点在左，右梁的线刚度，单位为KNMLI（4）N单位为单位为KN，L单位为M，单位为KNBV图52横向水平地震作用及楼层地震剪力BMBMBVBV图53梁端弯矩，剪力计算简图LBMRBM1,BIJMUIJMLBIRBI图54梁端弯矩，剪力计算简图图55地震作用下的框架弯矩图注下端受拉为“”，图56框架结构梁端剪力，轴力图注剪力逆时针为“”53横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算531风荷载标准值荷载规范规定，对于高度大于30M，且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数未考虑风压脉动影响，本设计房屋高度H2615M15，由表510可见，沿高度在11154范围内Z变化，即风压脉动的影响。取平面图9轴线横向框架，其负载宽度为6M，则沿高度方向分布的风荷载标准值为60251ZZSZQM根据各楼层标高处的高度H可以查得各楼层标高处的沿房屋高度分布风荷载标准值，QZ,见表57，如图57所示。框架结构分析时，应按静力等效原理将图57中的分布荷载转化未节点集中荷载如图58所示。图57风荷载沿房屋高度的分布（单位KN/M）图58等效节点集中荷载单位KN/M各层的集中荷载F的计算过程如下2523625361/4156314751563361/410767F25236236196361/461475156314751724361/413262361961738196361/451225112112098361/4112161738157415741389361/44F098311208930983361/49229173815741321389361/430983098308930825361/48339138913213212361/42F082508930750825361/4767138913212361/410825075075361/46248表57沿房屋高度分布风荷载标准值层次/IHM/IHZZ1/QKNM1/QZKN125Z145501741011132082512375281503231011913890893133931175044910512515740983148415350587115131738112168518950725121135196122518462255086212915223614752217261510135154251563234532风荷载作用下的水平位移验算根据图58等效节点集中荷载所示的水平荷载由公式513计算层间剪力，然后根据轴线，框架的层间侧移刚度，按公式514,515计算各层的层间位移，相对侧移和绝对侧移IUIU513NIKIVF5141/NIIIJFUD5151NIKK表58风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层/IFKN/IV/DKNM/IU/IM/IUH710761076698373568001503491/240000624186241868729669002803341/28571535403354038729669004103061/8780544463244632872966900510265