毕业论文-6层钢筋混凝土框架结构组织设计

摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架6轴框架的结构设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。内力计算考虑以下四种荷载作用，即水平地震荷载作用下的内力，竖向恒载作用下的内力，重力荷载设计值作用下的内力及风载作用下的内力。在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词框架，结构设计，抗震烈ABSTRACTTHEPURPOSEOFTHEDESIGNISTODOSTRUCTURALDESIGNINTHELONGITUDINALFRAMESOFAXISWHENTHEDIRECTIONSOFTHEFRAMESISDETERMINED,FIRSTLYTHEWEIGHTOFEACHFLOORISCALCULATEDTHENTHEVIBRATECYCLEISCALCULATEDBYUTILIZINGTHEPEAKDISPLACEMENTMETHOD,THENMAKINGTHEAMOUNTOFTHEHORIZONTALSEISMICFORCECANBEGOTBYWAYOFTHEBOTTOMSHEARFORCEMETHODTHESEISMICFORCECANBEASSIGNEDACCORDINGTOTHESHEARINGSTIFFNESSOFTHEFRAMESOFTHEDIFFERENTAXISTHENTHEINTERNALFORCEBENDINGMOMENT,SHEARINGFORCEANDAXIALFORCEINTHESTRUCTUREUNDERTHEHORIZONTALLOADSCANBEEASILYCALCULATEDCONSTRUCTIONCALCULATIONCONSIDEROFTHEACTIONCOMEFROMFOURLOADS,THEYAREHORIZONTALEARTHQUAKELOAD,DESIGNVALUEOFGRAVITYLOADANDREPRESENTATIVEVALUEOFGRAVITYLOAD,ANDTHEOTHERISWINDLOADBEINGUNDERWAYTHEDESIGNOFCROSSSECTIONANTISEISMIC,WELOOKTHECOLUMNASSTUBBORNLYPRESSEDMEMBERTOCOMPUTEINTHEINTRESTOFTHEASSURANCEOFTHEFRAMEWORKABILITYCONTINUE,WEADHERETOTHEDESIGNPRINCIPLEIS“STRANGERCOLUMNANDWEAKERBEAM,STRANGERSHEARFORCEANDWEAKERBENDING,STRANGERJOINTSTRONGERANCHORAGE”ANDTHECROSSSECTIONMUSTTOMEETTHEDEMANDOFCONSTRUCTIONTHEDESIGNOFTHESTAIRSISALSOBEAPPROACHEDBYCALCULATINGTHEINTERNALFORCEANDREINFORCINGSUCHCOMPONENTSASLANDINGSLAB,STEPBOARDANDLANDINGGIRDERWHOSESHOPDRAWINGSARECOMPLETEDINTHEENDKEYWORDSFRAMEWORK，STRUCTURALDESIGN，SEISMICINTENSITY目录摘要IABSTRACTII目录III1工程概况111工程背景1111设计资料1112材料112工程特点213本章小结22结构设计221工程特点222设计资料223梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定324荷载计算525水平地震作用下框架的侧向位移验算726荷载计算1426（A）恒载示意163一层板计算1631房间编号1317311基本资料17312计算结果17313跨中挠度验算17314裂缝宽度验算184顶层板计算书2041房间编号20411基本资料20412计算结果21413跨中挠度验算21414裂缝宽度验算225楼梯钢筋计算书2451荷载和受力计算25512配筋面积计算27513配筋结果27结论29致谢301工程概况11工程背景本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为613876M2，总建筑面积约为613873M2；首层高39M,标准层36M平面尺寸为147M696M。采用桩基础，室内地坪为0000M，室外内高差045M。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。111设计资料1气象资料夏季最高气温，冬季室外气温最低200C423C冻土深度25CM，基本风荷载W。035KN/M2；基本雪荷载为035KN/M2。年降水量650MM。2地质条件建筑场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0510米，岩性特点，团粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约30米,QSK3540KPA。粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度35米，QSK3035KPA。粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，QSK4060KPA,QPK15002000KPA。不考虑地下水。3地震设防烈度7度4抗震等级三级5设计地震分组场地为1类一组TG（S）025S（表38高层建筑结构）MAX016112材料柱采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30，纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。12工程特点本工程为6层，主体高度为24米，属多层建筑。高层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。由于本次设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。13本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。2结构设计21工程特点本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为96096M2，总建筑面积约为881184M2；层高36M平面尺寸为183M520M。采用桩基础，室内地坪为0000M，室外内高差06M。框架平面同柱网布置如下图图21框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用120MM厚现浇钢筋混凝土。22设计资料（1）气象条件基本风荷载W。035KN/M2基本雪荷载为02KN/M2。（2）楼、屋面使用荷载走道25KN/M2；消防楼梯25KN/M2；办公室20KN/M2；为安全考虑，均按25KN/M2计算。（3）屋面及楼面做法屋面做法20MM厚12水泥砂浆找平；100140MM厚（2找坡）膨胀珍珠岩；100MM厚现浇钢筋混凝土楼板；15MM厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭25MM厚水泥砂浆面层；100MM厚现浇钢筋混凝土楼板15MM纸筋石灰抹灰23梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定（1）初估截面尺寸1柱BH400MM400MM2梁梁编号如下图L1H1/101H500MMB1/31/2H1/31/2500167250取B250MML2H1/121/82700225338取H450MMB1/31/2H1/31/2450130225取B250MML3H1/121/84500375562取H450MMB1/31/2H1/31/2450150225取B250MM（2）梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下图22梁的计算跨度（3）柱高度底层柱H3904505485M其他层H36M图23横向框架计算简图24荷载计算（1）屋面均布恒载二毡三油防水层035KN/M2冷底子有热玛蹄脂005KN/M220MM厚12水泥砂浆找平0022004KN/M2100140厚2坡度膨胀珍珠岩010147/2084KN/M2100MM厚现浇钢筋混凝土楼板012525KN/M215MM厚纸筋石灰抹底001516024KN/M2共计438KN/M2屋面恒载标准值为（696024）（6227024）438457013KN（2）楼面均布恒载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平002520005KN/M2100厚现浇钢筋混凝土楼板012525KN/M215厚纸筋石灰抹灰001516024KN/M2共计324KN/M2楼面恒载标准值为（696024）（6227024）324338004KN（3）屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载02（692024）（6227024）20867KN（4）楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为20KN/M2，走道、消防楼梯为25KN/M2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为25KN/M2。楼面均布活荷载标准值为25（692024）（6227024）260852KN（5）梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）L1BH025M05M长度566M每根重量055625（0022025）4284KN根数2126252根L2BH025M045M长度21M每根重量0452125（0022025）685KN根数216126根L3BH025M045M长度32M每根重量0453225（0022025）1044KN根数1629288根Z1截面0606M2长度47M每根重量（040022）4725164KN根数14456根Z2截面0404M2长度36M每根重量（040022）3625144KN根数2145420根表21梁柱自重梁（柱）编号截面（M2）长度（M）根数每根重量（KN）L10250556252203L202504523135685L3025045322881044Z104044184164Z2040436420144（6）墙体自重外墙墙厚240MM，采用瓷砖贴面；内墙墙厚1240MM，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为70024168KN/M2单位面积外墙贴面重量为05KN/M2单位面积内墙体重量为70024168KN/M2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）0362072KN/M2（7）荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载50屋面雪载纵横梁自重半层柱自重半层墙体自重。顶层恒载457013KN1Q顶层活载20868KN2顶层梁自重31L2345L620342685211047761789891KN顶层柱自N4Q顶层墙自重11795153731171682KN51/21/21/2792757KN6G12345Q其他层重力荷载代表值包括楼面恒载50活载纵横梁自重楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G3380651/22608521789891209601716826940122940122KN65432GG3380651/22608521789891/21209601/21648477684KN1门窗荷载计算M1、M2采用钢框门，单位面积钢框门重量为04KN/M2M3、采用木门，单位面积木门重量为02KN/M2C1、C2、C3均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为045KN/表23门窗重量计算（1）底层墙体实际重量784879KN1G（2）二至六层实际重量KN3456983GKN6918建筑物总重力荷载代表值KN67836IG25水平地震作用下框架的侧向位移验算（1）横向线刚度混凝土C30KN/M27310CE在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，层号门窗号单位面积（M2）数量重量KNM12030372M220242384M3100214168C127211255C215186729底层C434211857838039M31021241008C127211255C215188972二至六层C3302131878911024对现浇楼面的边框架取15（为梁的截面惯性矩）。对中框架取20。若为装I0II0配楼板，现浇层的楼图25质点重力荷载值面，则边框架梁取12，对中框架取15。I0横向线刚度计算见表24。（2）横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表25，横向框架柱侧移刚度D值计算见表26。（3）横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表24横向刚度计算边框架梁中框架梁梁号截面BHM2跨度LM惯性矩I0BH3/12IB15I0KBE0/LIB2I0KBE0/LL102505602630103195104520103260104L202504527190285103317104380103422104L302504536190285103238104380103285104表25柱线刚度这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基惯性矩线刚度柱号Z截面（M2）柱高度（M）（M43012BHI）（KNM）CEIKH10404412131031561042040436213103178104项目柱类型层2BCK一般层底层205K（一般层）底层21/CDKNMH根数边框架边柱19526053859914边框架中柱37815071679744中框架边柱260591658138中框架中柱4371560765851938底层D629660边框架边柱90203557694二至六层边框架中柱453179205997244本周期6107T式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取06；0框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，T1再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶1点位移计算见表27。表27横向框架顶点位移层次（KN）IG（KN）I（KN/M）ID层间相对位移IIGDI6803781803781631896001270299559511461754939631896002780286849511462706086318960042802590395114636372266318960057602162295114646083726318960072901586178487953932516296600085708570170607T02958（4）横向地震作用计算在I类场地，6度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期025S，水GT平地震影响系数最大值016。由于055814025035（S），应考虑顶点6MAX1TG附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈倒IIEKGHF三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地NN的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。008001008055800100546N1T结构横向总水平地震作用标准值（/）085EKFG1MAX61IG（025/0558）090160855393251356074KN顶点附加水平地震作用0054635607419443KNNEK各层横向地震剪力计算见表28，表中61IIEKNJJGHF横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图24。表28各层横向地震作用及楼层地震剪力注表中第6层中加入了，其中19443KN。IFNNF层次（MIH）IH（M）IG（KN）IHKNM61IJGIF（KN）IV（KN）63622180378117763602518449984499536185951146175962024883490167989436149951146141721020067330235319336113951146107479015251171286490236779511467323801033467532116514854178487432184004515149336314图24横向框架剪力图（5）横向框架抗震变形验算详见表29。表29横向框架抗震变形验算注层间弹性相对转角均满足要求。E1/450。（若考虑填充墙抗力作用为1/550）（6）水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表210。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表211、图27，图28。表210A轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层间剪力IV（KN）层间刚度ID（KN）层间位移IV（M）层高IH（M）层间相对弹性转角E684499631896000134361/26875167989631896000266361/135342353191631896000372361/9673286490631896000453361/7942221165631896000508361/70913363146299600005344851/674注表中3,210YYIIMCIDV/IIHYM1IM上下表211D轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高H层间剪力IVKN层间刚度IDIMIVKYM上下6368449963189662999281460323391002536167989631896629918414604397726514362353196318966299257514604550994172336286490631896629931521460456188506323632116563189662993516146045696256941485336314629660658135141670582568258该框架为对称结构A轴柱与D轴柱相同，B轴柱与C轴柱相同。图25地震作用下中框架弯矩图（KN/M）（7）竖向荷载作用下横向框架的内力分仍以中框架为例进行计算。26荷载计算A401/2ML7806235183第6层梁的均布线荷载图29荷载折减示意图AB跨屋面均布恒载传给梁4383608471752KN/M横梁自重（包括抹灰）（0250022）0525595KN/M恒载1699KN/MBC跨屋面均布恒载传给梁4383608471336KN/M横梁自重（包括抹灰）（0250022）04525326KN/M恒载1622KN/M第25层梁均布线荷载AB跨楼面均布恒载传给梁3243608471296KN/M横梁自重（包括抹灰）（0250022）0525595KN/M无横墙恒载1351KN/MBC跨层次层高H层间剪力IVKN层间刚度IDIMIVKYMM上下6368449963189680761119204521421753536167989631896807621192045425334804362353196318968076301920455948486633628649063189680763719205658465842363211656318968076411920573857385148533631462966085194543706641412828楼面均布恒载传3243608471296KN/M横梁自重（包括抹灰）（0250022）04525326KN/M恒载1314KN/M第25层集中荷载纵梁自重（包括抹灰）（0250022）04525361175KN外纵墙自重（包括抹灰）（168072）36（36040）2765KN内纵墙自重（168072）36（36040）2765KN柱自重（包括抹灰）040436251440KN总计8145KN第1层梁均布线荷载AB跨恒载1351KN/MCD跨恒载1314KN/M第1层集中荷载纵梁自重（包括抹灰）1305KN纵墙自重（包括抹灰）1622KN柱自重（包括抹灰）4813KN总计10405KN活荷载计算屋面梁上线活荷载1Q0834517KN/M楼面梁上线活荷载2283/边框架恒载及活荷载见图26（A）恒载示意26（A）恒载示意（1）用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1112的放大系数予以调整。A固端弯矩计算1恒荷载作用下内力计算3一层板计算31房间编号13311基本资料1、房间编号132、边界条件（左端/下端/右端/上端）固定/固定/固定/固定/3、荷载永久荷载标准值G625KN/M2可变荷载标准值Q250KN/M2计算跨度LX3600MM；计算跨度LY6000MM板厚H120MM；砼强度等级C25；钢筋强度等级HPB2354、计算方法弹性算法。5、泊松比1/56、考虑活荷载不利组合。312计算结果MX003670000760/51206314013362458KNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩MXA008200002420/51413362197KNMMX458197655KNMASX32681MM2，实配8150AS335MM2MIN0272，0279MY000760003670/51206314013362179KNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩MYA002420008200/51413362092KNMMY179092271KNMASY32681MM2，实配8150AS335MM2MIN0272，0279MX00793012063140253621131KNMASX56655MM2，实配10125AS628MM2,可能与邻跨有关系MIN0272，0524MY0057101206314025362814KNMASY45052MM2，实配8125AS402MM2,可能与邻跨有关系MIN0272，0335313跨中挠度验算MK按荷载效应的标准组合计算的弯矩值MQ按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1、挠度和裂缝验算参数MK003670000760/510631025362433KNMMQ003670000760/510630525362371KNMES210000N/MM2EC27871N/MM2FTK178N/MM2FY210N/MM22、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度BS、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK433/08710133514719N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/6000000055911065178/000559147190307当02时，取02、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值EEES/EC2100000/2787077535、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值F矩形截面，F0、纵向受拉钢筋配筋率AS/B/HO335/1000/101000332、钢筋混凝土受弯构件的BS按公式（混凝土规范式8231）计算BSESASHO2/115026E/135FBS2100003351012/11502000267535000332/135000123770KNM3、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数按混凝土规范第825条，当0时，204、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算BMK/MQ1MKBS（混凝土规范式822）B433/37121433123770666454KNM5、挠度FQKL4/BF00023688364/6664545204MMF/L5204/36001/692，满足规范要求314裂缝宽度验算、X方向板带跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK433106/08710133514719N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/600000006当TE001时，取TE00111065178/001147190314MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2103141472/21000019200081143/0010000060，满足规范要求、Y方向板带跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK169106/087933356249N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/600000006当TE001时，取TE00111065178/00162490751当02时，取02MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX210200625/21000019200081143/0010000016，满足规范要求、左端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK899106/08710062816451N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE628/60000001011065178/001164510429MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104291645/21000019200081429/0010470104，满足规范要求、下端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK648106/08710140218325N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE402/600000007当TE001时，取TE00111065178/001183250469MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104691833/21000019200081143/0010000111，满足规范要求、右端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK899106/08710062816451N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE628/60000001011065178/001164510429MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104291645/21000019200081429/0010470104，满足规范要求、上端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK648106/08710140218325N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE402/600000007当TE001时，取TE00111065178/001183250469MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104691833/21000019200081143/0010000111，满足规范要求4顶层板计算书41房间编号411基本资料1、房间编号152、边界条件（左端/下端/右端/上端）固定/固定/固定/固定/3、荷载永久荷载标准值G738KN/M2可变荷载标准值Q200KN/M2计算跨度LX3600MM；计算跨度LY6000MM板厚H120MM；砼强度等级C25；钢筋强度等级HPB2354、计算方法弹性算法。5、泊松比1/56、考虑活荷载不利组合。412计算结果MX003670000760/51357409810362542KNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩MXA008200002420/51410362110KNMMX542110652KNMASX32681MM2，实配8150AS335MM2MIN0272，0279MY000760003670/51357409810362212KNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩MYA002420008200/51410362052KNMMY212052263KNMASY32681MM2，实配8150AS335MM2MIN0272，0279MX00793013574098203621225KNMASX61697MM2，实配10125AS628MM2,可能与邻跨有关系MIN0272，0524MY0057101357409820362882KNMASY49032MM2，实配8100AS503MM2,可能与邻跨有关系MIN0272，0419413跨中挠度验算MK按荷载效应的标准组合计算的弯矩值MQ按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1、挠度和裂缝验算参数MK003670000760/510741020362465KNMMQ003670000760/510740520362415KNMES210000N/MM2EC27871N/MM2FTK178N/MM2FY210N/MM22、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度BS、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK465/08710133515779N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/6000000055911065178/000559157790212当02时，取02、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值EEES/EC2100000/2787077535、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值F矩形截面，F0、纵向受拉钢筋配筋率AS/B/HO335/1000/101000332、钢筋混凝土受弯构件的BS按公式（混凝土规范式8231）计算BSESASHO2/115026E/135FBS2100003351012/11502000267535000332/135000123770KNM3、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数按混凝土规范第825条，当0时，204、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算BMK/MQ1MKBS（混凝土规范式822）B465/41521465123770653695KNM5、挠度FQKL4/BF00023694364/6536955688MMF/L5688/36001/633，满足规范要求414裂缝宽度验算、X方向板带跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK465106/08710133515779N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/600000006当TE001时，取TE00111065178/001157790367MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2103671578/21000019200081143/0010000075，满足规范要求、Y方向板带跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK182106/087933356699N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE335/600000006当TE001时，取TE00111065178/00166990627当02时，取02MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX210200670/21000019200081143/0010000017，满足规范要求、左端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK964106/08710062817635N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE628/60000001011065178/001176350474MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104741764/21000019200081429/0010470123，满足规范要求、下端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK694106/08710150315716N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE503/600000008当TE001时，取TE00111065178/001157160364MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2103641572/21000019200081143/0010000074，满足规范要求、右端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK964106/08710062817635N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE628/60000001011065178/001176350474MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2104741764/21000019200081429/0010470123，满足规范要求、上端支座跨中裂缝裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算11065FTK/TESK（混凝土规范式8122）SKMK/087HOAS（混凝土规范式8133）SK694106/08710150315716N/MM矩形截面，ATE05BH05100012060000MM2TEAS/ATE（混凝土规范式8124）TE503/600000008当TE001时，取TE00111065178/001157160364MAXCRSK/ES19C008DEQ/TE（混凝土规范式8121）MAX2103641572/21000019200081143/0010000074，满足规范要求5楼梯钢筋计算书51荷载和受力计算511楼梯计算简图如下计算公式如下其中HH楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位KN/M）装修荷载QZ100；活载Q200；恒载分项系数12,135活载分项系数1,107梯板负筋折减系数（ZJXS08各跑荷载及内力计算及示意图其中QB梯板均布荷载；QBT梯板弯折段均布荷载；Q平台均布荷载；Q楼面均布荷载；单位KN/M；第1标准层第1跑QB10529QBT7600；QP7600QW7600；170536001053600第1标准层第2跑QB10529QBT7600；QP7600QW7600；170536001053600第2标准层第1跑QB10527QBT7600；QP7600QW7600；21084040767401053300第2标准层第2跑QB10531QBT7600；QP7600QW7600；143333001053300512配筋面积计算楼梯板底筋ASBDCM2按照两端简支求出MAX,按照MAX配筋楼梯板负筋ASBFCM2梯板负筋弯矩取MAXZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋ASPDCM2平台板负筋ASPFCM2标准层号跑数ASBDASBFASPDASPF118806920000001288069200000021111286900000022729575000000513配筋结果配筋措施楼梯梁保护层厚度0楼梯板及平台板保护层厚度受力钢筋最小直径楼梯板受力钢筋8休息平台受力钢筋楼梯梁受力钢筋受力钢筋最小间距100MM非受力分布钢筋受力钢筋14时,取8250楼梯板分布筋每踏步至少6各跑实际配筋结果梯板和平台配筋结果标准层号跑数梯板底筋梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋1112100820010100815082001212100820010100无无2112100820012100815082002210100820010130无无梯梁配筋结果标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁底纵筋梯梁顶纵筋梯梁箍筋113222228200无无无122202208200无无无213222228200无无无222202208200无无无结论通过毕业设计指导任务书，本次设计为一栋面积在六千五百平米左右的框架办公楼，并对该楼进行建筑、结构以及结构计算的设计。结构设计主的方法主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土全框架结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸，进行结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算，内力分析及截面设计，以及节点验算，以及楼梯、板的设计与计算。通过这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。也为今后的工作有了初步的了解，对我们尽快适应新的环境起到了非常重要的作用。致谢感谢我的导师，他们严谨细致、一丝不苟的教导是我工作、学习中的榜样；他们循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的帮助。也正是由于导师的细心教导才使本次的毕业设计顺利的完成，同时使我对所学的专业知识有了更深层次的了解，也培养了我勤奋、踏实、认真和严谨的工作作风。通过毕业设计使我加强学习了专业知识，为以后的工作打下了坚实的基础。我获得的知识和能力离不开指导老师的教导和自己的刻苦努力，但是这一切都是在院领导和各位老师的辛勤培养和淳淳教导下取得的。在此，我衷心的感谢给我指导和帮助的老师和同学。参考文献1丰定国，王社良抗震结构设计M武汉武汉理工大学出版社，20012方鄂华多层及高层建筑结构设计M北京地震出版社，19923吕西林高层建筑结构M武汉武汉理工大学出版社，20034龙驭球，包世华主编结构力学（上）M北京清华大学出版社，20015混凝土结构设计规范S（GB500102002）6吴培明主编混凝土结构M武汉武汉理工大学出版社，20037吴德安主编混凝土结构设计手册M北京中国建筑工业出版社8陈基发，沙志国主编建筑结构荷载设计手册M北京中国建筑工业出版社，2004AGANEMPLOYMENTTRIBUNALCLAIEMLOYMENTTRIBUNALSSORTOUTDISAGREEMENTSBETWEENEMPLOYERSANDEMPLOYEESYOUMAYNEEDTOMAKEACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNALIFYOUDONTAGREEWITHTHEDISCIPLINARYACTIONYOUREMPLOYERHASTAKENAGAINSTYOUYOUREMPLOYERDISMISSESYOUANDYOUTHINKTHATYOUHAVEBEENDISMISSEDUNFAIRLYFORMOREINFORMU,TAKEADVICEFROMONEOFTHEORGANISATIONSLISTEDUNDERFURTHERHELPEMPLOYMENTTRIBUNALSARELESSFORMALTHANSOMEOTHERCOURTS,BUTITISSTILLALEGA