毕业论文-4110发动机飞轮壳工艺规程编制

1绪论11机械制造工业在国民经济中的地位与作用物质生产始终是人类社会生存发展的基础。制造业是人类财富在20世纪空前膨胀的主要贡献者，没有制造业的发展就没有今天人类的现代物质文明。制造业是所有与制造有关行业的总体。它是国民经济的支柱产业之一。据统计，工业化国家中以各种形式从事制造活动的人员约占全国从业人数的四分之一。美国财富的68来自制造业，日本国民生产总值的约50由制造业创造，我国的制造业在工业总产值中占了约40。“在我国，处于工业中心地位的制造业，特别是装备制造业，是国民经济持续发展的基础，是工业化、现代化建设的发动机和动力源，是参与国际竞争取胜的法宝，是技术进步的主要舞台，是提高人均收入的财源，国际安全的保障，发展现代文明的物质基础”1。另一方面，制造业为国民经济各部门和科技、国防提供技术装备，是整个工业、经济与科技、国防的基础。随着科技、经济、社会的日益进步和快速发展，日趋激烈的国际竞争及不断提高的人民生活水平对机械产品在性能、价格、质量、服务、环保及多样性、可靠性、准时性等方面提出的要求越来越高，对先进的生产技术装备、技术与国防装备的需求越来越大，机械制造业面临着新的机遇和挑战。12机械制造技术的发展简史机械制造技术的历史源远流长，发展到今天，是世界各国人民的聪明才智和发明创造的共同积聚，而我国是世界上文化、科学发展最早的国家之一。早在公元前二千年左右，我国就制成了纺织机械；公元260年左右，我们的祖先就创造了木制齿轮，并应用轮系原理制成了水力驱动的谷物加工机械；在明代创造了和现在的铣削加工相类似的机械加工方法。1668年我国已有了马拉铣床和脚踏砂轮机。1775年英国的约翰威尔金森（JWILKINSON）为加工瓦特蒸汽机的汽缸，研制成功镗床，此后至1860年期间，先后出现了车、铣、刨、插、齿轮、螺纹加工等各种机床。1860年以后，由于冶金技术的发展，钢铁材料成为主要的结构材料。由于其加工难度增大，迫切需要使用新的刀具材料，1898年出现了高速钢，1907年德国首先研制出硬质合金，使切削速度分别提高420倍。这又促进机床的速度、功率、刚性和精度等性能的改进与提高及加工工艺系统的进步。在自动化加工技术方面，随着计算机技术的发展和应用，从20世纪60年代起，数空机床、加工中心、柔性加工系统等高效、高精度、高自动化的现代制造技术等得到了飞速的发展和应用。13现代制造技术发展趋势随着现代科学技术的进步，特别是微电子技术和计算机技术的发展，使机械制造技术增加了新的内涵。自然科学的进步促进了新技术的发展和传统技术的革新、发展及完善，生产了新兴材料技术、新切削加工技术、大型发电和传输技术、核能技术、微电子技术、自动化技术、激光技术、生物技术和系统工程技术等4。20世纪中叶以来，随着微电子、计算机、通信、网络、信息、自动化等科学的迅猛发展，掀起了以信息技术为核心的“第三次浪潮”，正推动着人类工业经济时代最鼎盛的时期，正是这些高新科学技术在制造领域中的广泛渗透、应用和衍生，推动着制造业的深刻变革，极大地拓展了制造活动的深度与广度，促使制造业日益向着自动化、智能化、集成化和网络化的方向蓬勃发展。2YC4110飞轮壳的制造工艺分析21飞轮壳结构特点及主要技术要求211飞轮壳的用途及结构特点飞轮壳安装于发动机与变速箱之间，外接曲轴箱、启动机、油底壳，内置飞轮总成，起到连接、防护和载体的作用。飞轮壳的前端面与发动机的机箱联结，后端面内孔416MM与飞轮盖配合，飞轮飞轮壳内高速转动。飞轮在高速旋转的过程中，飞轮壳起到连接、防护和载体的作用，因此该零件应具有足够的强度且应具有较强的耐磨性，以适应飞轮壳的工作条件。该零件的主要工作表面为前端面、后端面、后端面内孔416MM和马达孔09782MM，其表面粗糙度均为32，在设计工艺规程时应重点予以保证。087212分析飞轮壳的技术要求YC4110飞轮壳选用的材料为HT200，珠光体灰铸铁。该材料强度、硬度相对较高，具有良好的减振性，对机械振动起缓冲作用，从而阻止振动能量的传播；具有优良的耐磨性，缺口敏感性小，外来缺口对灰铸铁的疲劳强度影响甚微，从而增加了零件工作的可靠性。因此被广泛地用来制作各种承受压力和要求消振性的床身、机架、结构复杂的箱体、壳体。分析该飞轮壳的技术要求，并将其全部技术要求列于表21中。表21飞轮壳零件技术要求表加工表面/MM尺寸及偏差/MM公差及精度等级表面粗糙度/M形位公差/MM飞轮壳前端面790202，IT932飞轮壳后端面790202，IT932后端面孔4164160970097，IT932前端面定位孔212712706438IT716周边平面190015154015015，IT1163飞轮壳马达孔82820870087，IT932前端面孔41717IT11125周边螺孔4M12M12IT11125周边螺孔M18156HM18IT963后端面螺孔12M107HM10IT963前端面孔21313IT11125前端面马达螺孔2M127HM12IT963周边面螺孔M6IT111254M67HYC4110飞轮壳形状简单，结构比较复杂，属壳体类零件。为实现飞轮壳连接、防护和载体的作用，其后端面内孔与飞轮盖的配合，因此加工精度要求较高。飞轮壳在工作过程中需要有良好的耐磨性，为增强其切削加工性能，去除内应力，该工件要求经过退火处理，硬度范围175225HBS。前端面的平面度012MM直接影响飞轮壳与发动机箱体的接触精度及密封，且前端面中心线与后端面孔中心线的垂直度要求为015MM。后端面的平面度015MM以及与前端面的平行度025MM保证了其与其他零件和接触精度；与内孔的圆跳动025MM则保证了飞轮在飞轮壳内的正常运转。后端面孔416要与其他零件配合，为了保证配合精度，相对与X轴、Y097轴确定其位置度为03MM。前端面定位孔2127MM在其后的精加工中将作为精基准，为保证位置06438的准确，其自身的位置度为01MM。前端面孔417MM将直接影响飞轮壳与发动机箱体的装配，为保证装配精度，相对于X轴、Y轴确定其位置度为03MM。前端面马达螺孔2M127H影响飞轮壳与马达的装配，为保证装配精度，相对于马达孔中心线的位置度为04MM。综上所述，该飞轮壳的各项技术要求制订的合理，符合该零件在工作中的功用。213审查飞轮壳的工艺性分析零件图可知，飞轮壳前后两端面均要求切削加工，并在轴向方向上均高于相临表面，这样既减少了加工面积，又提高了工作时飞轮壳端面的接触刚度；前端面定位孔2127MM、孔417MM的端面均为平面，可以防止加工过程中06438钻头钻偏，以保证孔的加工精度；另外，该零件除主要工作表面（飞轮壳前后两端面，后端面孔416MM、前端面定位孔2127MM、马达孔0970643882）外，其余表面加工精度均较低，不需要高精度机床加工，通过铣削、钻087床的粗加工就可以达到加工要求；而主要工作表面虽然加工精度相对较高，但也可以在正常的生产条件下，采用较经济的方法保质保量地加工出来。由此可见，该零件的工艺性较好。22飞轮壳毛坯及制造工艺221选择毛坯由飞轮壳的技术要求分析可知，其材料为HT200，故毛坯选择铸件。由于要求铸件精度高、具有良好表面质量与机械性能，所以选择砂型铸造中的金属模机器造型，其生产效率较高，适用于大批大量生产。222分析毛坯制造工艺飞轮壳的材料HT200为珠光体灰口铁。其特性是该材料能承受较大的应力（抗拉强度达200MN/；抗弯强度达400MN/）。其金相组织结构为铁素体2M2M和渗碳体组成的机械混合物，由于它是硬的渗碳体和软的铁素体相间组成的混合物，所以其机械性能介于铁素体和渗碳体之间，故强度较高，硬度适中，有一定的塑性，从金相组织显微来看，铸铁中化合碳正好等于077，珠光体中的铁素体与渗碳体一层层交替间隔，呈片状排列，而其余的碳是以片状石墨状态存在，使切削过程中切屑不能连续成形。由于灰铸铁属于脆性材料，故不能锻造和冲压。灰铸铁的焊接性能很差，如焊接区容易出现白口组织，裂纹的倾向较大。但灰铸铁的铸造性能和切削加工性能优良。由于飞轮壳尺寸较大，形状较为复杂，毛坯宜用铸件。此外，灰铸铁一般不需要热处理，但消除残余应力，铸造后应安排时效处理。223确定毛坯的尺寸公差和机械加工余量由参考文献5表21大批量生产的毛坯铸件的公差等级知砂型铸造机器造型和壳型灰铸铁的公差等级CT为812，故取CT为10。由参考文献5表25毛坯铸件典型的机械加工余量等级知砂型铸造机器造型和壳型灰铸铁的要求的机械加工余量等级为EG，故取为G。由参考文献5表23铸件尺寸公差和表24要求的铸件机械加工余量确定该铸件的尺寸公差和机械加工余量，所得结果列于表22中。表22飞轮壳铸造毛坯尺寸公差及机械加工余量项目/MM尺寸公差/MM机械加工余量/MM厚度79324孔径416537孔径82321宽度190428宽度1547362223加工的工艺规程231定位基准的选择2311精基准的选择根据该飞轮壳零件的技术要求和装配要求，选择飞轮壳的前端面和前端面定位孔2127MM作为精基准，它们既是装配基准，有是设计基准，零件上很多06438表面都可以采用它们作为基准进行加工，使加工遵循“基准统一”原则，实现壳体零件“一面二孔”的典型定位方式。前端面定位孔2127MM的轴线是设计06438基准，选用其作为精基准定位加工马达孔82MM、前端面孔417MM、前087端面孔213MM，实现了设计基准和工艺基准的重合，保证了被加工孔的位置度要求。选用飞轮壳前端面作为精基准同样是遵循了“基准重合”的原则，因为该飞轮壳在轴向方向上的尺寸多以该端面作设计基准；另外，由于飞轮壳零件抗拉强度低、韧性差，容易产生变形，为了避免在机械加工中产生夹紧变形，根据夹紧力应垂直于主要定位基面，并应作用在刚度较大部位的原则，夹紧力不能作用在后端面上。选用飞轮壳前端面作精基准，夹紧可作用在飞轮壳的前端面上，夹紧稳定可靠。2312粗基准的选择作为粗基准的表面应平整，没有飞边、毛刺或其他表面缺欠。故在本次设计中选择飞轮壳的后端面和后端面内孔416MM的外圆面作为粗基准。采用097416MM外圆面定位加工内孔可保证孔的壁厚均匀；采用飞轮壳后端面作粗097基准加工前端面，可以为后续工序准备好精基准。232表面加工方法的确定根据飞轮壳零件图上各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，确定加工件各表面的加工方法，如表23。233加工阶段的划分该飞轮壳加工质量要求较高，可将加工粗加工和精加工几个阶段。在粗加工阶段，首先将精基准（飞轮壳前端面和前端面定位孔）准备好，使后续工序都可以采用精基准定位加工，保证其他加工表面的精度的要求；然后粗铣周边两端面。在半精加工阶段，完成飞轮壳后端面和后端面孔的精车加工，以及各孔的钻、铰、攻丝加工。表23飞轮壳零件各表面加工方案加工表面尺寸精度等级表面粗糙度RA/M加工方案飞轮壳前端面IT932粗铣精车飞轮壳后端面IT932粗车精车后端面内腔孔416IT932粗车精车前端面定位孔2127IT716钻粗铰精铰周边两平面IT1163粗铣飞轮壳马达孔82IT1032粗镗精镗前端面孔213IT11125钻后端面孔417IT11125钻周边螺孔4M12IT11125钻攻丝周边螺孔M18156HIT963钻攻丝后端面螺孔12M107HIT963钻攻丝前端面马达螺孔2M127HIT963钻攻丝周边面螺孔4M67HIT11125钻攻丝234工序的集中本设计选用工序集中原则安排飞轮壳的加工工序。该飞轮壳的生产类型为大批量生产，可以采用万能机床配以专用工、夹具，以提高生产率；而且运用工序集中原则使工件的装夹次数少，不但缩短辅助时间，而且由于在一次装夹中加工了许多表面与孔，有利于保证各加工表面之间的相对位置精度要求。235工序顺序的安排2351机械加工工序遵循“先基准后其他”原则，首先加工精基准飞轮壳前端面和前端面定位孔2127MM。06438遵循“先粗后精”原则，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。遵循“先主后次”原则，先加工主要表面飞轮壳前端面与前端面定位孔2127MM和飞轮壳后端面与后端面内腔孔416MM，后加工次要06438097表面周边平面。遵循“先面后孔”原则，先加工飞轮壳的各端面、平面，再加工飞轮壳前后端面，周边平面上的孔与螺孔。2352热处理工序铸造成型后，进行退火处理，去除内应力，硬度范围175225HBS；为改善工件材料的切削性能，在粗加工前安排时效处理。2353辅助工序每道工序完成后，安排去毛刺工序；在半精加工后，安排清理、去尖角、毛刺、清洗和终检工序。综上所述，该飞轮壳工序的安排顺序为基准加工主要表面粗加工以及一些余量大的表面粗加工主要表面半精加工和次要表面加工。236确定工艺路线在综合考虑上述工序顺序安排原则的基础上，表24列出了飞轮壳的工艺路线。表24飞轮壳工艺路线及设备、工装的选用工序号工序名称机床设备刀具量具1粗铣前端面单柱立铣密齿刀盘游标卡尺、深度卡尺2粗车后端面、孔立车C5182车刀游标卡尺、深度卡尺、塞规3精车前端面立车C5182车刀游标卡尺、深度卡尺4钻前端面孔钻铰定位孔Z3040锥柄麻花钻铰刀游标卡尺、深度卡尺塞规5精车后端面孔立车CB3750车刀游标卡尺、塞规6精车后端面立车C5182车刀游标卡尺、深度卡尺7铣周边平面卧铣铣刀游标卡尺8粗镗马达孔T716铣刀游标卡尺、深度卡尺（续表）9精镗马达孔T716铣刀游标卡尺、内径量表校表环规、塞规10马达孔倒角Z3040铣刀游标卡尺11钻周边孔Z3040锥柄麻花钻直柄麻花钻锪刀游标卡尺、深度卡尺12周边孔攻丝Z3040锥柄麻花钻直柄麻花钻机用丝攻螺纹塞规13钻后端面孔Z3040直柄麻花钻游标卡尺14锪后端面235Z3040锪刀游标卡尺15后端面孔攻丝Z3040锪刀锥柄麻花钻机用丝攻螺纹塞规16钻前端面马达螺孔Z3040直柄麻花钻游标卡尺17前端面孔攻丝Z3040锥柄麻花钻机用丝攻螺纹塞规18清理、去尖角、毛刺、打标记三角刮刀细平锉6号钢字码19成检游标卡尺、深度卡尺高度游标卡尺螺纹塞规、塞规内径量表、校表环规20清洗清洗机21油封、包装、入库24加工工序过程241工序1粗铣前端面背吃刀量的确定该工步的背吃刀量等于前端面的毛坯总余量减去工序3的背吃刀量，即背吃刀量413MMPA进给量的确定走刀量即进给速度100MM/MINF切削速度的计算根据公式（21）计算N1000（21）DV式中D刀具（或工件）直径（MM）；V切削速度（M/MIN）。由参考文献5表512查得铣削速度100M/MIN，由公式（21）可求得该工序铣刀转速N1000100M/MIN/630MM5056R/MIN，参照单柱立铣（2HXW1630A）主轴转速，取转速N52R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际铣削速度ND/100052R/MIN630MM/100010287R/MIN。时间定额的确定基本时间420S，辅助时间（01502）JTFT0284S，其他时间（）6（）65043024S，单件JTJTXBJF时间420S84S3024S53424S。DJ242工序2粗车后端面及孔该工序包含以下4个工步工步1是粗车后端面；工步2是粗车后端面孔；工步3是第二次车后端面；工步4是第二次车后端面孔。工步1粗车后端面背吃刀量的确定背吃刀量22MMPA进给量的确定走刀量即进给速度40MM/MINF切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度55M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N100055M/MIN/450MM3893R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N60R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100060R/MIN450MM/10008478R/MIN。工步2粗车后端面孔背吃刀量的确定背吃刀量22MMPA进给量的确定走刀量即进给速度40MM/MINF切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度55M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N100055M/MIN/416MM4211R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N60R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100060R/MIN416MM/10007837R/MIN。工步3第二次车后端面背吃刀量的确定背吃刀量08MMPA进给量的确定走刀量即进给速度40MM/MINF切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度70M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N100070M/MIN/450MM4128R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N60R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100060R/MIN450MM/10008478R/MIN。工步4第二次车后端面孔背吃刀量的确定背吃刀量08MMPA进给量的确定走刀量即进给速度40MM/MINF切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度70M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N100070M/MIN/416MM5359R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N60R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100060R/MIN416MM/10007837R/MIN。时间定额的确定基本时间360S，辅助时间0272S，其他时间（JTFTJT）6（）64322592S，单件时间XBTJTF360S72S2592S45792S。DJ243工序3精车前端面背吃刀量的确定1MMPA进给量的确定走刀量即进给速度30MM/MINF切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度90M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N100090M/MIN/450MM6369R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N100R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/1000100R/MIN450MM/10001413R/MIN。时间定额的确定基本时间540S，辅助时间02108S，其他时间JTFTJT（）6（）66483888S，单件时间XBTJTF540S108S3888S68688S。DJ244工序4钻前端面孔、钻铰定位孔该工序分6个工步，工步1钻孔213MM（通）；工步2钻孔417MM（通）；工步3钻定位孔2122MM深20MM；工步4是定位孔倒角12545；工步5粗铰定位孔2127MM深20MM；工步6精铰定位孔064382127MM深20MM。06438工步1钻孔213MM（通）背吃刀量的确定13/265MMPA进给量的确定进给量F02MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度12M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N100012M/MIN/13MM29398R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N300R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000300R/MIN13MM/100012246R/MIN。工步2钻孔417MM（通）背吃刀量的确定17/285MMPA进给量的确定进给量F02MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度13M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N100013M/MIN/17MM24354R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N260R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000260R/MIN17MM/10001388R/MIN。工步3钻定位孔2122MM深20MM背吃刀量的确定122/261MMPA进给量的确定进给量F02MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度16M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N100016M/MIN/122MM41767R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N420R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000420R/MIN122MM/10001609R/MIN。工步4是定位孔倒角12545背吃刀量的确定16/28MMPA进给量的确定进给量手动切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度12M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N100012M/MIN/16MM23856R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N260R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000260R/MIN16MM/10001307R/MIN。工步5是粗铰定位孔2127MM深15MM06438背吃刀量的确定046MMPA进给量的确定进给量F05MM/R切削速度的计算由参考文献5表531查得切削速度2M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N10002M/MIN/127MM5013R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N63R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/100063R/MIN127MM/1000252R/MIN。工步6精铰定位孔2127MM深15MM06438背吃刀量的确定004MMPA进给量的确定进给量F03MM/R切削速度的计算由参考文献5表526查得切削速度4M/MIN，由公式（21）可求得该工序铰刀转速N10004M/MIN/127MM10031R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N200R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际铰削速度ND/1000200R/MIN127MM/1000798R/MIN。时间定额的确定基本时间474S，辅助时间02948S，其他时间JTFTJT（）6（）6568834128S，单件时间XBTJTF312S624S22464S602928SDJ245工序5精车后端面孔背吃刀量的确定背吃刀量07MMPA进给量的确定走刀量即进给速度07MM/MINF车削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度110M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N1000110M/MIN/416MM8422R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N90R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100090R/MIN416MM/100011757R/MIN。时间定额的确定基本时间120S，辅助时间0224S，其他时间（JTFTJT）6（）6144864S，单件时间XBTJTF120S24S864S12264SDJ246工序6精车后端面背吃刀量的确定背吃刀量1MMPA进给量的确定走刀量即进给速度07MM/MINF车削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度110M/MIN，由公式（21）可求得该工序车刀速度N1000110M/MIN/450MM7785R/MIN，参照立式车床C5182主轴转速，取转速N90R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际车削速度ND/100090R/MIN450MM/100012717R/MIN。时间定额的确定基本时间132S，辅助时间02264S，其他时间JTFTJT（）6（）615849504S，单件时间XBTJTF132S264S9504S167904SDJ247工序7铣周边平面该工序分2个工步，工步1是铣左侧面；工步2铣右侧面。由于这两个工步是在一台机床上加工完成的，因此它们的切削用量三要素一致。背吃刀量的确定背吃刀量3MMPA进给量的确定走刀量即进给速度80MM/MINF车削速度的计算由参考文献5表512查得切削速度711M/MIN，由公式（21）可求得该工序铣刀转速N1000711M/MIN/125MM18115R/MIN，参照卧式（万能）铣床主轴转速，取转速N220R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际铣削速度ND/1000220R/MIN125MM/10008635R/MIN。时间定额的确定基本时间360S，辅助时间0272S，其他时间（JTFTJT）6（）64322592S，单件时间XBTJTF360S72S2592S45792SDJ248工序8粗镗马达孔背吃刀量的确定背吃刀量20MMPA进给量的确定进给量F05MM/R车削速度的计算由参考文献5表529查得切削速度25M/MIN，由公式（21）可求得该工序镗刀转速N100025M/MIN/40MM19905R/MIN，参照镗床T716主轴转速，取转速N200R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际铣削速度ND/1000200R/MIN40MM/10002512R/MIN。时间定额的确定基本时间120S，辅助时间0224S，其他时间（JTFTJT）6（）6144864S，单件时间XBTJTF120S24S864S15264S。DJT249工序9精镗马达孔背吃刀量的确定背吃刀量2MMPA进给量的确定进给量F2MM/R车削速度的计算由参考文献5表529查得切削速度20M/MIN，由公式（21）可求得该工序镗刀转速N100020M/MIN/40MM15923R/MIN，参照镗床T716主轴转速，取转速N200R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际铣削速度ND/1000200R/MIN40MM/10002512R/MIN。时间定额的确定基本时间120S，辅助时间0224S，其他时间（JTFTJT）6（）6144864S，单件时间XBTJTF120S24S864S15264SDJ2410工序10马达孔倒角背吃刀量的确定背吃刀量2MM；4PA进给量的确定进给量手动；切削速度的计算由参考文献5表52查得切削速度25M/MIN，由公式（21）可求得该工序钻头转速N100025M/MIN/40MM19905R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N200R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000200R/MIN40MM/10002512R/MIN。时间定额的确定基本时间60S，辅助时间0212S，其他时间（JTFTJT）6（）672432S，单件时间60S12S432SXBTJTFDJ7632S2411工序11钻周边孔该工序包含以下4个工步工步1为钻孔18MM；工步2为钻M18的底孔165MM；工步3为钻4102MM，深27MM；工步4为钻4M6的底孔45MM；工步5为锪平32MM。工步1钻孔18MM背吃刀量的确定背吃刀量/218MM/29MMPA0D进给量的确定进给量F02MM/R车削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度18M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100018M/MIN/18MM31848R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N320R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000320R/MIN18MM/10001809R/MIN。工步2钻M18的底孔165MM背吃刀量的确定背吃刀量/2165MM/2825MM；PA0D进给量的确定进给量F02MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度16M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100016M/MIN/165MM30882R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N320R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000320R/MIN165MM/10001658R/MIN。工步3钻4102MM，深27MM背吃刀量的确定背吃刀量/2105MM/251MM；PA0D进给量的确定进给量F018MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度16M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100016M/MIN/105MM48529R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N500R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000500R/MIN105MM/100016485R/MIN。工步4钻4M6的底孔45MM背吃刀量的确定背吃刀量/25MM/225MM；PA0D进给量的确定进给量F01MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度12M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100012M/MIN/5MM76434R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N800R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000800R/MIN5MM/10001256R/MIN。工步5锪平32MM背吃刀量的确定背吃刀量（32MM165MM）/2775MM；PA进给量的确定进给量F025MM/R切削速度的计算由参考文献5表532查得切削速度20M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100020M/MIN/35MM18199R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N125R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000125R/MIN35MM/10001374R/MIN。时间定额的确定基本时间366S，辅助时间02732S，其他时间JTFTJT（）6（）6439226352S，单件时间XBTJTF366S732S26352S465552SDJ2412工序12周边孔攻丝该工序包含以下3个工步工步1为螺纹M18155H攻丝；工步2为螺纹4M12攻丝；工步3为螺纹4M6攻丝。工步1螺纹M18155H攻丝、攻穿背吃刀量的确定背吃刀量18MM165MM15MM；PA进给量的确定由于攻螺纹的进给量就是被加工螺纹的螺距，因此进给量F15MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度5M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N10005M/MIN/19MM8381R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N100R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000100R/MIN19MM/1000597R/MIN。工步2螺纹4M12攻丝、深22MM背吃刀量的确定背吃刀量12MM102MM18MM；PA进给量的确定由于攻螺纹的进给量就是被加工螺纹的螺距，因此进给量F15MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度5M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N10005M/MIN/13MM1224R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N125R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000125R/MIN13MM/1000511R/MIN。工步3螺纹4M6攻丝、攻穿背吃刀量的确定背吃刀量6MM5MM1MM；PA进给量的确定由于攻螺纹的进给量就是被加工螺纹的螺距，因此进给量F1MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度5M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N10005M/MIN/7MM27748R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N320R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000320R/MIN5MM/10005024R/MIN。时间定额的确定基本时间354S，辅助时间02708S，其他时间JTFTJT（）6（）6424825488S，单件时间XBTJTF354S708S25488S450288SDJ2413工序13钻后端面孔1185深27MM，另一孔85MM钻穿背吃刀量的确定背吃刀量/285MM/2425MM；PA0D进给量的确定进给量F015MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度18M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100018M/MIN/85MM67441R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N800R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000800R/MIN85MM/10002136R/MIN。时间定额的确定基本时间288S，辅助时间02576S，其他时间JTFTJT（）6（）6345620736S，单件时间XBTJTF288S576S20736S308736SDJ2414工序14锪后端面孔435MM背吃刀量的确定背吃刀量（35MM17MM）/29MM；PA进给量的确定进给量F025MM/R切削速度的计算由参考文献5表532查得切削速度20M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100020M/MIN/35MM18199R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N125R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000125R/MIN35MM/10001374R/MIN。时间定额的确定基本时间240S，辅助时间0248S，其他时间（JTFTJT）6（）62881728S，单件时间240S48S1728SXBTJTFDJ30528S2415工序15后端面螺纹12M107H攻丝，其中一孔攻穿背吃刀量的确定背吃刀量10MM85MM/29MM；PA进给量的确定由于攻螺纹的进给量就是被加工螺纹的螺距，因此进给量F1MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度5M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N10005M/MIN/12MM1327R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N160R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000160R/MIN12MM/1000603R/MIN。时间定额的确定基本时间420S，辅助时间0284S，其他时间（JTFTJT）6（）65043024S，单件时间420S84S3024SXBTJTFDJ53424S2416工序16钻前端面马达螺纹孔背吃刀量的确定背吃刀量102MM/251MM；PA进给量的确定进给量F015MM/R切削速度的计算由参考文献5表522查得切削速度18M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N100018M/MIN/102MM562R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N630R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000630R/MIN102MM/10002018R/MIN。时间定额的确定基本时间48S，辅助时间0296S，其他时间（JTFTJT）6（）65763456S，单件时间48S96S3456SXBTJTFDJ61056S2417工序17前端面螺纹2M127H攻丝背吃刀量的确定背吃刀量1210218MM；PA进给量的确定进给量F1MM/R切削速度的计算由参考文献5表537查得切削速度5M/MIN。由公式（21）可求得该工序钻头转速N10005M/MIN/13MM12249R/MIN，参照摇臂钻床Z3040主轴转速，取转速N160R/MIN。再将此转速代入公式（21），可求出该工序的实际钻削速度ND/1000160R/MIN13MM/1000653R/MIN。时间定额的确定基本时间84S，辅助时间02168S，其他时间（JTFTJT）6（）610086048S，单件时间XBTJTF84S168S6048S106848SDJ3尺寸链计算31飞轮壳前后端面尺寸链加工飞轮壳前后端面的工序有4道，分别为工序1粗铣前端面，工序2粗车后端面，工序3精车前端面，工序6精车后端面。其加工过程为以后端面B定位，粗铣前端面A，保证工序尺寸；1P以粗加工后的前端面定位，粗车后端面，保证工序尺寸；2以粗加工后的后端面定位，精车前端面，保证工序尺寸；3以精加工后的前端面定位，精车后端面，保证工序尺寸，达到零件图设4计尺寸D的要求，D7902MM。由图31所示加工方案，可找出全部工艺尺寸链，如图32所示。ZP图31地1、2、3、6道工序加工方案示意图4ABP12ZCD图32第1、2、3、6道工序工艺尺寸链求解各工序尺寸及公差的顺序如下从图32A知，D7902MM。4P从图32B所示知，其中为精车余量，故有1MM，34Z44Z则（791MM）80MM。由于工序尺寸是在精车加工中保证的，3P4Z3P由参考文献5表120各种加工方法的加工经济精度知精车端面工序的经济加工精度等级可达到前端面A的最终加工要求IT9，因此确定该工序尺寸公差值为0074MM，故（800037）MM。3P从图32C所示工序尺寸链知，其中为精车余量，故有2P3Z31MM，则（801）MM81MM。由于工序尺寸是在粗车加工3Z2Z2P中保证的，查表可知粗车端面工序的经济加工精度等级为IT12，其公差值为030MM，故（81015）MM。2P从图32C所示工序尺寸链知，其中为粗车余量，故有1P2Z23MM，则（813）MM84MM。由于工序尺寸是在粗铣加工2Z12Z1P中保证的，粗铣端面工序的经济加工精度为IT12，其公差值为030MM，故（84015）MM。1P为验证确定的工序尺寸与公差是否合理，还需要对加工余量进行校核。余量的校核，在图32B所示工序尺寸链中是封闭环，故4Z4Z800037（7902）MM1237MMMAX4A3MINP800037（7902）MM0763MMINIAX4余量的校核，在图32C所示工序尺寸链中是封闭环，故3381015（800037）MM1187MMMAX3ZA2MIN81015（800037）MM0813MMINIPAX3余量的校核，在图32D所示工序尺寸链中是封闭环，故22Z84015（81015）MM33MMMAX2A1MIN84015（81015）MM27MMIN3ZIAX3余量校核结果表明，所确定的工序尺寸公差是合理的。将工序尺寸按“入体原则”表示792MM，80037MM，8115MM，8415MM。4P043P0742P031P0332飞轮壳后端面内腔孔尺寸链加工飞轮壳后端面的工序有2道，分别为工序2粗车后端面孔，工序5精车后端面孔。由表可查得，精车余量07MM；粗车余量3MM。精车Z粗车Z查表可依次确定个工序尺寸的加工精度为，精车IT9；粗车IT12。根据上述结果，再查标准公差数值表可确定各工序的公差值分别为精车0097MM；粗车063MM。综上所述，该加工过程各工序的工序尺寸及公差分别为，精车4153MM；粗车416MM，它们的相互关系如图33所示。630097加工方向415097图33粗车精车416MM孔加工余量、工序尺寸及公差相互关系图33飞轮壳后端面定位孔尺寸链加工飞轮壳后端面的工序有1道，分别为3个工步，分别为工步1钻孔，工步2粗铰，工步3精铰。由表可查得，精车余量004MM；粗车余量精铰Z01MM，122MM。粗铰Z钻查表可依次确定个工序尺寸的加工精度为，精铰IT7；粗铰IT10，钻IT12。根据上述结果，再查标准公差数值表可确定各工序的公差值分别为精铰0018MM；粗铰007MM，钻018MM。综上所述，该加工过程各工步的工序尺寸及公差分别为，精铰127MM；粗铰1266MM，钻122MM，它们的相互关系如0643807180图34所示。0718462018706438加工方向图34钻粗铰精铰127MM加工余量、工序尺寸及公差相互关系图为你提供优秀的毕业论文参考资料，请您删除以下内容，O_O谢谢ALARGEGROUPOFTEAMERCHANTSONCAMELSANDHORSESFROMNORTHWESTCHINASSHAANXIPROVINCEPASSTHROUGHASTOPONTHEANCIENTSILKROAD,GANSUSZHANGYECITYDURINGTHEIRJOURNEYTOKAZAKHSTAN,MAY5,2015THECARAVAN,CONSISTINGOFMORETHAN100CAMELS,THREEHORSEDRAWNCARRIAGESANDFOURSUPPORTVEHICLES,STARTEDTHETRIPFROMJINGYANGCOUNTYINSHAANXIONSEPT19,2014ITWILLPASSTHROUGHGANSUPROVINCEANDXINJIANGUYGURAUTONOMOUSREGION,ANDFINALLYARRIVEINALMATY,FORMERLYKNOWNASALMAATA,THELARGESTCITYINKAZAKHSTAN,ANDDUNGANINZHAMBYLPROVINCETHETRIPWILLCOVERABOUT15,000KILOMETERSANDTAKETHECARAVANMORETHANONEYEARTOCOMPLETETHECARAVANISEXPECTEDTORETURNTOJINGYANGINMARCH2016THENTHEYWILLCOMEBACK,CARRYINGSPECIALTYPRODUCTSFROMKAZAKHSTANASMALLARTTROUPEFOUNDEDSIXDECADESAGOHASGROWNINTOAHOUSEHOLDNAMEINTHEINNERMONGOLIAAUTONOMOUSREGIONINTHE1950S,ULANMUQIRARTTROUPEWASCREATEDBYNINEYOUNGMUSICIANS,WHOTOUREDREMOTEVILLAGESONHORSESANDPERFORMEDTRADITIONALMONGOLIANMUSICANDDANCESFORNOMADICFAMILIESTHE54YEAROLDWASBORNINTONGLIAO,INEASTERNINNERMONGOLIAANDJOINEDTHETROUPEIN1975HESAYSTHEREARE74BRANCHTROUPESACROSSINNERMONGOLIAANDACTORSGIVEAROUND100SHOWSEVERYYEARTOLOCALNOMADICPEOPLE“ICANSTILLRECALLTHEDAYSWHENITOUREDWITHTHETROUPEINTHEEARLY80SWESATONTHEBACKOFPICKUPTRUCKSFORHOURSTHESKYWASBLUE,ANDWECOULDNTHELPBUTSINGTHEFOLKSONGS,“NASUNSAYSTHEVASTNESSOFINNERMONGOLIAANDTHELACKOFENTERT