旧城改造工程塔吊基础施工方案123

施工组织设计（方案）报审表施表71共页第页工程名称闽侯县旧城改造安置房4标段施工单位厦门市建安集团有限公司主编现报上闽侯县旧城改造安置房4标段塔吊施工组织设计请予以审查。编制人编制单位工程项目部盖章技术负责人总承包单位审核意见年月日审核单位总承包单位盖章审核人审批人监理审查意见监理审查结论同意实施修改后报重新编制专业监理工程师日期年月日审查单位监理单位盖章总监理工程师日期年月日施工塔吊审核意见单项目闽侯县旧城改造安置房送件单位厦门市建安集团有限公司文件名称4标段塔吊基础及附着计算书详附件审核意见同意该工程塔吊基础及与主楼附着连接方式，但在施工中应注意1、采用桩有关参数施工标准详主楼2、主楼施工中应配合相关预埋预留。专业负责人审核人福州市规划设计研究院年月日闽侯县旧城改造安置房工程四标段塔吊施工方案编制单位厦门市建安集团有限公司编制人审批人审核人编制日期2011年月日目录一、工程概况4二、塔式起重机型号及定位的选择51、塔式起重机型号的选择2、塔式起重机的定位选用三、塔式起重机的设计及计算71、设计依据2、基础的设计方案3、塔吊的基本参数信息四、B7楼塔吊基础计算81、塔吊的基本参数信息2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算3、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算4、矩形承台截面主筋的计算5、矩形承台斜截面抗剪切计算6、承台斜截面抗冲切验算7、桩承载力验算8、桩竖向极限承载力验算9、桩基础抗拔验算10、桩基配筋计算11、塔吊基础抗倾覆验算五、塔式起重机基础施工161、现场概况2、塔式起重机基础施工流程六、塔式起重机基础施工的安全技术措施17七、塔吊附着计算书181、附着装置布置方案2、第一道附着计算3、第二道附着计算4、第三道附着计算5、第四道附着计算6、附着设计与施工的注意事项7、附着设计与施工技术要求八、附图44一、工程概况1、工程名称闽侯县旧城改造安置房B地块B7B8楼2、建设地点本工程位于福州市闽侯县城关“福田公路甘洲路”之间3、建设单位闽侯县人民政府甘蔗街道办4、设计单位福州市规划设计研究院5、勘察单位福建省建筑轻纺设计院6、施工单位厦门市建安集团有限公司7、本项目总共由2栋高层商住楼组成，采用剪力墙结构体系，实际用地面积339307M2，总建筑面积3174967M2。各幢楼层数、高度等详下表楼号层数用途高度B733F两层店面，三层以上住宅987MB827F两层店面，三层以上住宅813M8、本工程场地内地层结构自上而下依次为杂填土、中砂、砂砾、（含泥）中砂、卵石、强风化花岗岩（砂土状）、强风化花岗岩（碎块状）、中风化花岗岩层。（1）、杂填土黑褐色、浅黄色，灰褐色，干稍湿，松散状态，厚度07M28M。（2）、中砂灰黄色、稍湿饱和，松散稍密状态，成分主要以石英为主，厚度85118M。（3）、砂砾浅灰色、饱和，松散稍密状态，成分主要以石英为主，厚度39砂砾10M。（4）、（含泥）中砂浅黄、灰黄色，棱角状结构，厚度133179M。（5）、卵石浅灰色、黄褐色、灰褐色，饱和，稍密中密状态，厚度70110M。（6）、强风化花岗岩（砂土状）浅灰、灰黄色，厚度146M。（7）、强风化花岗岩（碎块状）浅灰、灰黄色，厚度158M。（8）、中风化花岗岩层灰白、深灰色，厚度489M。二、塔式起重机型号及定位的选择1、塔式起重机型号的选择（1）塔式起重机（简称塔吊，下同）主要用于结构施工中的大宗物料（如钢筋、模板等）的水平、垂直运输，根据本工程的实际情况和工期要求经综合考虑，本工程拟采用一台QTZ63型自升式塔式起重机，B7臂长55米。（2）QTZ63塔吊主要技术参数表起升机构M5回转机构M4机构载荷率牵引机构M3倍率独立固定式固定附着式A2405220起升高度（M）A4405110最大幅度56幅度（M）最小幅度25倍率A2A4速度（M/MIN）80408884442040起重量（T）1533663起升机构功率（KW）542424542424速度（R/MIN）0065回转机构功率（KW）75速度（R/MIN）2550牵引机构功率（KW）2233速度（R/MIN）056工作压力（MPA）25顶升机构功率（KW）75起重臂长度（M）平衡重（T）381024411650131平衡重56146总功率（KW）328不含顶升机构电机功率工作温度（）2040（3）、本工程塔吊建筑使用高度B7楼为1023米2、塔式起重机的定位选用塔式起重机定位要满足以下要求服务范围要广，尽量满足工作面的需求，减少服务死角。尽量避开建筑物的突起部位，减少对施工的影响。塔身附着安全可靠，基础具有足够的承载力和稳定性。保证塔式起重机拆除时的场地条件。考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点等情况，经研究决定在以下位置安装塔吊B7楼的7174轴之间，距7K轴41M（臂长为56M，负责B7、B8楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底底平即为49。地下室、B7、B8楼0000标高相当于黄海标高11500。塔机具体位置详附图。每部塔机现场没有太大的障碍物和沟、管道等不利因素，场地较为宽敞，地面组装为方便，服务范围均能覆盖各栋号施工场地，塔式起重机安装、拆除均能顺利进行。三、塔式起重机的设计及计算1、设计依据1本工程施工合同；2闽侯县旧城改造安置房项目B7,B8岩土工程勘察报告；3QTZ63塔式起重机使用说明书；4地基基础设计规范（GB500072002）；5建筑结构荷载规范（GB500092001）；6塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009；7混凝土结构设计规范（GB500102002）；8建筑桩基技术规范（JGJ942008）。2、基础的设计方案塔机承台面采用方形承台，尺寸为500050001500，标号为C35，经与设计单位商定，B7楼塔吊桩采用四根PHC500AB125预应力管桩塔吊承台面相对标高与同位置底板底标高相同，即为49M。设计桩顶标高63M，桩伸入承台100MM。B7楼塔机承台底座落在卵石层，地基承载力特征值为4200KN，承台底标高为64M。本施工方案以高度较高的B7楼塔吊计算。下面计算B7楼塔吊基础。3、塔吊的基本参数信息根据QTZ63型自升塔式起重机使用说明书，塔机在固定附着状态下，其对基础产生的荷载如下表所示。基础所受的载荷工况非工况GKNWKNMKNMMKKNMGKNWKNMKNMMKKNM60018313352693464173915520G基础所受的垂直力W基础所受的水平力M基础所受的倾覆力矩MK基础所受的扭矩四、B7楼塔吊基础计算41、塔吊的基本参数信息塔吊型号QTZ63，塔吊倾覆力矩M1552KNM，混凝土强度等级C35，塔身宽度B160M，基础以上土的厚度D000M，自重F1600KN，基础承台厚度HC15M，最大起重荷载F26000KN，基础承台宽度BC500M，桩钢筋级别II级钢，桩直径050M，桩间距A300M，承台箍筋间距S20000MM，承台砼的保护层厚度5000MM。42、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1600KN，塔吊最大起重荷载F26000KN，作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F2792KN，塔吊的倾覆力矩M14155200217200KN。43、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第511条，在实际情况中X、Y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算（对角线方向）其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F792KN；G桩基承台的自重G12（25BCBCHC/420BCBCD/412255050151125KN；MX,MY承台底面的弯矩设计值，取2172KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离346/22121M；NI单桩桩顶竖向力设计值KN；最大压力N1125792/4217221212/22121212115033KN。最小压力N1125792/4217221212/2212121215448KN。2矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第592条其中MX1,MY1计算截面处XY方向的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离取A/2B/2070M；NI1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值KN，NI1NIG/N119535KN/M2；经过计算得到弯矩设计值MX1MY1211953507016735KNM。44、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范GB500102002第72条受弯构件承载力计算。式中，L系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法得100；FC混凝土抗压强度设计值查表得1670N/MM2；HO承台的计算高度HC5000145000MM；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；经过计算得S16735106/1001430500014500020012；1120012050008；S10008/20996；ASXASY16735106/09961450003000038626MM2。按构造配筋则需AS015BH0015450014009450MM2，所以取横竖各配22150（三级钢），实际配筋面积为3438012920MM29450MM245、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第5910条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为N我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式其中，O建筑桩基重要性系数，取100；BO承台计算截面处的计算宽度，BO5000MM；HO承台计算截面处的计算高度，HO1450MM；计算截面的剪跨比，XAX/HO，YAY/HO，此处，AX，AY为柱边（墙边）或承台变阶处至X,Y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得BC/2B/2BC/2A/270000MM，当3时,取3，满足0330范围；在0330范围内按插值法取值。得050；剪切系数，当0314时，012/03；当1430时，02/15，得015；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；S箍筋的间距，S200MM。则，10029532953106N0153000045001400135107N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋46、承台斜截面抗冲切验算1柱墙（塔吊）对承台的冲切依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第597条，承台受冲切验算公式为02HFAHABFTPOXCOYYCOXL式中、柱（墙）冲切系数；X0Y284求得0664，0972；0/X0Y、分别为、方向的柱截面的边长，16M；CHBXCHB、分别为、方向柱边离最近桩边的水平距离，OXAYY3/216/207/2035。承台受冲切承载力截面高度影响系数，当H800MM时，取10,HPHPH2000MM时，取09，其间按线性内插法取值，故0947；HPHP承台混凝土抗拉强度设计值，157N/MM2；TFTF承台冲切破坏锥体的有效高度，1400MM；0H0H上式计算得220972160350947140010051KN5112KN，LF故满足要求。2基桩对承台的冲切承载力依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第598条，承台受基桩冲切的承载力01122/HFACACNTPXYYXL561X20561Y式中不计承台及其上土重的角桩反力设计值，119535KN；LNLN角桩冲切系数,0489；YX1,YX1,、从承台底角桩顶内边缘引45冲切线与承台顶面相交点至角桩内边A缘的水平距离，135M；X1YA承台外边缘的有效高度，14M；0H0H、角桩冲跨比，0946；X1YX101AY上式计算得204890805135/2094715714002188KN119535KN,LN故满足要求47、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第582条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N14766KN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式其中，O建筑桩基重要性系数，取100；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；A桩的截面面积，A385105MM2。则，100147661477106N1670385105643106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋48、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范JGJ942008的第53条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N14766KN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算RAUQSIALIQPAAPU桩身的周长，U2198M；AP桩端面积,取AP0385M2；LI第I层土层的厚度；QSIA第I层岩土的桩侧阻力特征值QPA桩端阻力特征值B7楼塔吊桩基础单桩竖向承载力计算需取ZK50钻孔点处的土层参数进行计算，桩端进入强风化岩15M,各土层厚度及阻力标准值如下表序号土厚度M土侧阻力标准值KPA土端阻力标准值KPA抗拔系数土名称11402500000060杂填土21202500000070中砂35863500000070砂砾土432012700000070卵石560013000000070强风化岩615014000130000070中风化岩桩端进入持力层15M，桩端相对标高为63M，桩尖相对标高为343M，桩身长28M。由于桩端是在第6层土层，所以单桩竖向承载力验算RA2198（25063558632127613015140）03851500442730KNN14766KN；所以满足要求49、桩基础抗拔验算单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值其中UK桩基抗拔极限承载力标准值；UI破坏表面周长，取UID3142072199M；QSKI桩侧表面第I层土的抗压极限侧阻力标准值；I抗拔系数，砂土取050070，粘性土、粉土取070080，桩长L与桩径D之比小于20时，取小值；LI第I层土层的厚度。经过计算得到UK2199（07256586350732127076130071514007）16355KN5714KN，桩抗拔满足要求。410、桩基配筋计算静压桩承受最大弯矩按16735/44184KNM计算，桩直径为500MM，A284650MM2,混凝土为C35,FC119N/MM2,钢筋用FY360N/MM2等效正方形边长为0876D0876500438MM，ASM/FCBHOHO418400000/119492492438033,查表的RS0871AS418400000/08713604922604MM2配置1416AM2最小配筋率为2846500651850MM2配置1416（二级钢）符合要求。411、塔吊基础抗倾覆验算根据高层建筑施工手册中塔式起重机基础的计算公式，整体式混凝土塔吊基础尺寸取决于地基的承载能力和防止塔吊倾覆的需要，为保持基础需要，根据塔吊设计方案，验算在非工作状态下，作用于基础诸力的偏心距应满足公式EMHH/FGB/4M作用于塔身的不平衡力矩H作用于基础上的水平力H整体基础的高度F作用于基础上的竖向力G基础自重B基础宽度E155273915/46419375119125满足要求。五、塔式起重机基础施工1现场概况B7楼根据现场概况塔吊桩周边工程桩施工完毕及塔吊桩强度达到设计要求时即进行塔吊基础承台施工。承台基础底相对标高约为632，自然地面相对标高约332M，基础开挖深度为3M，施工现场无地下水，采用自然放坡，放坡系数为1125。B7楼塔吊基础座落在卵石层上，承台底标高与相邻筏板底标高相同及为64M，自然地面标高约3250M基础开挖深度为325M。2塔式起重机基础施工流程塔吊基础采用预埋螺栓固定基础，塔式起重机预应力管桩的施工挖土至设计标高，进行桩基础承台施工500050001500钢筋混凝土承台的立模扎筋、支脚铁件预埋浇筑混凝土待承台混凝土达到设计的强度等级75以上后，应进度要求塔式起重安装调试。六、塔式起重机基础施工的安全技术措施1静压桩由专业施工队伍施工，工程质量参照工程桩。2塔式起重机在使用过程中，要设专业人员对其基础沉降进行观测，认真做好记录。3塔式起重机在使用过程中，配置两部对讲机供地面指挥人员与塔机操作人员进行联系，确保施工吊装过程的安全。4塔吊承台强度需达到75设计强度后方可进行整机组装。5塔吊预埋螺栓为高强螺栓，其材料、等级、长度、规格等符合使用说明书要求。6在浇捣砼前通知租赁公司预埋好地锚螺栓，在浇捣砼时租赁站派专人看护，保证不移位。7塔吊安装均应做好防雷接及隐蔽验收交接手续。七、塔吊附着计算书1、附着装置布置方案根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为35M，附着点跨距为78M1，2，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63系列5013型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100M的要求。附着装置布置方案如图2所示。图1塔吊简图与计算简图塔吊基本参数附着类型类型1最大扭矩27000KNM最大倾覆力矩135000KNM附着表面特征槽钢塔吊高度110M槽钢型号18A塔身宽度164516452800MM风荷载设计值（福州地区）041附着框宽度300M尺寸参数附着节点数4附着点1到塔吊的竖向距离300M第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离300M第8层2345M附着点1到附着点2的距离900M第16层4665M独立起升高度40M第24层7085M附着起升高度1512M第31层9595M图2塔吊附着简图三、第一道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为2345米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下风荷载取值Q041KN；塔吊的最大倾覆力矩M166800KN；弯矩图变形图剪力图计算结果NW1053733KN；（二）、附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程其中21第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中从0360循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为34402KN；杆2的最大轴向压力为000KN；杆3的最大轴向压力为5844KN；杆1的最大轴向拉力为000KN；杆2的最大轴向拉力为27521KN；杆3的最大轴向拉力为16495KN；22第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着着起重臂,不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中45，135，225，315，MW0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为10537KN；杆2的最大轴向压力为2122KN；杆3的最大轴向压力为11169KN；杆1的最大轴向拉力为10537KN；杆2的最大轴向拉力为2122KN；杆3的最大轴向拉力为11169KN；（三）、附着杆强度验算1杆件轴心受拉强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受拉应力；N为杆件的最大轴向拉力,取N27521KN；AN为杆件的截面面积，本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。经计算，杆件的最大受拉应力27521/25690010713N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2,满足要求。2杆件轴心受压强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受压应力；N为杆件的轴向压力，杆1取N34402KN；杆2取N2122KN；杆3取N11169KN；AN为杆件的截面面积,本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。杆件长细比，杆1取60，杆2取78，杆3取76为杆件的受压稳定系数，是根据查表计算得杆1取081，杆2取070，杆3取071；经计算，杆件的最大受压应力16594N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2，满足要求。（四）、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定1预埋螺栓必须用Q235钢制作；2附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3预埋螺栓的直径大于24MM；4预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求其中N为预埋螺栓数量；D为预埋螺栓直径；L为预埋螺栓埋入长度；F为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为15N/MM2，C30为30N/MM2）；N为附着杆的轴向力。5预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15D；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。三、第二道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第二道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第16层楼层标高为4665米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下风荷载取值Q041KN；塔吊的最大倾覆力矩M166800KN；弯矩图变形图剪力图计算结果NW1053733KN；（二）、附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程其中21第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中从0360循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为34402KN；杆2的最大轴向压力为000KN；杆3的最大轴向压力为5844KN；杆1的最大轴向拉力为000KN；杆2的最大轴向拉力为27521KN；杆3的最大轴向拉力为16495KN；22第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着着起重臂,不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中45，135，225，315，MW0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为10537KN；杆2的最大轴向压力为2122KN；杆3的最大轴向压力为11169KN；杆1的最大轴向拉力为10537KN；杆2的最大轴向拉力为2122KN；杆3的最大轴向拉力为11169KN；（三）、附着杆强度验算1杆件轴心受拉强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受拉应力；N为杆件的最大轴向拉力,取N27521KN；AN为杆件的截面面积，本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。经计算，杆件的最大受拉应力27521/25690010713N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2,满足要求。2杆件轴心受压强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受压应力；N为杆件的轴向压力，杆1取N34402KN；杆2取N2122KN；杆3取N11169KN；AN为杆件的截面面积,本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。杆件长细比，杆1取60，杆2取78，杆3取76为杆件的受压稳定系数，是根据查表计算得杆1取081，杆2取070，杆3取071；经计算，杆件的最大受压应力16594N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2，满足要求。（四）、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定1预埋螺栓必须用Q235钢制作；2附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3预埋螺栓的直径大于24MM；4预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求其中N为预埋螺栓数量；D为预埋螺栓直径；L为预埋螺栓埋入长度；F为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为15N/MM2，C30为30N/MM2）；N为附着杆的轴向力。5预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15D；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。四、第三道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第三道附着高度计划在第24层楼层标高为7555米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下风荷载取值Q041KN；塔吊的最大倾覆力矩M166800KN；弯矩图变形图剪力图计算结果NW1053733KN；（二）、附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程其中21第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中从0360循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为34402KN；杆2的最大轴向压力为000KN；杆3的最大轴向压力为5844KN；杆1的最大轴向拉力为000KN；杆2的最大轴向拉力为27521KN；杆3的最大轴向拉力为16495KN；22第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着着起重臂,不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中45，135，225，315，MW0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为10537KN；杆2的最大轴向压力为2122KN；杆3的最大轴向压力为11169KN；杆1的最大轴向拉力为10537KN；杆2的最大轴向拉力为2122KN；杆3的最大轴向拉力为11169KN；（三）、附着杆强度验算1杆件轴心受拉强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受拉应力；N为杆件的最大轴向拉力,取N27521KN；AN为杆件的截面面积，本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。经计算，杆件的最大受拉应力27521/25690010713N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2,满足要求。2杆件轴心受压强度验算验算公式N/ANF其中为杆件的受压应力；N为杆件的轴向压力，杆1取N34402KN；杆2取N2122KN；杆3取N11169KN；AN为杆件的截面面积,本工程选取的是18A号槽钢；查表可知AN256900MM2。杆件长细比，杆1取60，杆2取78，杆3取76为杆件的受压稳定系数，是根据查表计算得杆1取081，杆2取070，杆3取071；经计算，杆件的最大受压应力16594N/MM2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/MM2，满足要求。（四）、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定1预埋螺栓必须用Q235钢制作；2附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3预埋螺栓的直径大于24MM；4预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求其中N为预埋螺栓数量；D为预埋螺栓直径；L为预埋螺栓埋入长度；F为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为15N/MM2，C30为30N/MM2）；N为附着杆的轴向力。5预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15D；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。五、第四道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第31层楼层标高为9555米。（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下风荷载取值Q041KN；塔吊的最大倾覆力矩M166800KN；弯矩图变形图剪力图计算结果NW1053733KN；（二）、附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程其中21第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中从0360循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为34402KN；杆2的最大轴向压力为000KN；杆3的最大轴向压力为5844KN；杆1的最大轴向拉力为000KN；杆2的最大轴向拉力为27521KN；杆3的最大轴向拉力为164