（超经典）某某大厦幕墙工程幕墙结构全套计算书

大厦幕墙工程计算书设计单位日期目录第一章工程概况第二章结构设计理论和标准第三章幕墙材料的物理特性及力学性能第四章荷载和作用计算第五章框支承玻璃幕墙结构计算第六章铝板幕墙结构计算第七章玻璃肋点支承玻璃幕墙结构计算第八章全玻璃幕墙结构计算第九章石材幕墙结构计算第一章工程概况11工程名称大厦12工程地点市13幕墙高度83800米14抗震设防烈度幕墙按七度设防烈度设计15幕墙防火等级二级16隔声减噪设计标准等级三级17防雷分类二类18荷载及其组合幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合风荷载雪荷载幕墙自重施工荷载地震作用19构件验算幕墙系统设计时验算如下节点和构件面材板块的强度验算和挠度控制结构胶的宽度和厚度骨架的强度验算和挠度控制幕墙系统与建筑主体结构的连接连接配件强度验算第二章结构设计理论和标准21本结构计算过程均遵循如下规范及标准211建筑幕墙JG30351996212玻璃幕墙工程技术规范JGJ1022003213金属与石材幕墙工程技术规范JGJ1332001214建筑结构荷载规范GB500092001215建筑抗震设计规范GB500112001216钢结构设计规范GB500172003217冷弯薄壁型钢结构技术规范GBJ50018200222结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法221玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护结构设计，其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。222玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。223幕墙均按7度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒”的原则，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。224幕墙构件在重力荷载风荷载雪荷载、地震作用和主体结构位移影响下均具有安全性。225幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值F式中荷载和作用产生的截面最大应力设计值材料强度设计值F226进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按下列数值采用重力荷载12G风荷载14地震作用13E227幕墙构件进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值重力荷载10G风荷载10地震作用10E228当两个及以上的可变荷载或作用（风荷载、地震作用）效应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组合系数按10采用；第二个可变荷载或作用效应的组合系数按05采用；第三个可变荷载或作用效应的组合系数按02采用。229荷载或作用效应按下列方式进行组合21EGSS式中荷载和作用效应组合后的设计值；重力荷载作为不变荷载产生的效应；为风荷载、地震作用作为可变荷载和作用产生的效应；,ES为重力荷载、风荷载、地震作用的分项系数，按226或227G,取值；为风荷载、地震作用的组合系数，按228取值。E,2210幕墙杆件及连接件按各效应组合件的最不利组合进行设计。2211符号代表意义截面最大应力设计值材料强度设计值F风荷载设计值风荷载标准值K基本风压O阵风系数Z风压高度变化系数风荷载体型系数S玻璃强度设计值GF铝合金属强度设计值A钢材强度设计值YF材料线膨胀系数材料弹性模量E玻璃短边边长AB玻璃长边边长T玻璃的厚度弯曲系数C玻璃边缘至边框之间的距离结构硅硐密封胶粘结宽度SC结构硅硐密封胶粘结厚度T玻璃单位重量标准值GKQ立柱弯矩设计值；预埋件弯矩设计值M绕X轴的弯矩设计值X绕Y轴的弯矩设计值Y对X轴的净截面弹性抵抗矩W对Y轴的净截面弹性抵抗矩X截面塑性发展系数N立柱轴力设计值；预埋件轴力设计值立柱净截面面积OA混凝土轴心受压强设计值CFV预埋件剪力设计值W净截面弹性抵抗矩L跨度第三章幕墙材料的物理特性及力学性能31幕墙结构材料的重力体积密度按下表采用表31序号材料名称密度KN/M3密度N/MM31普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃2562561052铝合金2702701053钢材7857851054单层铝板2702701055花岗石28027010532板材单位面积重量按下列数值采用表32序号材料名称单位面积重量（KN/M2）单位面积重量（N/MM2）16MM厚单片玻璃0313110426114PVB6夹胶玻璃0313110438114PVB8夹胶玻璃0414110443MM厚单层铝板008181105530MM厚花岗石0848410433玻璃强度设计值F按下表采用表33强度计算N/MM2玻璃类型厚度MM大面积上的强度直边缘强度普通玻璃5280195512280195浮法玻璃159200140512840588钢化玻璃15197205042059041334铝合金强度设计值FN/MM2按下表采用表34合金状态合金壁厚MM抗拉、抗压强度抗剪强度局部承压T5不区分85549612006063T6不区分1400812161035幕墙连接件用钢材强度设计值FN/MM2按下表采用表35钢材类别抗拉、抗压和抗弯F抗剪FVQ23521512536焊缝强度设计值FN/MM2按下表采用表36对接焊缝三级焊接方法和焊条型号构件钢材抗压抗拉抗弯抗剪角焊缝抗拉、抗弯、抗剪手工焊E43XX型Q23521518512516037螺栓连接的强度设计值FN/MM2按下表采用表37C级螺栓钢号和物件钢号抗拉抗剪普通螺栓Q235170130不锈钢螺栓奥氏体A270032024538材料弹性模量E按下表采用表38序号材料弹性模量EN/MM21玻璃0721052铝合金0701053Q235钢2061054单层铝板0701055花岗石08010539幕墙材料的线膨胀系数按下表采用表39序号材料线膨胀系数1051混凝土1002钢材1203铝合金2354玻璃1005单层铝板2356花岗石08310钢板和铝板的强度设计值FG按下表采用表310N/MM2序号板材类型受弯强度受剪强度13MM单层铝板300381472不锈钢板（奥氏体）180100第四章荷载和作用计算41作用在幕墙上的风载荷标准值按下式计算410KZSG42KW式中作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/M2）；K风荷载设计值（KN/M2）；高度Z处的阵风系数，按建筑结构荷载规范GB500092001规GZ定取值；风荷载体形系数，按建筑结构荷载规范GB500092001规定取值。S大面体型系数取12，墙角边部取20，檐口、雨蓬、遮阳板等突出构件，取20；风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB500092001规定取Z值；基本风压，按建筑结构荷载规范GB500092001及JGJ32002规0定取值，中山地区50年一遇基本风压取070KN/M2；风荷载作用效应的分项系数，取14W综上所述，2/40MKNZSGZSGZK（地面粗糙度按C类地区取）4016H根据（41）及（42）公式，各层风荷载标准值及设计值如表41示。K42垂直于幕墙平面的分布水平地震作用按下式计算43AGQEKMAX式中垂直于幕墙平面的分布地震作用标准值（KN/M2）；EKQ动力放大系数，取50；水平地震影响系数最大值，7度抗震设计时取008；MAX幕墙构件包括板材和框架的重量（KN）；G幕墙构件的面积（M2）；A幕墙单元的单位面积重量玻璃、金属幕墙取05KN/M2；石材幕墙取10KN/M2；）则垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为500080502KN/M2（玻璃幕墙与金属幕墙）EKQ500081004KN/M2（30MM厚石材幕墙）43平行于幕墙平面的集中地震作用，按下式计算44GPEKMAX式中平行于幕墙平面的集中地震作用标准值（KN/M2）；动力放大系数，取50；E水平地震影响系数最大值，7度抗震设计时取008；MAX幕墙单元构件包括板材和框架的重量，（KN）；GBHG50幕墙单元构件最大分格宽度；B幕墙单元构件高度；H则平行于幕墙平面的分布水平地震作用为500080502（玻璃幕墙与金属幕墙）EKPBH500081004（30MM厚石材幕墙）44水平荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；EWGSS式中10，05WE进行强度计算时14，13，E则45WSSS315014进行挠度计算时10,10,E则46E45垂直荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；EWGSS式中重力荷载12地震作用13E组合系数0，05，W则121206KN47PGBH5101005KN48荷载与作用的计算结果见表41S用于强度计算，S用于挠度计算第五章框支承玻璃幕墙结构计算本工程主楼八个面框支承玻璃幕墙风格一致，故可取最不利的典型单元验算。综合比较，取119轴立面进行验算，荷载位置取大面位置荷载组合效应值。框支承玻璃幕墙采用8MM厚单片钢化玻璃，本章分别验算玻璃面板强度和挠度、结构硅酮胶宽度和厚度及立柱、横梁的强度和挠度。51玻璃面板强度和挠度验算511强度和挠度计算公式单片玻璃在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力标准值按下式计算；26TAMWKK26TAMQKEK或4ETK450TEKK式中、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷载或地震作用下，玻璃WK的最大应力标准值（N/MM2）；、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷载或地震作用标准值（KEQN/MM2）；玻璃短边长（MM）；A玻璃的厚度（MM）；T弯曲系数，可由短边与长边边长之比按表51选用；MBA参数；折减系数，可由参数按表52采用；E玻璃弹性模量，取072105N/MM2。四边支承玻璃板的的弯曲系数表51MA/B000025033040050055060065M0125001230011800111501000009340086800804A/B070075080085090095100M00742006830062800576005280048300442折减系数表525010020040060080010001000960920840780730681200150020002500300035004000065061057054052051050单片玻璃的跨中挠度按下式计算DAWK4123EET095ET32T式中在风荷载标准值作用下挠度最大值（MM）；玻璃的刚度（NMM）；D玻璃的短边边长（MM）；A风荷载标准值（N/MM2）；KW板的挠度系数，按表53采用；折减系数，可按表52采用；玻璃弹性模量，取072105N/MM2；E玻璃的厚度（MM）；ET泊松比，取02四边支承板的挠度系数表53A/B000020025033050001302001297001282001223001013A/B055060065070075000940000867000796000727000663A/B080085090095100000603000547000496000449000406512取119轴立面最不利的十九层最大分格为12802200MM的玻璃板块进行验算，若该最不利板块能满足要求，则其余大面玻璃板块均能满足要求。玻璃选用8MM厚单片钢化玻璃取建筑标高8720米处大面风荷载标准值标准值292KN/M2KW短边A1280MM长边B2200MM由短长边比A/B058，查得弯曲系数008944，挠度系数0008962M（1）在垂直于玻璃平面的风荷载和地震力标准值作用下，单片玻璃验算（按四边简支板计算）该片玻璃所承受风荷载标准值为292KN/M2KW266，查表52得089364ETA45381079风荷载作用下玻璃截面最大应力计算358N/MM22116TAMWKK893608120923地震作用下玻璃截面最大应力计算205N/MM226TAQKEK893608120094623玻璃截面最大应力组合143581305205QKWK50314515840N/MM2（安全）其中，840N/MM2为8MM厚单片钢化玻璃大面强度设计值（2）挠度验算玻璃刚度320106NMM123EETD2018735玻璃挠度AWK489303196643196MM1280/60213MM（满足要求）52玻璃结构硅酮密封胶宽度及厚度计算结构胶的应力由所受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下列条件或1K1F或22式中、短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或1K剪应力标准值N/MM2；、长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力或2K剪应力标准值N/MM2；结构硅酮密封胶短期强度允许值，按020N/MM2采用；1F结构硅酮密封胶长期强度允许值，按001N/MM2采用。2521玻璃与铝合金框粘结的结构硅酮密封胶宽度计算取119轴立面最不利的十九层分格为12802200MM的玻璃板块进行计算。1在风荷载和水平地震作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度CS按下式计算11205FAQCSEKK式中CS1结构硅酮密封胶的粘结宽度（MM）；K风荷载标准值KN/M2；玻璃短边长度（MM）；AF1胶的短期强度允许值，取F1020N/MM2。取建筑标高77700米处大面风荷载标准值292KN/M2KW97MM11205FAQCSEKK2085922在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度CS按下式计算220FBAQCSGK式中CS2结构硅酮密封胶的粘结宽度（MM）；Q玻璃单位面积重量标准值，GK256000802048KN/M；2玻璃的短边和长边长度（MM）；BA、F2胶的长期强度允许值，取F2001N/MM2。83MM20FBAQCSGK011804）（综上，结构硅酮密封胶粘结宽度取10MM。522结构硅酮密封胶的粘结厚度按下式计算2SSTHGS式中TS结构硅酮胶的粘结厚度MMS幕墙玻璃的相对与铝合金框的相对位移量MM结构硅酮胶的变位承受能力（）风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值HG玻璃面板高度（MM）HG2200275MMS801取2537MMST275025020250故结构胶厚度取6MM满足要求。玻璃与铝合金框粘结的结构硅酮密封胶规格为106MM。53幕墙立柱计算幕墙立柱均按悬挂在主体结构上的拉弯构件设计，立柱处于拉弯状态，不验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。立柱与主体结构的连接点按铰结计算，立柱在分段处采用铝芯套连接，设置伸缩缝，以保证能上下伸缩以适应温差变形。531计算公式幕墙立柱截面承载力按下式计算07；2150取AV07FC15N/MM2C30混凝土轴心受压强度设计值；FY210N/MM2I级钢筋抗拉强度设计值；对比53215322条的计算结果，知5322条计算的立柱受力最不利，取该立柱受力最大的中间支座，该支座仅受水平荷载作用N1619KN。N1619KN，V0附加弯距MVE023151028091680MFNAYBS预埋件锚筋410AS314MM21205MM2，满足要求。综上，四十七层玻璃幕墙立柱选用M1203铝型材；十八十九层玻璃幕墙立柱选用M1503铝型材。54幕墙横梁计算541计算公式（1）幕墙横梁截面承载力应满足07；2150取AV07FC15N/MM2C30混凝土轴心受压强度设计值；FY210N/MM2I级钢筋抗拉强度设计值；对比62216222条的计算结果，知6222条计算的立柱受力最不利，取该立柱受力最大的中间支座，该支座仅受水平荷载作用N2188KN。N2188KN，V0附加弯距MVE0231816208180MFNAYBS预埋件锚筋410AS314MM21628MM2，满足要求。63铝板幕墙横梁计算631计算公式（1）幕墙横梁截面承载力应满足FYXWM式中、横梁截面绕X轴（幕墙平面内方向）和绕Y轴（幕墙XMY平面外方向）的弯矩设计值；、横梁截面绕X轴（幕墙平面内方向）和绕Y轴（幕墙平面外XWY方向）的截面抵抗矩；塑性发展系数，取105；材料弯曲强度设计值，6063T5铝型材855N/MM2。FF横梁截面绕X轴（垂直荷载作用下）弯矩设计值2081LQMXX横梁截面绕Y轴（水平荷载作用下）弯矩设计值梯形荷载（）或偏于安全HL0432200LALYII2081LQMYIYI三角形荷载（）L001LQMYIYI幕墙横梁挠度应满足下式MAX（2）幕墙横梁在水平荷载及作用效应组合下的挠度按下式计算梯形荷载或偏于安全2582404LAEILQYIYIYIYIEILQ38450三角形荷载YIYIIL14（3）幕墙横梁在垂直荷载（均布荷载）及作用效应组合下的挠度按下式计算XXEILQ38450式中UX、UY为横梁绕X轴，Y轴方向的最大挠度；QX、QYI为各分项系数取10时荷载及作用效应组合；L0幕墙横梁的计算跨度；632幕墙横梁验算取1/1111轴立面最不利的十九层楼面梁底位置横梁，按简支梁计算，若能满足，则其它部位亦能满足。（1）内力计算取87200M标高位置大面荷载及作用组合值设计值421KN/M2用于强度验算S标准值302KN/M2用于挠度验算计算跨度L1315MM板块高度H3950MMH3800MM上下自重产生的竖直线荷载QX1203（395/238/2）14KN/MQX03（395/238/2）116KN/M水平线荷载QY上42106575276KN/M三角形荷载QY上30206575199KN/M三角形荷载QY下42106575276KN/M三角形荷载QY下30206575199KN/M三角形荷载竖直线荷载产生的弯矩MXQXL2141315203KNM1818水平线荷载产生的弯矩MY上QY上L22761315204KNM112112MY下QY下L22761315204KNM112112MYMY上MY下040408KNM支座反力R左X092KNR左Y182KNR右X092KNR右Y182KN选用大明M1403铝横梁，其截面特性面积A765MM2惯性矩X056106MM4IY029106MM4截面抵抗矩X153104MM3WY116104MM3（2）强度验算YXM46105346105844N/MM2F855N/MM2满足要求（3）挠度验算X11MMEIHQ84565410703361Y上24MMYIL12上65429Y下24MMYEILQ04下65410731YY上Y下242448MM2YX284149MM73MM（满足要求）0L35（4）幕墙横梁固定角块及固定其M6螺栓的验算横梁角块选用4MM厚铝质角块，2支M6不锈钢螺栓与立柱连接，每个支座处承受最大剪力为（考虑自重、风荷载和地震作用的效应组合）VMAX102KN21YXV28190横梁固定角块局部承压强度验算135N/MM21200N/MM2VMAXA34210CF满足局部承压要求。M6不锈钢螺栓（A270）强度验算V507N/MM2245N/MM2VMAXA1203故每个支座两支M6不锈钢螺栓满足强度要求。综上，铝板幕墙横梁选用M1403铝型材能满足要求。第七章玻璃肋点支承玻璃幕墙结构计算本工程玻璃肋点支承玻璃幕墙采用12MM厚钢化清玻璃，本章分别验算玻璃肋点支承玻璃面板强度、挠度及玻璃肋支承结构的强度和挠度。71玻璃面板计算711玻璃面板强度和挠度计算公式本工程玻璃肋点支承玻璃幕墙采用玻璃肋承受水平荷载，点式驳接爪件承受幕墙自重，故玻璃面板可按对边简支板计算。玻璃面板在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力标准值按下式计算；26TBMWKK26TBMQKEK或4ETK40TEKK式中、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷栽或地震作用下，玻璃WK的最大应力标准值（N/MM2）；、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷栽或地震作用标准值（KEQN/MM2）；B支承点间玻璃面板长边边长（MM）；玻璃的厚度（MM）；T弯曲系数，取0125；M参数；折减系数，可由参数按表52采用；E玻璃弹性模量，取072105N/MM2。玻璃跨中挠度按下式计算DBWDKF4123ET式中在风荷载标准值作用下挠度最大值（MM）；玻璃的刚度（NMM）；DB支承点间玻璃面板长边边长（MM）；风荷载标准值（N/MM2）；KW板的挠度系数，取0013；折减系数，可按表52采用；玻璃弹性模量，取072105N/MM2；E玻璃厚度（MM）；T泊松比，取02。712综合比较各立面12MM厚点式玻璃板块分格，取最不利的十九层位置分格为1174MM5000MM的玻璃板块进行验算取建筑标高77700米处墙角边风荷载标准472KN/M2KW61，查表52得0994ETAWK4531207风荷载作用下玻璃截面最大应力计算338N/MM226TAMKWK901274023地震作用下玻璃截面最大应力计算14N/MM226TAQKEK901274050623玻璃截面最大应力组KWK50314482840N/MM2（安全）其中，840N/MM2为12MM厚单片钢化玻璃大面强度设计值（2）挠度验算玻璃刚度108106NMM123EETD201735玻璃挠度AWK49087463108MM1174/60196MM（安全）综上所述，本工程12MM厚玻璃肋点式钢化玻璃面板能满足要求。72点式不锈钢配件验算幕墙自重由上部两个点（驳接头）承受，则受力最不利的点所受的荷载自重（122560012117450）/2108KN选用220系列点式驳接爪，单爪轴向许用荷载（水平荷载）380KN,径向许用荷载（重力）为200KN；选用T02驳接头，单个轴向许用荷载（水平荷载）为45KN,径向许用荷载（重力）为20KN，均高于本工程设计荷载值，满足设计要求。73玻璃肋截面高度计算选用19152PVB19清玻璃肋。同样取取最不利的十九层位置点式玻璃肋进行验算，层高5000MM，玻璃肋支座点距离为500014002003800MM。计算公式TFWLHGR432式中玻璃肋截面高度（MM）；RW风荷载设计值（KN/M2）；L肋间距离（MM）；H玻璃肋上、下支点的距离（MM）；T玻璃肋截面厚度（MM）；FG玻璃侧面强度设计值（N/MM2）,19MM厚浮法玻璃取170N/MM2。玻璃肋截面高度361MM，TFWLHGR4323661103117438002417038取365MMR玻璃肋挠度验算3425RKFETHLWD3543681072514MM190MM（满足要求）3800200综上所述，本工程玻璃肋点支承玻璃幕墙玻璃肋选用选用19152PVB19清玻璃肋，玻璃肋高度取365MM能满足要求。74结构胶计算结构胶厚度应满足下式要求2TQL1F式中Q面板荷载的组合设计值（KN/M2）；L两肋之间的玻璃面板跨度（MM）；T2胶缝宽度，取玻璃肋截面厚度（MM）；F1结构胶短期荷载允许强度（020N/MM2）。则02N/MM2F102N/MM22TQL674103117438（满足要求）第八章全玻璃幕墙结构计算本工程三层52/8轴之间采用12MM厚钢化清玻璃全玻璃幕墙，本章分别验算玻璃面板强度、挠度和玻璃肋的高度、挠度及硅酮结构胶的强度。81玻璃面板计算811玻璃面板强度和挠度计算公式玻璃面板在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力标准值按下式计算；26TBMWKK26TBMQKEK或4ETK40TEKK式中、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷栽或地震作用下，玻璃WK的最大应力标准值（N/MM2）；、分别为垂直玻璃幕墙平面的风荷栽或地震作用标准值（KEQN/MM2）；B支承点间玻璃面板长边边长（MM）；玻璃的厚度（MM）；T弯曲系数，取0125；M参数；折减系数，可由参数按表52采用；E玻璃弹性模量，取072105N/MM2。玻璃跨中挠度按下式计算DBWDKF4123ET式中在风荷载标准值作用下挠度最大值（MM）；玻璃的刚度（NMM）；DB支承点间玻璃面板长边边长（MM）；风荷载标准值（N/MM2）；KW板的挠度系数，取0013；折减系数，可按表52采用；玻璃弹性模量，取072105N/MM2；E玻璃厚度（MM）；T泊松比，取02。812取分格为1600MM4150MM的玻璃板块进行验算取建筑标高15000米处大面风荷载标准124KN/M2KW50，查表52得104ETAWK45312076风荷载作用下玻璃截面最大应力计算165N/MM226TAMKWK01126023地震作用下玻璃截面最大应力计算27N/MM226TAQKEK01126050623玻璃截面最大应力组KWK50314248840N/MM2（安全）其中，840N/MM2为12MM厚单片钢化玻璃大面强度设计值（2）挠度验算玻璃刚度108106NMM123EETD201735玻璃挠度AWK4018464398MM1600/60267MM（安全）综上所述，本工程12MM厚玻璃面板能满足要求。82玻璃肋截面高度计算选用15MM厚钢化清玻璃肋。计算公式TFWLHGR432式中玻璃肋截面高度（MM）；RW风荷载设计值（KN/M2）；L肋间距离（MM）；H玻璃肋上、下支点的距离（MM）；T玻璃肋截面厚度（MM）；FG玻璃侧面强度设计值（N/MM2）,15MM厚钢化玻璃取504N/MM2。玻璃肋截面高度218MM，TFWLHGR432314124103160041502450415取220MMR玻璃肋挠度验算3425RKFETHLWD354320170621580MM208MM（满足要求）4150200综上所述，本工程全玻璃幕墙玻璃肋选用选用15MM厚钢化清玻璃肋，玻璃肋高度取230MM能满足要求。83硅酮结构胶计算结构胶厚度应满足下式要求2TQL1F式中Q面板荷载的组合设计值（KN/M2）；L两肋之间的玻璃面板跨度（MM）；T2胶缝宽度，取玻璃肋截面厚度（MM）；F1结构胶短期荷载允许强度（020N/MM2）。则0198N/MM2F102N/MM22TQL186103160015（满足要求）第九章石材幕墙结构计算本工程石材幕墙采用不锈钢卡条与钢骨架连接，石材采用30MM厚花岗石。本章分别验算石材的抗弯、抗剪强度，主横梁的强度、挠度及连接件强度。91石材面板及连接件验算公式（1）在水平面荷载的作用下，石材面板的弯曲应力按下式计算206TMSB式中S为风荷载和垂直于面板方向的地震作用在板中产生的组合荷载；0短边计算边长；A0长边计算边长；BT石材面板厚度；M四角支承板在均布荷载作用下的最大弯曲系数。四点支承矩形石板的最大弯矩系数MMAX表91A0/B0050055060065070075MMAX013030132001338013600138301408A0/B0080085090095100MMAX0143501463014940152601559（2）在水平面荷载的作用下，不锈钢卡条在面板产生的剪应力按下式计算SCTNABQK式中挂钩在石板槽口边产生的剪应力N/MM2；Q风荷载和地震作用效应组合N/MM2；短边边长MM；A长边边长MM；BC槽口宽度MM；取6MMS单个槽底总长度（MM）。矩形槽的槽底总长度S取为槽长加上槽深的2倍，弧形槽S取为圆弧总长度。取80MMN一个连接边上的开槽数量；应力调整系数，取125。（3）垂直荷载由石材面板下面的两个卡条承担，不锈钢卡条的剪应力为ABAG284012式中由垂直荷载产生的剪应力N/MM2；P短边边长MM；A长边边长MM；BA不锈钢卡条抗剪应力截面积MM2；金属与石材幕墙工程技术规范JGJ1332001规定石材面板最小许用强度设计值如下石材允许弯曲应力37N/MM2石材允许剪切应力185N/MM292石材面板及不锈钢卡条验算921取裙楼三层女儿墙