立交桥跨铁路桥后张法张拉计算书

鹰厦线K404855立交桥后张法张拉计算LP32M一、钢绞线技术性能由于梁片的长度及钢绞线的位置一致，故取一片说明）直径N1，7S1524N2，6S1524N3，7S1524N4，7S1524强度等级1860MPA有粘结低松弛公称面积N1，1397973MM2N2，1396834MM2N3，1397973MM2N4，1397973MM2设计张拉控制力N1，1357KNN2，1163KNN3，1357KNN4，1357KN控制应力N1，CON1395MPAN2，CON1395MPAN3，CON1395MPAN4，CON1395MPA弹性模量195105MPA（均值）二、预应力筋平均张拉力计算公式（1）、（JTJ0412000公路桥涵施工技术规范附录G8）钢绞线孔道布置示意图KX）（E1PP式中K值取00015；值取025；X取单束钢绞线半值与工作长度之和（油顶工作段长35CM，锚环厚5CM，工作锚厚6CM，工作垫板厚3CM，共计49CM）。、N1孔道1值为008727、N2孔道2值为008727、N3孔道3值为008727、N4孔道4值为002443钢绞线设计长N1N2N3N4梁片（8个孔左右对称）33050330393302832981（2）、预应力钢丝束X值，值的计算部位孔道X钢绞线半长KXEKXKXE1N1163650087270046365095469343509771716812N2163595008727004635675095470131209771756648N31635400872700463485095470918809771796714梁片（8个孔左右对称）N4163305002443003060325096986028909848532754（3）、根据预应力平均张拉力公式计算部位孔道PPKNKXE1PKNN113570977171681213887N211630977175664811901N313570977179671413887梁片（8个孔左右对称）N413570984853275413779三、千斤顶校正线性回归方程（1）、油顶千斤顶技术参数（油顶规格YCW1500）1、压力表标定千斤顶编号50805压力表编号3348校准方程Y06900333X2、压力表标定千斤顶编号50804压力表编号3690回归方程（2）、油顶张拉步骤实际张拉时，以千斤顶的工作状态为准，按照张拉实际需要的情况，张拉需要取以下几个压力时的压力表读数就可以控制整个张拉过程。即第一步N1按0初始应力（10K）50KK103K持荷5分钟锚固第二步N3按0初始应力（10K）50KK103K持荷5分钟锚固第三步N2按0初始应力（10K）50KK103K持荷5分钟锚固第四步N4按0初始应力（10K）50KK103K持荷5分钟锚固四、一跨梁体钢绞线张拉施工时压力表读数计算值（1）、中梁相应的张拉荷载值及相应的油表读数计算五、一跨预应力钢绞线伸长值计算（1）、预应力理论伸长值LMM计算LPPL/APEPPP预应力筋的平均张拉力NL预应力筋的张拉长度MMAP预应力筋的截面面积MM2EP预应力筋的弹性模量N/MM2MPA部位孔道控制荷载值（KN）3348中梁油表读数3690中梁油表读数备注10K13887101388753159550K13887506943523812398100K138871001388746934653N1103K1388710314303614832478810K11901101190146553050K11901505950520512076100K119011001190140324008N2103K1190110312258034151412310K13887101388753159550K13887506943523812398100K138871001388746934653N3103K1388710314303614832478810K13779101377952859150K13779506889523632381100K137791001377946574618梁片（8个孔左右对称）N4103K137791031419237479547522、一跨预应力筋张拉的实际伸长值LL1L2L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值MML2初应力以下的推算伸长值MM可采用相邻的伸长值。3、一跨预应力筋伸长值计算梁体部分钢束编号LMMPKNKXE1PPKNAPMM2EPN/MM2LMMN11636509771716812973195105（1）荷载（10K）138871357117（2）荷载（50K）694356785585（3）荷载（100K）138871357117锚固值（103K）14303611397711206N216359509771756648834195105（1）荷载（10K）119011163117（2）荷载（50K）595055815585（3）荷载（100K）119011163117锚固值（103K）12258031197891205N31635409771796714973195105（1）荷载（10K）138871357117（2）荷载（50K）694356785585（3）荷载（100K）138871357117锚固值（103K）14303611397711205N416330509848532754973195105（1）荷载（10K）137791357117（2）荷载（50K）688956785584（3）荷载（100K）137791357117锚固值（103K）14192371397711203六、张拉程序及操作方法一、清除锚具支承垫板上的水泥浆，先将锚圈中心与管道中心对齐，并将锚圈的轮廓准确的描划在支承垫板上。然后在锚圈孔内套上钢铰线，紧贴支承垫板与轮廓线对准。为了不使锚圈在张拉时移动而造成断丝，也可将锚圈点焊在支承垫板上。二、将锚圈塞放入锚圈，并把钢铰线均匀地分布在锚塞周围。钢铰线不得扭转，两根钢铰线不得交错排列，否则锚固时将会发生断丝现象。锚塞放好后须手锤轻敲，使锚塞不致脱出。三、装好对中套即缺口垫圈，并将缺口寻准左方或右方，以便测量钢铰线伸长量。在千斤顶就位后，先将钢铰线按顺序嵌入千斤顶的夹盘内，再用夹片卡住。然后调整千斤顶的位置，使管道、锚圈、千斤顶处在一条轴线上。轻敲夹片使钢铰线固定方法将钢铰线初步固定。四、调整张拉一端张拉至初应力约控制力的10。由于钢铰线在夹盘上并未夹紧，因此可允许钢铰线有滑移现象，从而调整了钢铰线长度，使在在以后的张拉中均匀受力。当钢铰线滑移停止后，可打紧夹片或工具锚锚塞使用穿心式千斤顶张拉钢丝时，以便将钢铰线牢牢地固定在夹盘上或工具上。五、初始张拉一端补足张拉至初应力。在分丝盘槽沟处上刻划标记，作为测量钢铰线伸长量的基点，并在夹盘前端的钢铰线上刻划标记，用以辨认是否滑丝，而后放松千斤顶吊点。六、正式张拉分级加载张拉即串动张拉。当张拉力到超应力控制时。应测量钢绞线伸长量，报油压表读数。记录油压表的读数作为核算孔道摩阻率与设计数据相差过大，则应适当调整张拉吨位。七、持荷张拉至100应力控制后，持荷5分钟，使预应力钢筋在锚固前便完成部分徐舒，完成量约为全部量的2025，以减少钢铰线锚固后的应力损失，并作好记录。八、先补足张拉至控制应力，测量钢铰线伸长量并作好记录，然后持荷2分钟锚固。在测得钢丝伸长量及锚塞外露量后，千斤顶在缸回油至初应力，再测钢丝伸长量及锚塞外露量。然后算出钢丝内缩量并作出记录。最后千斤顶回油至零。九、退去夹片，卸下千斤顶，再测锚塞外露量，并在紧贴锚圈的钢铰线根部刻划标记，以便观察有无滑丝现象。七、孔道压浆施工操作方法一、张拉完成后用500号水泥浆进行压浆，要求张拉结束后48小时内完成压浆工作。二、压浆前应对孔道进行检查，孔道间不应有漏串现象。否则，应予以补修。三、压浆用水泥浆的水灰比不宜超过04045，三小时后的泌水率不大于2，泌水应在24小时内重新全部被浆吸回。四、水泥浆稠度宜控制在1418S之间。水泥浆自拌制至地压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一定在3045MIN范围内。五、孔道压浆的顺序先下后上，以免上层管道漏浆堵塞下层管道。对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆，通过试验证明能达到孔道内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺外加剂的水泥浆，可采用二次压浆法，两次压浆的间隔时间宜为3045MIN。六、压浆机的最高输浆压力以保证压入管道的水泥浆饱满密实为准。一般为57KG/CM2，并且有适当保压时间。七、当管道内的水泥浆强度达到200300KG/CM2可以进行封锚工作。八、封端混凝土的灌注操作程序一、按设计要求绑扎端部钢筋网。为固定钢筋网的位置，可将部分箍筋点焊在支承垫板上。二、妥善固定封端模板，以免在灌注混凝土时模板走动而影响梁长。立模后，校核梁体全长，其长度应符合允差标准规定。三、拌制封端混凝土时，其配合比及强度要求应与梁体混凝土完成相同，不得降低。四、灌注封端混凝土时，要仔细操作并认真插捣，务使锚具处的混凝土密实。五、静置12小时后，带模浇水养护。脱模后仍继续浇水养护，常温下养护时间为7昼夜。九、安全操作注意事项（一）、张拉现场设明显标志，与工作无关的人员严禁入内。（二）、张拉或退顶时，千斤顶后面不得站人。预防预应力钢筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。（三）