1题目名称：深圳地铁香蜜湖站设计.doc

深圳地铁香蜜湖站设计目录目录1一、工程概况5二、建筑设计621确定地铁车站的规模及组成622站厅层设计723站台层设计8231站台形式8232站台长度10233站台宽度及形式1024出入口与通道设计13241出入口通道客流量13242地铁车站风道和风亭设置1425地铁车站的主要设施14251车站内各种设施通行能力的限额14252地铁设备及设施计算过程15三、结构设计1731基本设计资料17311地质条件17312荷载类型17313结构形式1832单元性质及内力求解18321单元的刚度性质（EI、EA）18322主动土压力计算20323结构内力计算2633配筋计算29331地铁侧墙及中柱配筋计算29332梁配筋计算36333板配筋计算3934箍筋计算及设计45341侧墙及中柱的箍筋设计45342梁的配箍筋计算46343板的抗剪措施4935裂缝宽度验算49351侧墙及柱的裂缝宽度验算49352梁的裂缝宽度验算54353板的裂缝宽度验算56四、结论59致谢60参考文献61附录1土层物理力学指标统计表62物理力学指标统计表162物理力学指标统计表263物理力学指标统计表364附录二设计值荷载组合65设计值内力组合情况165设计值内力组合情况269设计值内力组合情况373设计值内力组合情况477设计值内力组合情况581设计值内力组合情况685梁设计值计算结果89附录三标准值荷载组合93标准值荷载组合情况193标准值荷载组合情况297标准值荷载组合情况3101标准值荷载组合情况4105标准值荷载组合情况5109标准值荷载组合情况6113梁标准值计算结果117中文译文121英文原文131北方工业大学本科毕业设计设计书题目深圳地铁香蜜湖站设计指导教师王辉专业班级土木041班学号04103020131姓名李松涛日期2008年5月深圳地铁香蜜湖站设计一、工程概况香蜜湖站为深圳地铁1号线的中间站，大致呈东西走向。车站纵轴线与深南大道中心线基本一致，车站中心里程CK10323。站位在全线中地势最高，地形略有起伏，站位处于地势东高西低，深南大道由香梅路口向西为下坡，地面高程16161960M,部分路面纵面坡达206。香蜜湖站位于香梅路西侧与香蜜湖度假村出口之间的深南大道北侧绿地下，与深南大道大致平行。车站附近高大建筑物较少，车站东北角紧邻香蜜湖东座酒店，西北面是香蜜湖度假村，南面是深圳市东西向主要交通干道之一的深南大道和高尔夫球场。车站共设地下两层，地下一层为站厅层，建筑面积控制在6000M2左右。地下二层为站台层，建筑面积控制在4000M2左右。该站设西北口、东北口、东南口和西南口四个出入口。本站具备明挖条件。综合受力、使用、建筑、经济和施工等因素，本站结构采用双层矩形现浇框架结构。二、建筑设计21确定地铁车站的规模及组成车站规模主要指车站外形尺寸大小、层数及站房面积多少。根据客流量大小确定规模。车站规模一般分为3个等级。规模等级适用范围1级站适用于客流量大，地处市中心区的大型商贸中心，大型交通枢纽中心，大型集会广场，大型工业区及位置重要的政治中心地区。2级站适用于客流量较大，地处较繁华的商业区，中型交通枢纽，大中型文体中心，大型公园及游乐园及游乐场，较大的居住区及工业区。3级站适用于客流量小，地处郊区各站。本站为2级车站地铁车站由车站主体（站厅、站台、生产、生活用房等），出入口及通道，通风道及地面通风亭等三大部分组成。车站主体列车的停靠点，供乘客集散、候车、上下车及换乘。22站厅层设计合理紧凑地布置地下车站的设备管理用房，目的是减少空间浪费，节省工程投资。车站管理用房面积可参照表2。名称面积（M2）备注车站控制室（含防灾控制）40两个站厅时另加设一间12M2的副值班室，地面、高架车站酌情减少站长室15中心站，另加一间12M2警务室152一条线上另加设12间警署室，每间12M2交接班室（兼会议、餐厅）15M2/人按一般定员计更衣室（分男、女）06M2/人按站台全部定员计茶水室10附洗涤池卫生间女3坑位男为一个坑位两个小便斗管理人员用清扫室（站厅、站台各设一间）82附洗涤池、两个站厅，侧式站台另增站务员室15侧式车站站台设两间（面积可适当减小）收款室（即票务室）20库房20供电值班室（每座降压变电所配一间）10如SCADA同步实施，可不设列检室10交路折返站司机休息室8交路折返站维修巡检室12宜每站一间，至少35站一间23站台层设计231站台形式站台是供乘客上下车及候车的场所，一般为岛式或者侧式站台。岛式站台站台设在上下行线路中间，供两条线路使用。站台两端设楼梯或自动扶梯与站台连接。如下图所示，地铁的客流量能够集中，空间利用率也很高。但是在火车站台内比较不容易判定火车去往的方向。适合大中型地铁站岛式站台示意图客流客流区间喇叭口站台侧式站台站台设在上下行线路两侧，线路可以最小线间距在两站台间通过。如下图所示，乘客能够比较直观的上下车，而且乘客流向针对性比较强。早较也相比岛式站台较低时和中小型地铁站客流客流站台站台侧式站台示意图岛式站台与侧式站台的比较项目岛式站台侧式站台站台使用站台面积利用率高，可调剂客流，乘客有乘错车的可能站台面积利用率低，不能调剂客流，乘客不易乘错车站台设置站厅与站台需设在两个不同的高度上，站厅跨过线路轨道站厅与站台可以设在同一高度上，站厅可以跨过线路轨道站内管理管理集中，联系方便站厅分设时，管理分散，联系不方便乘客中途折返乘客中途改变乘车方向比较方便乘客中途改变乘车方向不方便，需经天桥或地道改扩建难易性改建扩建时，延长车站很困难，技术复杂改建扩建时，延长车站比较容易站内空间站厅、站台空间宽阔完站厅分设时，空间分散，整不及岛式站台宽阔喇叭口设置需设喇叭口不设喇叭口造价较高较低注另外还有的车站采用混合式站台在一个车站同时采用岛式、侧式站台时称为岛、侧混合式站台（一岛一侧或一岛两侧）。岛式以及侧式站台间以天桥或地道相联系。因为本站流动人口多、上下车客流量大，要求站台有较大的机动性，并且交由前瞻性，能够满足中长期的使用要求。所以采用岛式站台。232站台长度这里说的站台长度即为站台计算长度，是指站台乘车部分的有效长度。它为能容纳远期一列车编组长度，加上一定余量停车距离的总和。一列车编组可由210节车厢组成。停车距离的确定与驾车司机的熟练程度或采用自动停车设备的先进程度有关。列车为2B型，每节车厢长车1952M，由6节车厢编组。停车距离为2M。因此，站台的计算长度L195262119M取120M233站台宽度及形式A计算原理站台宽度主要根据车站远期预测高峰小时客流量大小、列车运行间隔时间、结构横断面形式、站台型式、站房布置、楼梯及自动扶梯位置等因素综合考虑确定的。站台宽度计算根据规范推荐算法（无屏蔽门）岛式站台宽度TNZBBD2B侧站台宽度；N横向柱数；Z柱横向宽度；T楼梯与自动扶梯宽度之和（含与柱间空隙）。侧站台宽度BQALB上上下按以上公式计算取大值。若B25M，则取B25M（岛式站台的侧站台最小宽度为25M）。远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量；Q上远期每列高峰小时单侧上下车设计客流量；上下站台上人流密度；L站台计算长度；站台安全防护宽度。BA远期每列车高峰小时单侧设计客流量NTQT远期每列车高峰小时单侧上或下车人数；N远期列车高峰小时单侧趟数。B设计客流量（A）远期早高峰小时客流量西行上车人数1337人次，西行下车人数1544人次，东行上车人数1711人次，东行下车人数1336人次，合计5928人次。（B）远期晚高峰小时客流量西行上车人数1225人次，西行下车人数1623人次，东行上车人数1476人次，东行下车人数1224人次，合计5548人次。根据客流量预测，本站2028年早高峰小时客流量5928人次控制设计，超高峰系数采用14，设计客流量为每小时8299人次。C计算过程早高峰T西上下133715442881T东上下171113163027晚高峰T西上下122516232848T东上下147612242690因为东行上车人数1711人次在“东西上车”人数中是最大的，所以取远期高峰小时单侧上车人数T上1711同理T东上下3027最大，所以取远期高峰小时单侧上下车人数T上下3027，远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量（设计列车每小时40趟）侧站台宽度25170567824ABLQ上031525上下岛式站台的侧站台最小宽度为25M,所以取B25M因此，侧站台宽度B25M柱子宽度取08M，自动扶梯宽度为1M,设1部。楼梯宽2M，自动扶梯与楼梯间距取04M岛式站台宽度2520822120410TNZBBD224出入口与通道设计241出入口通道客流量根据本站四个出入口通道所在位置，四个方向的分向客流量分别为西北出入口3340人次/小时；东北出入口3340人次/小时；东南出入口1432人次/小时；西南出入口1432人次/小时。查规范可知1M宽通道双向混行的最大通过能力为4000人/小时出入口的长度计算公式为,1NKLN式中N预测下客量（下行上行）（人/H）；K超高峰系数，取1214；N1每小时输送能力，取4000人/小时/米N楼梯的利用率，选用08西北出入口、东北出入口146M24134018NKLNM，取为25M。东南出入口、西南出入口06251432108LNM24M，取为25M。242地铁车站风道和风亭设置风道是地下车站和外界环境进行气体交换的通道。地面风亭是在地面出入口部位的建筑物，设有进气口和排风口。风道设置数量按照环控要求，长度不宜大于25M，弯折不宜过多。风亭的要求距离建筑物5M，封口距地面的高度最小5M。进排气口合建时，高差最小5M；高度相同时，最小距离5M。25地铁车站的主要设施251车站内各种设施通行能力的限额规范规定1M宽楼梯的双向混行的最大通过能力为3200人/时；人工检票口的最大通过能力为2600人/时；门扉式非接触IC卡自动检票机的最大通过能力为3200人/时；1M宽自动扶梯输送速度为065M/S的最大通过能力不大于9600人/时；自动扶梯应采用30倾角，有效净宽为1M，人行楼梯宜采用2634倾角，其单向通行不小于18M，双向通行不小于24M，当宽度大于36M时，应设置中间扶手。楼梯宽度应符合建筑模数。每个梯段不超过18步，休息平台长度宜采用1218M。252地铁设备及设施计算过程1楼梯楼梯宽度计算公式,2NKMN式中N预测下客量（下行上行）（人/H）；K超高峰系数，取1214；N2楼梯双向混合通行能力，取3200人/小时/米N楼梯的利用率，选用07。189M取为25M。2308147NKM乘客使用的楼梯踏步高度宜采用135150MM，宽度宜采用300340MM。2自动扶梯自动扶梯台数计算,1NKN式中N预测下客量（下行上行）（人/H）；K超高峰系数，取1214；N2每小时输送能力，取8900人/小时/米N楼梯的利用率，选用08059部，取为2部1304819N3售检票设施主要是乘客使用的售、检票系统。检票口计算公式2MKNM式中M2高峰小时进站客流量（上行或下行）或出站客流量总量；K超高峰小时系数，取1214；M2检票机每台每小时检票能力，取1200人/小时/台。356，取4台。230481N三、结构设计31基本设计资料311地质条件站址区为冲积平原及台地，站区范围内上覆第四系全新统人工堆积（Q4M1）,冲积层（Q4A1）及第四系中更新统残积层（Q4E1），下伏燕山期花岗岩（53）,该工程区内的地质条件分述如下第四系全系统Q4人工堆积层（Q4M1）素填土（粘土），可塑至坚硬，含砂砾、粗砂等，厚1219M，FK120KPA。冲积层（Q4A1）A粘土，坚硬，下部含大量石英砂粒，厚0109MM，FK120KPA。B中密，很湿饱和，最厚47M，FK250KPA。第四系中更新统残积层（Q2E1）砾质粘性土硬塑坚硬，含砂砾，厚64157M，FK250KPA。燕山期花岗岩（53）全风化带岩芯呈土、碎石、砂砾状，厚009M，FK300KPA水文地质地下水埋深3564M，为第四系孔隙潜水，略具承压性，主要补给来源为大气降水。地下水对普通混凝土结构具有弱酸性腐蚀、弱分解性腐蚀、弱溶解性腐蚀、对钢结构具有弱腐蚀性。312荷载类型永久荷载结构自重、地层压力、静水压力及浮力、设备重量、侧向地层抗力及地基反力等；可变荷载地面车辆荷载及其引起的侧向土压力，人群荷载、施工荷载等；偶然荷载地震荷载、人防荷载。313结构形式根据设计条件，本站结构采用双层矩形现浇框架结构，具体结构形式按计算结构比选定。32单元性质及内力求解321单元的刚度性质（EI、EA）1顶板（厚800MM）4315232080LIM87/XEIN410325806EA2中板厚（350MM）412350356/INM41038EA3底板（厚900MM）43152290970/INM41032EA4侧墙（厚500MM）4312355080/INM4109625EA5中柱（BH800MM）由于柱子不是连续的因此须计算其折算刚度431208325089/EINM4982610A6梁的刚度性质顶梁（B900MM；H1600MM）4312350916098/EINM4106A中梁（B900MM；H700MM）431235970980/EINM41066A底梁（B900MM；H17200MM）4316235917020/EINM41053A322主动土压力计算1计算原理由于各个土层土的性质（包括其土的重度、粘聚力、内摩擦角等）不一样，因此计算时首先要分层计算。同时由于计算软件的局限,，不能完全模拟土压力的作用效果。因此我们采用划分结构单元进行模拟等效土压力的作用效果。如下图所示（垂直方向每一米作为一个计算单元，由于该软件只能计算80个单元，水平方向就相应划分少一些）1）粘性土的主动土压力计算公式KACAZPA2式中PA主动土压力,KPAKA主动土压力系数，KATAN245土的重度,KN/M3Z计算点的离土表面的深度，M粘性土的粘聚力，KPAC2临界深度计算土压力为零的点的深度ZO称为临界深度,由0KACAZPA2得Z0,KC3）当土层表面作用均布荷载Q时,可把荷载Q视为虚构的土层H的自重产生的。虚构土层高度。H若土层有几种不同性质的水平土层，此时土压力的计算分第一土层与第二土层两部分A第一层土，土层厚H1，土层指标1、C1、1，土压力计算同前。B第二层土的土压力计算将第一层土的重度1,厚度H1,折算成与第二层的重度2相应的当前厚度H1来计算。C土的当前厚度。按高度H1。土层高度为21H1H2。2已知地铁站台覆土厚度为35M，第一层素填土土重度200KN/M3，厚2M，内摩擦角1为256，凝聚力C1为175KPA；第二层砾砂重度为190KN/M3，厚3M，内摩擦角2为32,凝聚力C2为12KPA；第三层砾质粘性土重度为183KN/M3，厚7M，内摩擦角3为206,凝聚力C3为183KPA；以下为燕山期花岗岩重度为184KN/M3，内摩擦角4为0,凝聚力C4为0KPA1将土层表面作用的均布荷载Q,折算成当前土层高度H。1MQH20第一层土为粘性土,计算临界深度Z0KATAN245040Z0278M1754CKA所以顶部土压力为零第一层土底部的土压力强度22010417504968KPAAZCA（2）第二层土土压力的计算,先将上层土折算成当前土层,厚度为1220316M9H第二层土为粘性土,计算临界深度Z0KATAN245031Z0229M193CKA第二层土顶部的主动土压力强度2190410353PAAZC第二层土底部的主动土压力强度2193041203265KPAAZCKA（3）第三层土土压力的计算,先将上层土折算成当前层,厚度为231963M8H第三层土为粘性土,计算临界深度Z0KATAN245048Z0289M1834CKA第三层土顶部的主动土压力强度21836904812048075KPAAZCKA第三层土底部的主动土压力强度21836970482130482PAAZCKA（4）第四层土土压力的计算,先将上层土折算成当前层,厚度为341836972M4HZO0,KA1第四层土顶部的主动土压力强度18432125KPAAZ基础底部的主动土压力强度184326125PAAZ综上所述，得出1可变荷载作用于结构两侧土层时土压力如下表所示标准值设计植地面处主动土压力值00第一层土底的主动土压力值9681162第二层土土顶主动土压力值5136159第二层土下1M主动土压力值10971316第二层土下2M主动土压力值1682017第二层土下3M主动土压力值2262717第三层土土顶主动土压力值308369第三层土下1M主动土压力值3954743第三层土下2M主动土压力值4835796第三层土下3M主动土压力值57086849第三层土下4M主动土压力值65857902第三层土下5M主动土压力值74638955第三层土下6M主动土压力值8341001第三层土下7M主动土压力值92171106第四层土土顶主动土压力值24512941第四层土下1M主动土压力值26353162第四层土下2M主动土压力值28193383第四层土下236主动土压力288534622当可变荷载没有作用在结构两侧土层上，对土压力值不产生影响标准值设计值地面处主动土压力PA00第一层土底的主动土压力值1752104第二层土土顶主动土压力值00第二层土下1M主动土压力值482579第二层土下2M主动土压力值107128第二层土下3M主动土压力值165198第三层土土顶主动土压力值212254第三层土下1M主动土压力值2993593第三层土下2M主动土压力值38714646第三层土下3M主动土压力值47495698第三层土下4M主动土压力值56266751第三层土下5M主动土压力值65047804第三层土下6M主动土压力值73818857第三层土下7M主动土压力值8258991第四层土土顶主动土压力值22512701第四层土下1M主动土压力值24352922第四层土下2M主动土压力值26193143第四层土下236主动土压力26853222323结构内力计算本结构设计采用结构力学求解器作为内力计算辅助工具。先做出如下图的计算框架，即从地铁中取出1M作为计算单元。然后围绕它进行分析、计算。荷载求解过程顶梁恒载标准值201590812569/KNM恒载设计值1234/活载标准值201/KNM活载设计值48中梁恒载标准值3575/恒载设计值活载标准值1/活载设计值46KNM底梁恒载标准值0925/恒载设计值7底梁计算时，由于基础是弹性的，因此可不考虑可变荷载作用中柱恒载标准值09250/KNM恒载设计值120543/KNM侧墙恒载标准值恒载设计值/由于力学求解器不能直接输入类似土压力的模型进行计算。因此在计算时，我将土压力作用的竖向侧墙分为1M的计算单元，同时取1M单元中点处的土压力值作为该单元的土压力均布荷载进行模拟土压力的作用，如下图所示。恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力计算图恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力模拟过程图恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力模拟计算图33配筋计算331地铁侧墙及中柱配筋计算经计算求得，侧墙内力站厅层（取1M为计算单元）M30347KNM；N45465KN。站台层M57357KNM；N51609KN。1站厅层侧墙的配筋计算6034710485MEMN20MM，取MM3AH20AE则06748206748IAE5XLM，取1101319590460CFAN，取210024871LH212145048753ILE14616IEM0315HM因此大偏心受压情况计算3502819CNXFB按等配筋计算公式求AS及AS30,022MIN546510468705163529ISYSEHAAFM采用514200；516200钢筋。174SA2站台层侧墙的配筋计算603571099MEMN20MM，取MM3AH20AE则03H003（50050）01920139IAEM135MM因而属于偏心受压计算。0685XL，取1101319045820CFAN，取21002619LH212145068537ILE21905CNXFB10SA按等配筋计算公式求AS及AS30,022MIN69490503462145ISYSEHAFAM采用520200；522200钢筋。2347SA3已知站台层中柱的弯矩设计为11304KNM、轴力设计为598176KN，。构件计算HBMAS80,50,长度L06085MM令NUN，MUM，0EUME9187659841330A20则EAI5647901867540HI5，则有80L212147506850168ILEH,E146273422ISHAM,08505IS1684576IEM03H初步判定为小偏心受压。取和再根据102MIN28180SABM公式1083615SYBF103259876041985012875022CSSSSXNEFAAHAX由（1）（2）可计算得112081675H取，X23/SYFNM求得10CSYSNEBHAFA359876425198075067021M因此，2IN8018SABHM在求1359876091803612806CYSSNFA计算结果小于0，因此2MINSABHM为了防止在反向侧破坏，还需验算值S01035280981768589671098752305SACSYSHNHEFBAF计算结果小于0，因此2MIN28018SABHM受拉、受压均采用718钢，27SA4已知站厅层中柱的弯矩设计为1367KNM、轴力设计为567120KN，。构件计算HBMAS80,50,长度L04875MM令NUN，MUM，0EUME4215673360A28则EAI0729400367590HI5，则有84L2012147587509168IHLE,E16293102ISHAM,08075897IS168974IEM03752H初步判定为小偏心受压。取和再根据182MIN028018SABHM公式136058SYBF103256701985012875022CSSSSXNEFAAHAX由（1）（2）可计算得123081675H取，X23/SYFNM求得105CSYSNEFBHAA3567298719807506502M因此，2IN8018SABHM在求13567209803612806CYSSNFA计算结果小于0，因此2MINSABHM为了防止在反向侧破坏，还需验算值S010352806712854671980752305SACSYSNHEFAF计算结果小于0，因此2MIN28SABHM受拉、受压均采用718钢，2170SA332梁配筋计算1顶梁正弯矩设计值为147491KNM，H01550MM。26026201598109736425041158947MHFMABHFSYSSSSCS取用422225受拉钢筋71AS顶梁负弯矩设计值为286890KNM，H01550MM。26026201753910923647850178589MHFMABHFSYSSSSCS取用822；425，受压钢筋1AS2中梁正弯矩设计值为21055KNM，H0650MM。26026201951409837525031589MHFMABHFSYSSSSCSMIN取用616，受拉钢筋216AS中梁负弯矩设计值为43223KNM，H0650MM。26026201519309532485097158934MHFMABHFSYSSSSCS取用422；222，受压钢筋7AS3底梁正弯矩设计为299260KNM，H01670MM。2602620196517094325073189MHFMABHFSYSSSSCS218MIN取用432；236，受拉钢筋253AS底梁负弯矩设计值为198216KNM，H01670MM。26026201537109736825047189MHFMABHFSYSSSSCS取用628，受压钢筋2AS333板配筋计算1顶两侧顶板正弯矩设计为53876KNM，H0750MM。26026201104875931825051719538MHFMABHFSYSSSSCS取用720受拉钢筋2AS顶板两侧负弯矩设计为30347KNM，H0750MM。2602620114075983425098175943MHFMABHFSYSSSSCSMINB取用718受压钢筋210AS顶板中间正弯矩设计值为6876KNM，H0750MM。260262014857093185250675198MHFMABHFSYSSSSCSMIN10B取用718受拉钢筋28AS顶板中间负弯矩设计为26780KNM，H0750MM。2602620151047983255051798MHFMABHFSYSSSSCS2MINB取用718受压钢筋210AS2中层板两侧正弯矩设计为2838KNM，H0300MM。26026201984309873129870155730918MHFMABHFSYSSSCS2MIN705B取用712受拉钢筋21AS中间板两侧负弯矩设计值为13449KNM，H0300MM。26026201198309534178250873194MHFMABHFSYSSSSCSMIN70B取用716受压钢筋214AS中间板中间正弯矩设计值为1315KNM，H0300MM。260262011309315825083195MHFMABHFSYSSSSCSMIN70B取用712，受拉钢筋21AS中层板中间负弯矩设计值为2399KNM，H0300MM。260262017039310245143109MHFMABHFSYSSSSCSMIN5B取用712受压钢筋271AS3底层板两侧正弯矩设计为57373KNM，H0850MM。26026201195807354250439118575MHFMABHFSYSSSSCSMIN70B取用720受拉钢筋2AS底层板两侧负弯矩设计为20503KNM，H0850MM。260262010875923155015819035MHFMABHFSYSSSSCSMIN1B取用720受压钢筋20AS底层板中部正弯矩设计为29155KNM，H0850MM。2602620109375831295018519MHFMABHFSYSSSSCS2MIN170B采用720受拉钢筋2AS底层板中部负弯矩设计为7980KNM，H0850MM。26026201541709382501685907MHFMABHFSYSSSSCSMIN70B采用720，受压钢筋2AS34箍筋计算及设计采用二级钢筋（）作为箍筋，；混凝土强230/YVFNM度标准值为、设计值、268/CKFNM219/CFNM。217/TF341侧墙及中柱的箍筋设计对于受轴压力和横向力作用的矩形、T形和I形截面偏心收压构件，其斜截面受剪承载力公式为001757SVUTYAVFBHFHN式中偏心受压构件计算截面地剪跨比N与剪力设计值对应的轴向压力设计值；当N时，取N；A为构件截面积。03CFA03CF站台层侧墙验算剪力设计值为678KN，对应轴力设计值为527KN3，取30685724NHH527KN,31902865CFAKN取N2865KN。代入上述公式，可求得0，因此仅按构造配筋即可。SV侧墙端部采用10100，中间采用10150由于站厅层剪力更小，在保证结构安全条件下为便于施工采用与站台层相同的配箍方式既可保证安全中柱剪力很小，仅按构造配箍即可，采用端部10100，中间采用10150。342梁的配箍筋计算1顶梁的箍筋验算验算截面尺寸，4，属于厚腹梁015WHM150729WHB混凝土强度等级为，504C68/CKFNM2取C025251901561FBHKN2552KN，截面符合要求。验算是否配箍筋V2552KN0725179051670TFBHKN因此须计算箍筋。10325719501/SVTYVNAVFHM采用10100，实0SVNAM2/M配箍率147850349SVSNAB,MIN102TSVYVF2中梁的箍筋验算验算截面尺寸，4，属于厚腹梁065WHM650729WHB混凝土强度等级为，504C28/CKFNM2取1C0252519065793FBHKN389KN，截面符合要求。验算是否配箍筋V389KN07251790657TFBHKN因此不需计算箍筋。采用10150，实有21478509/SVNAM配箍率147856SVSB,MIN10203TSVYVF3底梁的箍筋验算验算截面尺寸，4，属于厚腹梁0167WHM1670859WHB混凝土强度等级为，504C2/CKFNM2取C0252519016771FBHKN2354KN，截面符合要求。验算是否配箍筋V2354KN072517906179TFBHKN因此需计算箍筋。1032547196700/SVTYVNAVFHM采用10100，实有21678541/SVNAM配箍率678509SVSB,MIN02413TSVYVF343板的抗剪措施板铺设分布钢筋顶板、中板、底板均铺设2020035裂缝宽度验算查规范知WLIM02MM，522061/SENM351侧墙及柱的裂缝宽度验算站厅层柱的截面尺寸800800MM，保护层厚度为50MM,受拉、受压均采用718钢，混凝土强度21780SA等级为C40，查附录三可知荷载效应标准组合为NK445576KN，MK18944KNM。221781NIID01842HM678586742SEA22003110450378HHME302456874689/KSSNENA17015TEBH062110427389TKESF则MAX52103689200418711EQSKTDCE6037109509KMEMN01842H5101392SEA20028745193826HHEM032516919382687KSSNEHAM407105STEBH2166504243689