毕业论文终稿-秸秆打包机设计（送全套CAD图纸 资料打包）

买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑学院毕业设计论文秸秆打包机设计装置所在学院学院专业机械制造自动化班级姓名学号指导老师买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑目录摘要4前言51、秸秆打包机总体方案设计及选择611方案分析及设计要求612设计思路713方案比较与选择7131液压驱动压紧打包7132转动推送电动驱动方式72材料分析721工作原理822特点83设计计算931减速电机的选择9311电动机类型的选择9312电动机电压和转速的选择9313电动机型号规格的选择932减速器的选择10321按强度选用减速器11322计算功率111CP323校核热功率1233链传动装置的设计计算12331滚子链传动设计的计算12332选择链轮齿数13333选取链节数和链型号13334确定实际中心距14335计算作用轴上载荷15336滚子链的耐疲劳工作能力计算1534滚子链链轮16341主动链轮的齿形设计16342轴面齿廓尺寸17343链轮结构尺寸18344从动链轮的齿形设计1934,5轴面齿廓尺寸20346链轮结构尺寸2035齿轮齿条传动装置的设计计算21351齿轮类型和精度等级21买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑352按齿面接触疲劳强度计算21353校核计算22354确定传动主要尺寸23355按齿根弯曲疲劳强度验算2436轴的设计计算25361齿轮轴的设计计算25362轴的结构设计26363轴的强度计算26364主动链轮轴的设计计算2737进料口2738轴承与联轴器的选取28381轴承类型的选取28382联轴器的选取29383键的选取与计算2939标准件的选取304密封与润滑3141润滑3142密封315液压装置的设计3251执行元件速度和载荷3252液压系统方案的选择和论证35设计总结36参考文献37致谢38买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑摘要本文根据秸秆的形状和性能，并查阅大量的相关资料，结合实际情况，设计出秸秆回收设备，包括压紧机构、输送装置及其重要构件。本文首先介绍了输送打包设备及其技术目前的发展状况和趋势、输送打包设备的种类和工艺参数。然后分析各种秸秆的物理性能，并根据其性能和所要求的输送和打包效果，提出输送装置和秸秆打包机的结构及其性能特点的各种可行性方案。最后对各个方案进行相互比较，选取出相对较优的设计方案进行设计。如进料口等。在秸秆打包机的设计中，由于秸秆打包机中选用的变速装置和联轴器等与输送装置中选用的是一样的，所以在设计过程中，省略了设计相同的部件，。只对其重要结构进行了详细分析和设计说明主题词输送装置秸秆打包机结构设计ABSTRACTACCORDINGTOTHESHAPEANDPROPERTIESOFSTRAW,ANDACCESSTOANUMBEROFRELATEDDATA,COMBINEDWITHTHEACTUALSITUATION,DESIGNASTRAWRECYCLINGEQUIPMENT,COMPRISESAPRESSINGMECHANISM,CONVEYORANDITSIMPORTANTCOMPONENTSTHISPAPERFIRSTINTRODUCESTHETYPESANDTHEPROCESSPARAMETERSOFTRANSPORTDEVELOPMENTSTATUSANDTREND,CONVEYINGANDPACKINGEQUIPMENTANDTECHNOLOGYATPRESENTANDPACKINGDEVICETHENANALYZESTHEVARIOUSPHYSICALPROPERTIESOFSTRAW,ANDACCORDINGTOITSPERFORMANCEANDREQUIREDCONVEYINGANDPACKINGEFFECT,PROPOSEDAVARIETYOFFEASIBLESCHEMEOFCONVEYORSANDPACKINGMACHINESTRUCTUREANDPERFORMANCECHARACTERISTICSATTHEENDOFEACHSCHEMEARECOMPAREDWITHEACHOTHER,SELECTDESIGNRELATIVELYOPTIMALDESIGNIFTHEFEEDINGPORTETCINTHEDESIGNOFPACKAGINGMACHINE,PACKINGMACHINEDUETOSELECTTHETRANSMISSIONDEVICEANDSHAFTCOUPLINGANDTHECONVEYORISTHESAME,SOINTHEDESIGNPROCESS,DESIGNOFIDENTICALPARTSAREOMITTED,ONLYFORTHEIMPORTANTSTRUCTUREAREDESCRIBEDWITHANALYSISANDDESIGNKEYWORDSPACKINGMACHINESTRUCTUREDESIGNOFBELTCONVEYOR买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑前言随着我国经济的持续快速发展，人民生活质量的显著提高,农业产品生产和消费量也相应的增加；同时，国家也愈来愈重视现代农业建设并加大投入力度，使得农业类型机器和其他的农产品打包机械的需求量也随之增长。近年来，在国家一系列发展的驱动下，当前我国的农业机械工业正处在历史上最好的发展时期，总体形式看好，已经连续五年保持高速增长，出现产销两旺的喜人态势。同时，在2007年，国家将继续加大对生产机械机产品的补贴力度，而且随着国家及地方政府对秸秆打包机科技的研究,各企业收入将有所增加,负担减轻,支出减少。这些因素将使他农产品打包机械的需求量有较大幅度的增长。买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑本次设计主要为秸秆打包机的机构设计及输送装置设计。本设计说明书主要着重于输送装置部分的输送装置构设计。由于本人能力有限，设计中的错误在所难免，请大家给予批评和指证1、秸秆打包机总体方案设计及选择当前大多数是使用传统的秸秆打包机对其进行打包；而国外的打包机械也只是处于初级阶段。虽然，目前市场上已经生产出几种立式和玉米秸秆输送打包秸秆打包机，其中立式秸秆打包机有AMC型秸秆打包机、ZPS型微秸秆打包机和国产立式秸秆打包机；而玉米秸秆输送打包秸秆打包机有日本生产的玉米秸秆输送打包多级微秸秆打包机、美国生产的玉米秸秆输送打包单级微秸秆打包机和玉米秸秆输送打包双转子锤片秸秆打包机。这些秸秆打包机虽有生产率高、能耗低、调节操作方便等优点，但由于各类型的秸秆打包机结构较为复杂，且采用多级电动机带动工作，使得成本较高自上个世纪以来，国家投入了大量资金，对秸杆利用进行研究，但真正做到可持续买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑发展的并不多，普遍达不到打包压块秸杆的技术要求，这类秸秆打包机虽可以对秸杆进行打包压块，但必须对秸杆进行打包压块前的打包，如压、铡打包，并且打包压块起来存在许多缺点动力浪费大，度电产量不高打包压块形状不均匀机器部件磨损快，工作稳定性差生产率低由于使用活塞磨损快，生产成本增加。该设计在设计思想、机体结构和具体零件等方面都进行了创新。目前，国内无具体的样机，是一种较新颖的产品。它在结构设计方面进行的创新，提高经济和社会效益具有重要的意义。因此应大力开发使其朝着高效低能耗方向发展，以适合我国的发展需要。11方案分析及设计要求该打包机主要是用于对秸秆的打包，对其具有以下要求对打包秸秆的适应性广，能打包各种类型的秸秆，对含水量较大、纤维较长的粗秸秆也应具有较好的适应性。打包程度应能够根据要求进行调整，打包形状应尽量均匀。配套动力合理、度电产量高、提高生产率、降低能耗。结构简单、操作方便、不需要较大的技术要求。工作部件耐磨性好，减少更换次数，以降低生产成本，提高经济效益。噪音低、粉尘少、以减少环境污染。机型结构简单、尺寸紧凑、体积小、占地少、成本低、以适合广大工业的生产。12设计思路打包机技术及其设备的应用广泛，所涉及的领域农业、造纸等，被打包的物料也是多种多样，再加上现代高新技术的发展对材料的深加工提出的要求越来越高，如形状为均匀化、品质高纯度、形状的特护要求等等，这些因素都促使秸秆打包机技术及其设备向跟高更远的方向发展。虽然各个领域的秸秆打包机设备个不一样，但其设计思路主要围绕以下几点1原理上考虑提高有效打包能，大多采用电动、液压等力的综合作用进行秸秆打包机2结构采用碎秸秆输入料口，进用压紧推出人工套取包装袋完成打包动作3打包产品流动性好、纯度高买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑13方案比较与选择131液压驱动压紧打包（1）结构简单，成本低；（2）工作安全可靠，易操作；（3）输送效率高，但效果较差；（4）液压驱动压紧打包；132转动推送电动驱动方式（1）结构较电动装置复杂些；（2）投资小，成本低，安全可靠；（3）易操作，但电路设计较复杂；（4）转动推送电动驱动方式；综上所述，本次设计采用液压驱动推出装置来完成秸秆打包机打包动作。2材料分析机架与支座结构较复杂，主要承受重力，但不受摩擦，因此选用角钢焊接而成，形状尺寸依据安装尺寸确定；链轮轴因该轴需承受弯矩及扭矩，因此材料依链轮部分而定。选用45钢，调质处理；链轮运转为低速，且功率不大，要求耐磨，故选用45钢，齿面硬度250HBS；齿轮轴齿轮齿条互啮合，为抗胶合，要求硬度有所差别，且传动尺寸无严格限制，故选用40CR（调质），硬度为280HBS；轴承盖用于对轴承的外圈的定位，需有一定的强度，并且需要有防尘作用，选用HT200；买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑21工作原理该机包括进料部分、压紧部分、排料部分、传动部分和机体六部分。该机结合现有生产设备，国内外先进技术，根据设计指导思想，确定本机结构采用无筛的形式，其结构和工作原理较其他通用型秸秆打包机都大不相同，具有很大的创新性。从进料口进来的物料（秸秆）在往下自由落体的途中，通过传送带把秸秆输送到料箱，而后用液压推板压紧送推送至出料口由人工套取包装袋完成打包动作。22特点根据所设计的具体结构和工作原理，该秸秆打包机具有以下特点通过转子和传动结构的优化配置，它具有结构紧凑、体积小、工作平稳的特点。，进排料方便，提高了生产率，降低成本。结构简单，操作维护方便，适合有于广大农村使用。产品形状调节方便，可通过对形状调节板的调整来实现，且能适合多种物料的加工，具有广泛的适应性。3设计计算31减速电机的选择311电动机类型的选择因本次设计的装置是无调速要求的机械，并且负载平稳；对启动、制动无特殊要求；长期运转；小功率；电机的使用地点可能有水滴落、飞溅，应选用防滴、防溅、绝缘等级较高的电动机；且应选用能和减速器配成减速电机的型号。故选用SEW三相交流异步电动机。312电动机电压和转速的选择（1）电动机的电压选择买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑由于该装置要求电动机需随输送装置构工作性质周期性正反转，根据表2987【2】，选择交流异步电动机，电压为380V，容量范围为037KW055KW（2）电动机的转速选择在确定电动机额定转速时，必须考虑减速装置的传动比，两者相互配合，经过技术、经济全面比较才能确定。通常情况下，电动机的转速不低于500R/MIN。对工作速度较低，经常处于频繁地正、反运行状态，为缩短正、反转过渡时间，应选择适当的电动机转速。313电动机型号规格的选择输送装置在工作时，需驱动一个受输送壁面外载作用的安装刷盘的轴和使整个装置沿导轨作往复运动的齿轮齿条的啮合运动，即该装置有两个输出功率。根据实际工作需要，即要求一小时大约可输送墙面400600M2，结合升降机的速度，可先设其有关参数为自重70100KG；升降速度为10M/MIN；输送装置构往复行走速度为25M/MIN；洗刷盘转速为250R/MIN；对导轨齿条，其上的载荷主要为单个输送装置构的自重故所输出的功率式（205）【2】KW408106258910VGMP式中为单个输送装置构的自重，KG；1GV为单个输送装置构往复运动的平均速率，M/S。电动机功率KW475098054321P输式中单个齿轮轴输出功率；1P买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑链传动的效率；1轴承的效率；2减速器的效率。3根据上述计算得出的电动机初选功率可初选选出电动机的型号DT80K4）32减速器的选择此设计中减速器工作环境为高速轴转速不大于1500R/MIN，齿轮的圆周速度不大于20M/S（见以下计算）；工作环境温度范围4050。可优先考虑标准减速器。C总传动比31WMNI3726014NM电机满载转速，NW秸秆打包机转子转速；IIGIV32取IG137IV172IG一对圆柱转轴的传动比，IVV带传动的传动比；各轴转速计算1N1420R/MIN2NMI/103674R3NMIN/5987106R各轴功率计算I15094CPKW150973CRGP226716VCK321按强度选用减速器根据整个输送装置构工作的传动比要求，即总的传动比4520136I驱电总N各轴转速、转矩、功率列表如下买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑轴号功率（KW）转速NR/MIN转矩NMTI1491420998II1431036138III136355363322计算功率1CP根据式（1811）【1】KWNPKAC111式中传递的功率，KW1P工况系数，见表1840【1】；AK要求的输入转速R/MIN；1N承载能力表中靠近的转速R/MIN；1N时的许用输入功率KW，由表183137【1】中查出；1PP对应于时的许用输入功率KW,当时，取；1P1N104N1PP工况系数安中等冲击载荷得到；AKAK按及相接近的公称转速，,45I总MIN/1360NRMIN/150RNKWP501当时，折算许用公称功率I/1RP493611代入上式得KWKPC49047501可选用减速电机R27DT80K4323校核热功率，环境温度系数1KWPFPGT211F负荷率系数094，功率利用系数153FKT76059450买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑额定功率KW输出转速R/MIN输出转矩A减速器传动比输出轴用径向载荷N使用系数0552432256019804633链传动装置的设计计算由于往复运动及运动传输的速度较小，故采取链传动较好。331滚子链传动设计的计算根据电动机和减速器的参数可知，电动机输出功率为，转速为KW50输P，减速器传动比为I56，故减速器输出转速MIN/1360RN电MIN/243612RIN电由于初步得知其功率大约为055KW，连续工作8小时。由KWPN62159T输可得MNPN2435019062输式中减速器输出功率,；输K减速器输出转矩，；NTMN减速器输出转速，。2IN/R故输出转矩22，因齿轮轴和主动链轮链速度要求相差不大，故可初步选择链传动的传动比为2，载荷平稳。332选择链轮齿数1）选择传动比通常，推荐，因齿轮轴和主动链轮链速度要求相差不大，故可初6I5032I步选择链传动的传动比为2，载荷平稳。2）选择小链轮齿数，通常9，应按链速和传动比选取。MIN1ZINZVI当增大时，链条紧边的拉力下降，多边形效应减少，啮入时链节间的相对转角减买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑少，磨损小，但传动的尺寸、重量增加。参考表112【1】初步确定小链轮齿数171Z3）确定大链轮齿数2Z203417MAXZI333选取链节数和链型号1）确定计算功率根据890179081ZKZ计算功率为KWPZAC6805式中计算功率，；传递的名义功率，；工况系数；AK小链轮齿数系数Z2）选择链型号和节距为使传动平稳，结构紧凑，宜选用节距较小的链条。为传动平稳，采用中心线偏离垂直线约中心线偏垂直线。3根据计算功率0618KW和2482R/MIN,查图112【1】可选链条型号为,查CP1NAON08得链条节距为。MP7123）初定中心距初定中心距应首先考虑结构要求，此设计为中心距不能调整的传动，故取最大允许中心距801271016PA80MX一般初定中心距635，取400381725035030PAM0A4）链条节数根据表112【1】，得链条节数21020ZAPZPALP72582347174买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑式中链条节数，节PL应圆整为整数，为避免使用过渡链节，尽量取偶数，故圆整为88节数。PL5）链条长度MPML61728334确定实际中心距精确中心距由于数值，中心距计算系数02490717643812ZLPLK根据表112【1】，得理论中心距MKPALP2M37589403782实际中心距，通常取AMAA581790402取388MMA335计算作用轴上载荷1）计算链速，确定润滑方式根据表112【1】可知SMPNZV/106SM/870/2437式中链速，VS/主动链轮转速，1NIN/R，可知该传动为中速传动SM806/870根据和型号1,所以采用滴油润滑。SV/AON082）有效圆周力根据表112【1】，有效圆周力NVPFT263751式中P传递的名义功率，；KW对接近于垂直的传动，作用于轴上的力NFKTA8632105051买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑式中工况系数，上述已查其值；AK336滚子链的耐疲劳工作能力计算当链条传递功率超过额定功率、链条的使用寿命要求小于15000H时，其疲劳寿命的近似计算如下。设为链板疲劳强度限定的额定功率，为滚子套筒冲击疲劳强度限定的0KWP0KWP额定功率，P为要求的传递功率，则在铰链不发生胶合的前提下对已知链传动进行疲劳寿命计算如下由KKPA501由式（936）【3】得1172PNZ02839018045KW由式（937）【3】得013351800NPP故，则28128H0KWPAK0K10150PALKT式中使用寿命，H；T小链轮齿数；1Z小链轮转速，；NMIN/R多排链排数系数；PK工况系数；A链节数。PL即该链条满足要求。34滚子链链轮本次设计中采用滚子链与链轮的啮合形式。因滚子链与链轮的啮合属非共轭啮合传动，故链轮齿形的设计有较大的灵活性。根据GB/T12431997规定的最大和最小齿槽形状来确定链轮齿槽的基本形状买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑341主动链轮的齿形设计最大齿槽形状齿侧圆弧半径26264ER18002MINZDRREM滚子定位圆弧半径3667I3I695RR滚子定位角1147A1OMIN20ZA最小齿槽形状齿侧圆弧半径1596ERAXDRREM滚子定位圆弧半径3535IRI50M滚子定位角13471A1OAXZ94链轮的实际齿槽形状，应在最大齿槽形状和最小齿槽形状的范围内。因三圆弧直线齿形符合上述规定的齿槽形状范围，故链轮的基本参数【3】，计算如下齿沟圆弧半径1R5683051RDRM齿沟半角5152/A1OZ2/A工作段圆弧中心O2的坐标442/SIN80RDM35CORTM工作段圆弧半径2R1795312R工作段圆弧中心角4Z681O齿顶圆弧中心O3的坐标89510CS3DWORM16718INZVOR齿形半角132/21O6472/齿顶圆弧半径513R05321CS80S33RDM买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑工作段直线部分长度BC066SIN802SI31RDBCME点至齿沟圆弧中心连线的距离H18423PR注式中铰卷外径主动链轮齿数7RDM17Z342轴面齿廓尺寸根据表9314【3】得链轮的主要尺寸如下分度圆直径D1Z80SINPD1697SI2M齿顶圆直径78ARADP5MX76RZD61INM取77ADM齿根圆直径6917621FDRFD分度圆弦齿高503AHRADPZH50862501MX285INRAM取4AHM故主动链轮的主要尺寸如下表分度圆直径D齿顶圆直径AD齿根圆直径FD分度圆弦齿高AH691776214（2）确定实际中心距买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑中心距38937522121184PPZZZALLM取388MMA343链轮结构尺寸选用整体式钢制小链轮根据表9316【3】，可得以下链轮结构尺寸参考联轴器的标准直径和主动链轮的定位尺寸MDK34AX取MDK2轮毂厚度916HDKHK016M式中由于,取4805K轮毂长度L23L轮毂直径HD4HDKH344从动链轮的齿形设计同理，从动链轮的齿形设计可参考主动链轮的齿形设计方法。最大齿槽形状齿侧圆弧半径748ERMINER滚子定位圆弧半径3667II滚子定位角1174AMINA最小齿槽形状齿侧圆弧半径3024ERAXER滚子定位圆弧半径3535IRID50MM滚子定位角1374AAX齿沟圆弧半径1R6831R齿沟半角5322/A2/买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑工作段圆弧中心O2的坐标45MM335T工作段圆弧半径2R1792R工作段圆弧中心角46齿顶圆弧中心O3的坐标906WM084V齿形半角151/22/齿顶圆弧半径4993R3R工作段直线部分长度BC0079BCME点至齿沟圆弧中心连线的距离H18134,5轴面齿廓尺寸根据表9314【3】得链轮的主要尺寸如下分度圆直径DD138M齿顶圆直径1469AAX1443MIN取146ADM齿根圆直径131FDFD分度圆弦齿高474AHMAXH285501INPM取4AHM故主动链轮的主要尺寸如下表分度圆直径D齿顶圆直径AD齿根圆直径FD分度圆弦齿高AH买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑1381461314346链轮结构尺寸轮毂厚度1261HDKHK016M式中由于,取645K取K29轮毂长度L36HL轮毂直径HD54DKMDG1237取123MM35齿轮齿条传动装置的设计计算351齿轮类型和精度等级刷墙机为一般工作机器，速度不高，且功率,故选用直齿圆柱齿轮传动，KWP50选用8级精度（GB1009588）（以下说明）。352按齿面接触疲劳强度计算1初步计算转矩4432471T1245091059661NPT1TMN齿宽系数由表1213【4】，取1010DDD接触疲劳极限由图1217C【4】LIMHMPAH7501LIMMPAH5802LIM初步计算的许用接触应力（式1215）【4】H75091LIM1H6751HPA买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑522580902LIM2H2HMPA值由表1216【4】，取90DADA初步计算的齿轮直径式1214）【4】1D321UTHD6193250749M取651DM初步齿宽65B61DBB353校核计算圆周速度042V106245106NDVVSM/精度等级由表126【4】选8级精度齿数Z和模数M初选齿数；2Z265/1D由表123【4】，取模数2525MM则26Z262/6/1Z使用系数由表129【4】135AKAK动载系数由图129【4】1VV齿间载荷分配系数由表1210【4】HA先求104365743221DTFTN21730000H推荐寿命静载荷计算当量静载荷NFPR93800买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑计算额定静载荷式（1819）RRPSC004N8761932NCR87610轴承RR许用转速验算载荷系数查CP41F载荷分布系数查图1820242F许用转速N式（1820）021NFN8500R/MINMIN/85R大于工作转速1241R/MIN结论采用6207轴承，寿命、静载荷计算与许用极限转速均可满足工作要求。382联轴器的选取减速器与链传动之间的联接，MIN/2481RN301MNNPT2124850191059626输根据表12411【3】选取凸缘联轴器GB/T58432003由式1249【3】式中理论转矩，；CNKTNT额定转矩，；工作情况系数，由表1246【3】查到NK501KMNTC632501由表12411【3】查得联轴器的型号为GY25联轴器GB/T584320034251BJ383键的选取与计算链轮与轴通过键联结,轴径,由表74【1】MD30129参考链轮厚度尺寸，选用A型平键键GB/T10967956MB6H6ML25买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑为了防止键被剪断，须对键进行强度校核键所受扭矩与轴相同MNNPTN2124850191059626输假设压力在键的接触长度内均匀分布，则根据挤压强度或耐磨性的条件计算，求得联结所能传递的转矩静联接式71【4】124PPTHLDL较弱零件轮毂材料为45号钢，式中轴的直径，MMD键与毂的接触高度,MM，H/2H键的高度，MM键的接触长度，MML许用挤压应力P选用锻钢、铸铁125014MPA对于A型键MBLRL96强度足够NTNT402193439标准件的选取（1）联轴器上的螺栓选取螺栓GB/T57822000M880；螺母GB/T6170M8；弹簧垫圈GB/T9319878（2）齿条导轨安装处选取定位销GB/T11915M614；开槽沉头螺钉GB/T682000M412（3）轴承盖的安装处选取螺钉GB6785M1025；弹簧垫圈GB/T931987104减速器与机座的安装处选取螺钉GB6785M845；弹簧垫圈GB/T93198785主动链轮轮毂与轴安装处买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑选取开槽锥端紧定螺钉GB/T711985M6106从动链轮轮毂与齿轮轴安装处选取开槽沉头螺钉GB/T682000M616；轴端挡圈GB/T891B387滚动导向轮轴处选取螺母GB/T6170M36；平垫圈GB/T95200236（8）刷盘与轴的联接处选取螺钉GB6785M516；弹簧垫圈GB/T938754密封与润滑41润滑本设计中涉及链传动、齿轮传动、导轨和滚动轴承的润滑，为降低摩擦阻力，减轻磨损，以及达到冷却，吸振等目的，需计算并选用正确的润滑方式。由上面计算所得，链传动和导轨的润滑方式是采用人工定期润滑。使用普通开式齿轮油（SH/T03631992）1号。齿轮传动的圆周速度为042M/S，较低，可用飞溅润滑。选普通开式齿轮油（SH/T03631992）1号。滚动轴承的润滑方式可根据速度因数值（D为轴颈直径，MM；N为工作转速,R/MIN），MI/5431235RDN选择滚动轴承的润滑方式为脂润滑，钙基润滑脂（GB4911987）1号。42密封该装置的密封主要是指轴承的密封，是为了防止外界灰尘、水分等浸入轴承。上述计算已选用毡圈密封。买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑5液压装置的设计本设计推出装置及压紧为液压系统，相关工艺参数为额定载荷2000KG（夹持式手部）压出长度13米尺寸035035米51执行元件速度和载荷（1）切削力。根据其概念阻碍工作运动的力，在本设计中即为额定负载的重力和支架以及上顶板的重力其计算式为F切额载支架上顶板（2）摩擦力。各运动部件之间的相互摩擦力由于运动部件之间为无润滑的钢钢之间的接触摩擦，取015，其具体计算式为1234FGMGG磨额载（）式中各符号意义同第三章。（3）密封装置的密封阻力。根据密封装置的不同，分别采用下式计算O形密封圈03密液压缸的推力Y形密封圈1FFPDH密F摩擦系数，取F0密封摩擦力也可以采用经验公式计算，一般取F051F密（）（4）运动部件的惯性力。买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑其计算式为FGVFMAGTT切惯对于行走机械取2V051/ST，本设计中取值为204M/S（5）背压力。背压力在此次计算中忽略，而将其计入液压系统的效率之中。由上述说明可以计算出液压缸的总阻力为FF切磨密惯1234123MGGGG额载额载V05GT切切20483161201882500X980152048316120X9820483161201882500X04204831612018825009800540KN液压缸的总负载为40KN，该系统中共有四个液压缸个液压缸，故每个液压缸需要克服的阻力为10KN。该升降台的额定载荷为2500KG，其负载变化范围为02500KG，在工作过程中无冲击负载的作用，负载在工作过程中无变化，也就是该升降台受恒定负载的作用。421液压缸的作用力液压缸的作用力及时液压缸的工作是的推力或拉力，该升降台工作时液压缸产生向上的推力，因此计算时只取液压油进入无杆腔时产生的推力F2CMPD4式中P液压缸的工作压力PA取P52031PAD活塞内径单位M009MCM液压缸的效率095代入数据F3259011094F103KN即液压缸工作时产生的推力为103KN。（2）活塞杆的强度计算活塞杆在稳定情况下，如果只受推力或拉力，可以近似的用直杆承受拉压载荷的简单强度计算公式进行买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑62104FD材料的许用应力单位MPA活塞杆用45号钢,340,25SMPANN代入数据3632104563MPA活塞杆的强度满足要求。（3）稳定性校核该活塞杆不受偏心载荷，按照等截面法，将活塞杆和缸体视为一体，其细长比为LMNK时，2KEJFL在该设计及安装形式中，液压缸两端采用铰接，其值分别为1,85,2604JDA将上述值代入式中得LMNK故校核采用的式子为2KEJFL式中N1安装形式系数E活塞杆材料的弹性模量钢材取120PAJ活塞杆截面的转动惯量46DJL计算长度106M代入数据21342340345106KF371KN其稳定条件为买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑KFN式中K稳定安全系数，一般取KN24取KN3F液压缸的最大推力单位N代入数据371KN123KN故活塞杆的稳定性满足要求。52液压系统方案的选择和论证液压系统方案是根据主机的工作情况，主机对液压系统的技术要求，液压系统的工作条件和环境条件，以成本，经济性，供货情况等诸多因素进行全面综合的设计选择，从而拟订出一个各方面比较合理的，可实现的液压系统方案。其具体包括的内容有油路循环方式的分析与选择，油源形式的分析和选择，液压回路的分析，选择，合成，液压系统原理图的拟定。油路循环方式的选择主要取决于液压系统的调速方式和散热条件。比较上述两种方式的差异，再根据升降机的性能要求，可以选择的油路循环方式为开式系统，因为该升降机主机和液压泵要分开安装，具有较大的空间存放油箱，而且要求该升降机的结构尽可能简单，开始系统刚好能满足上述要求。买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑设计总结打包技术通过前苏联的发展，已在基础理论方面取得了成果，世界各国将以各种形式研制利用秸秆打包技术，尤其是应用方面将有大的发展，适用于各种物料打包的机型回相继出现，新结构的利用振动技术的秸秆打包机会不断出现。在当今这个科技发展速度日新月异的社会，各种行业的发展是相互促进