原油长输管道初步设计计算书

绪论原油的运输作为能源利用技术的重要一环，越来越受到重视，而其中管道运输与铁路、水路、公路、航空相比，因其输送距离长、建设速度快、占地少、管径大、输量高、能耗低、不污染环境、受地理及气象条件影响小等优点，而得到快速发展，已成为世界主要的原油输送方法1。原油按其油品性质来分，可以将原油分为轻质原油和高粘易凝原油，后者还可以分为含蜡量较高的含蜡原油和含胶质、沥青质较高高粘重质原油（即稠油）2。轻质原油的输送较为容易，一般常规输送工艺就能满足要求。含蜡原油的的凝点较高，管输过程中易出现析蜡、凝管、堵塞等事故，严重影响管输的能力和效率。而高粘重质原油的粘度非常高（通常是几百甚至是几万厘波3），因此管路的压降就相当大，这就大大增加了原始基建投资和运行费用。现在原油管输工艺的种类很多，应用较多、技术比较成熟的传统管输工艺有火焰加热器的加热输工艺、热处理输送工艺、加剂（包括降凝剂、减阻剂、乳化剂）输送工艺413、稀释输送工艺14。另有相对来说应用较少、有待进一步研究开发的现代工艺，有保温结合伴热输送工艺、太阳能加热等特殊加热工艺15、低粘液环输送工艺、微波降粘输送工艺16、水悬浮输送工艺、气饱和输送工艺、磁处理输送工艺17、改质输送工艺18、管道内涂输送工艺19等。由于我国生产的原油多属高含蜡、高凝固点、高粘度原油，因此我国多数管道仍采用加热输送。无论从输油成本以及设备投资方面都比常温输送高出很多，并且我国大部分输油管道都建在70年代，为了保证安全运行和提高企业经济效益，旧管输工艺的改进和新建管道先进技术研究开发是当前管输工作的重点。我国从事管道科研人员近年来在这方面取得了较大进展。我国输油工艺技术发展方向201适应国内油田发展的特点，解决东部管道低输量运行，西部管道常温输送，海洋管道间歇输送和成品油顺序输送问题。坚持输油工艺的新型化和多样化。2采用高效节能设备，管输过程中节能和降低油耗的最有效措施是采用高效的输油泵和加热炉，开展新型高效离心泵和国产高效加热炉的研制是摆在我们面前的一项艰巨任务。3加强原油热处理、降凝剂和减阻剂机理的研究，从根本添加剂对不同原油减阻降凝机理的认识问题。4开展添加剂的研制工作，形成添加剂研究生产应用一条龙。5进一步研究降粘裂化输送，水环输送，界面减阻输送，磁处理输送机理和适应范围。针对不同油田原油的特点进行工业性试验，对特定的原油采用特殊的方法输送。设计内容（1）计算及说明书部分内容要求1根据费用现值最小原则确定最优管径。2水力与热力计算。3主要设备选型，包括泵、炉、罐、原动机等。4站址确定、调整及工况校核。5反输计算。6站内流程设计。7几种输量下的运行方案确定。8绘图部分内容要求。9绘图采用AUTOCAD。10图幅均采用1号或2号图纸。（2）设计依据（1）输油管道设计与管理2输油管道工程设计规范3泵产品样本4石油化工装置工艺管道安装设计手册5管路附件设计选用手册6油库设计与管理其他国家现行的有关标准及规范的规定计算部分DH原油管线初步设计1、设计依据与基础参数1原始数据（1）最大设计输量为550万吨/年；生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表1。表1生产期生产负荷表年1234567891011121314生产负荷（）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均温度2；（3）管道中心埋深155M；（4）土壤导热系数145W/M；（5）沥青防腐层导热系数015W/（M；（6）原油物性20的密度860KG/M；3初馏点81；反常点28；凝固点25；比热21KJ/KG；燃油热值41810KJ/KG。4（7）粘温关系见表2表2油品温度与粘度数据温度（）2830354045505560粘度（CP）124511183269605348425（8）沿程里程、高程（管道全程320KM）数据见表3表3管道纵断面数据里程（KM）04070130165190230250280300320高程（KM）28301025352836426845352设计基础参数1）原油物性参数原油进站温度、出站温度由于一般原油加热温度为6070，考虑到最高出站温度为60，故取TR60。由于最低进站温度比凝固点高7，且考虑到反常温度和最低进站温度都为30，故在最低进站温度时仍可以满足牛顿流体的特性，故取TZ30。平均输送温度在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T，平均输油温度采用加权法，按下式计算ERRORNOBOOKMARKNAMEGIVENRZ23T11式中原油出站温度，取60；TRTR原油进站温度，取30；TZTZ原油平均温度，由上式计算得40。原油密度所输原油密度G/CM3随温度T的变化关系为1220T式中20下原油密度，KG/M3；20温度系数KG/M3，解得2006941；平均输油温度，取40。TT即得原有粘度与温度的变化关系式86006941T2013解得84612KG/M3。原油粘度由最小二乘法回归粘温关系如表11表11粘温关系回归表温度6055504540353028粘度106M2/S425485360698321111245LN10066099443984529721295814939439106089912取XI为T，YI为LN，并设YABXXI343YI76649642875X95812YB2XIYI8759431032881751YA回归结果为LN8175100328T得原油粘度为E8175100328T14式中T平均输油温度；2）其他设计参数管道全线任务输量、最小输量、进出站油温、埋深处月平均气温等列于表112设计参数表中。生产天数按照350天计算。表12设计参数表任务输量10T/A4最小输量10T/A4管线里程KM最高出站油温最低出站油温埋深处月平均气温550385320603020质量流量为KG/S81840353MAXG12731KG/S7AXIN由质量流量与体积流量换算公式15GQ02149M3/SMAX01505M3/SIN2、经济管径的选择1管径及管材的初选1管径选择根据规范，输油管道经济流速范围为1520M/S，管径计算公式如下D21VQ4式中Q额定任务输量M/S,02149M/S；33V管内原油经济流速M/S；D管道内径M；根据输量计算结果如下表113表113初选管径表经济流速M/S计算结果MM初选管MM初选管MM初选管径MM15427240644575082管材选用本工程采用直缝电阻焊钢管。综合考虑输油系统的压力、输油泵的特性、阀门及管件的耐压等级等综合因素，管材选用按照API标准生产的X60直缝电阻焊钢管，局部高压管段选用按照API标准生产的X80直缝电阻焊钢管。根据输量的大小，本次设计提出了3种可能的管径，分别是406464、45771、50879。在这里采用费用现值来确定最经济管径。2费用现值法确定经济管径1确定经济管径的原则对某一输量下的管路，随着管径的增大，基本建设中钢材及线路工程投资增大，但压力损失降低，泵站数减少，站场投资减少。而有些项目如道路、供水、通讯等投资不变。故总投资随着管径的变化必有极小值存在，而输油能耗也在下降。其它项目如材料费、折旧费、税金、管理及维修费等是按照投资总额提成一定比例计算的。该费用随着管径的变化与投资随着管径的变化趋势相同，所以总投资与经营费用的叠加总有一个与其最小值对应。该费用最小值的管径为最优管径。2费用现值法费用现值比较法简称现值比较法。使用该方法时，先计算各比较方案的费用现值，然后进行对比，以费用现值较低的方案为优。费用现值法的计算公式为18TCNTVTTCIWSCIP11式中I第T年的全部投资包括固定资产和流动资金；第T年的经营成本；S计算期末回收的固定资产余值此处为0；VW计算期末回收的流动资金；N计算期N16；I行业基准收益率12；C油气储运企业的要素成本包括电力费用、工资及福利费、修理费、油气损耗费、折旧费、利息支出、其他费用。3经营成本和流动资金年经营成本燃料费用电力费用工资及福利费修理费油气损耗费折旧费其他费用燃料费用主要是指加热设备包括加热炉和锅炉的燃料费用。对于长距离输油管道系统，燃料费用主要是原油加热输送工艺中加热炉的燃料油费用。可根据原油进出站温度计算，计算公式如下SRGCYTRITZINR19IHYBE式中SR燃料费用，元/年；EY燃料油价格，元/吨；CY原油比热，J/KG；BH燃料油热值，J/KG；TRI第I加热站的出站温度，；TZI第I加热站的进站温度，；RI第I加热站的加热炉效率；G管道年输量，吨/年；NR加热站个数；电力费用是指用于支付泵的电力设备和电动机具所消耗电能的费用，主要是输油泵等动力设备的电费。对于长输管道系统，电力费用主要是泵站输油泵机组的电费。全线的电力费用可采用下式计算SP110PEIDHG31072式中SP全线泵机组所消耗的电力费用，元/年；H第I泵站的扬程，M；ED电力价格，元/KWH；PEI第I泵站泵机组的效率；G年输量，吨/年；油气损耗费包括大罐的蒸发损耗和泄漏损失等，可按年输量或销售量的一定比例计算。油气损耗费损耗比例年输量或年销量油价或气价损耗比例一般可取为0123。固定资产形成率为85，综合折旧率取714综合折旧年限为14年，残值为0。修理费按固定资产原值的1计算，输油成本中其他费用按工资总额与职工福利费之和的2倍计算。水电设施、道路、通讯设施等费用按线路投资与输油站投资之和的12计算。管道建设期为2年，第一年和第二年投资分别按总投资的40、60计算，固定资产投资方向调节税税率为0。固定资产的30为自有资金，70为建设银行贷款，贷款利率为8。流动资金利用扩大指标估算法，按流动资金占固定资产原值的5计算。4比较方案三种管径的计算结果如下其中45771的费用现值最小，采用45771的管道进行施工和投产运行更为经济。3管道壁厚选择根据输油管道工程设计规范，输油管道直管段钢管管壁厚按下式计算1112PDK式中计算的屈服应力，MPA；工作压力，MPA；P管道外径，MM；D强度设计系数，此处取072；KK焊缝系数，此处取10；管道厚度，MM。管道系统设计压力为7MPA时，管道选用X60直缝电阻焊钢管，屈服强度413MPA，壁厚计算结果如下表114表114壁厚计算表公称直径MM计算壁厚MM腐蚀余量MM实选壁厚MM管道外径MMDN4575379171457713、输油工程1主要工艺1原油密闭加热输送工艺1加热输送工艺易凝易粘的油品当其凝点高于管道周围环境温度、或在环境温度条件下油流粘度很高时，不能直接采用等温输送方法。油流过高的粘度使管道的压降剧增，不经济也不安全。加热输送是目前最常用的方法。其可以降低粘度减少摩阻损失并降低管输压力，保证安全输送。2密闭输送工艺泵到泵密闭输送工艺是目前国内外管道采用的先进输送工艺。对输油系统压力实行自动调节以及系统自动连锁保护，是实现密闭输油的前提。中间泵站设一水击泄放罐，不设旁接油罐和缓冲罐，大幅降低各站储罐的容量，节约工程投资，减少原油损耗。2判断流态并计算总传热系数1）判断流态雷诺数的计算公式如下4QREDV只需在最小和最大流量两种极端状况下便可判断流态是否变化，由表11知在计算温度下的原油动力粘度为69106M2/S。则896004DQMAXAX4RE61094280136274956ININ5由推荐值E0054MM。则管壁相对当量粗糙度为02439103。42801523DE查得公式8759RE1代入计算得8006105。7/8310249RE因为300002，故对出站油温进行第二次迭代试算由公式11计算得平均温度T3441；由公式14得计算动力粘度09109104M2/S；由公式13得在计算温度下的密度85000KG/M3；由公式15得在计算温度下的最小体积流量Q02140M3/S；将上述参数值带入公式（25）得I000775M/M；由公式27计算得B4342；由公式210得TR34324。由于|TR2TR3|02，故对出站油温进行第二次迭代试算由公式11计算得平均温度T3527；由公式14得计算动力粘度08855104M2/S；由公式13得在计算温度下的密度84940KG/M3；由公式15得在计算温度下的最小体积流量Q01927M3/S；将上述参数值带入公式（25）得I000641M/M；由公式27计算得B3231；由公式210得TR34581。由于|TR2TR3|02，故对出站油温进行第二次迭代试算由公式11计算得平均温度T3540；由公式14得计算动力粘度08818104M2/S；由公式13得在计算温度下的密度84931KG/M3；由公式15得在计算温度下的最小体积流量Q01713M3/S；将上述参数值带入公式（25）得I000521M/M；由公式27计算得B2627；由公式210得TR34620。由于|TR2TR3|02，故取TR4581，即在最大输量下原油出站温度是TR4581。则在90输量工况下热力计算参数如表25表2680输量工况下热力计算参数表出站温度TR（）平均温度T（）平均密度（KG/M3）体积流量Q（M3/S）水力坡降I（M/M）B站间距LRKM46203540849310171300052126275333由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR4620，TZ30。由公式216计算得热泵站加热炉的热负荷为Q145521462030494991KW。水力参数全线总压头损失H101000521320103（3528）1690872M。设置3个泵站，则泵站扬程为HC563624M169087280输量下泵扬程H24056000042Q17524056000042（017133600）1752085M则每个泵站需开泵数N27,向上取整N3，故80输量下开泵3台。HC52086434）最小输量热力参数最小输量时的基本热力参数计算结果如表21。由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR4620，TZ30。由公式216计算得热泵站加热炉的热负荷为Q12732153443062662152KW。水力参数全线总压头损失H101000406320103（3528）1319192M。设置3个泵站，则泵站扬程为HC43973M192最小输量下泵扬程为H2151M则每个泵站需开泵数N204,向上取整N3，故最小输量下开泵3台。C12573495主要设备选型1）输油站储油罐首、末站的油罐分别用来调节来油、收油（转运）单位与管道的输量不平衡，罐容较大。罐容计算公式如下219350MV式中输油首站、输入站、分输站、末站原油储罐总容量，M3；输油首站、输入站、分输站、末站原油年总运转量，KG；利用系数，取09；储存时间，D。储存温度这里取30，由公式12计算得853059KG/M3。输油首站的原油来自油田或管道时，其储备天数选为3D。则由公式219得输油首站储油罐总容量614037M39058314V所以，可以选取1座50000M3和1座15000M3钢制浮顶罐。末站为向用户供油的管道专输站时，油品储备天数宜为4D。则由公式219得分输站、末站储油罐总容量M3436018526735890V所以，可以选取1座50000M3和2座20000M3钢制浮顶罐。2）加热炉因为是加热站是均匀布站，所以相同流量下每站所需有效负荷是相同的。由前述计算过程可以得到各种工况下各热泵站所需热量如表27表27不同输量下所需热量表输量100输量90输量80输量70输量管路所需热量KW50556543500494991626622综合使用年限内的输送要求，在保证满足加热站的热负荷要求且加热效率高的前提下，以设置加热炉数量最少、利用率最高为原则，最后选定直接加热的卧式圆筒管式加热炉，具体为3500KW功率一座、2000KW两座和1500KW两座。个输量工况下的加热炉配置如表28表28不同输量下加热炉配置表输量100输量90输量85输量70输量管路所需热量KW50556543500494991626622加热炉功率KW350020003500200035001500350015002为便于检修和相互替代，在3500KW加热炉不能使用时，可以用一台1500KW和一台2000KW的加热炉替代。若2000KW的加热炉不能使用，则可以用两台1500KW或用一台3500KW替代。若某台1500KW的加热炉不能正常使用时，可以用一台2000KW互相替换。3）输油泵由前计算所得选择型号为KSY800190的泵，每个泵站设置六台，最大输量下5台串联，另有一台备用。4）原动机（1）根据机械的负载性质和生产工艺对电动机的启动、制动、反转、调速等要求，选择电动机的类型。（2）根据负载转矩、速度变化范围和启动频繁程度等要求，考虑电动机的温升限制、过载能力和启动转矩，选择电动机功率，并确定冷却通风方式。所选电动机功率应留有余量，负荷率一般取0809。（3）根据使用场合的环境条件，如温度、适度、灰尘、雨水、瓦斯以及腐蚀和易燃易爆气体等考虑必要的保护方式，选择电动机的机构形式。（4）根据企业的电网电压标准和对功率因数的要求，确定电动机的电压等级和类型。（5）根据生产机械的最高转速和对电力传动调速系统的过渡过程性能的要求，以及机械减速机构的复杂程度，选择盯得紧的额定转速。除此之外，选择电动机还必须符合节能要求，考虑运行可靠性、设备的供货情况、备品备件的通用性、安装检修的难易，以及产品价格、建设费用、运行和维修费用、生产过程中前期电动机功率变化关系等各种因素。泵功率计算公式为220102VQHP式中输油泵轴功率，KW；输送温度下泵排量为QV时的输油效率；输送温度下的排量（M3/S）；VQ输送温度下介质的密度（KG/M3）；输油泵排量为QV时的扬程。H电机功率计算公式为221EPNK式中输油泵配电机额定功率，KW；输油泵轴功率，KW；P传动系数，取095；EE电动机额定功率安全系数，取11。KK由公式220计算得KSY800190的泵42542KW81023954P由公式（221）得输油主泵电机功率4926KW95N由JB/T104442004选择电动机，型号为Y245014,其基本参数为额定功率500KW，转速3000R/MIN，额定频率50HZ，结构及安装型式为IMB3，外壳防护等级IP54，冷却方法IC411。最优管径的确定1判断流态由于一般原油加热温度为6070，考虑到最高出站温度为60，故取TR60。由于最低进站温度比凝固点高7，且考虑到反常温度和最低进站温度都为30，故在最低进站温度时仍可以满足牛顿流体的特性，故取TZ30。在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T，平均输油温度采用加权法，由式（11）得40。T302640的原油密度由式（12）计算86006941（4020）84612KG/M3。原油粘度由表11得69106M2/S任务输量Q550100001000/（350243600）1819KG/S02149M/S3根据规范，输油管道经济流速范围为1520M/S，管径计算公式如下D21VQ4式中Q额定任务输量M/S,02149M/S；33V管内原油经济流速M/S；D管道内径M；根据输量计算结果如下表113表113初选管径表经济流速M/S计算结果MM初选管MM初选管MM初选管径MM1542724064457508根据输油管道工程设计规范，输油管道直管段钢管管壁厚按下式计算24CKPD2式中P设计内压力MPA；D钢管外径MM；K设计系数，取072；材料的最低屈服强度MPA；焊缝系数，取10；管道系统设计压力为7MPA时，管道选用X60直缝电阻焊钢管，屈服强度413MPA，壁厚计算结果如下表22表22计算壁厚表公称直径MMDN4064DN457DN508计算壁厚MM478353795979考虑1MM的腐蚀余量后,实际选择的壁厚尺寸列于表23表23实选管壁壁厚表公称直径MMDN4064DN457DN508实选壁厚MM647179雷诺数计算公式为25DQ4RE262277/8159E计算结果见表24，25，26表244064管径下流态参数管径流态40649762576836987258105水力光滑区表25457管径下流态参数管径流态4578960046274958006105水力光滑区表26508管径下流态参数管径流态5088060765645169035105水力光滑区由上表的数据，可以分析得各管径不同输量下，管内原油都处于水力光滑区，以此来进行设计计算，则有M025，00246。2热力计算热力计算按照最小输量情况计算。01505M3/SMINQ由23WTDH4LN2式中D管道外径M；W土壤导热系数W/M，取145W/M；TH管道中心埋深M，取155M；T得24342K2421沥青沥青式中沥青防腐层M，0006M；沥青防腐层导热系数W/M，取015W/M；沥青得总传热系数K222W/M；有雷诺数判断流态均为紊流的水力光滑区。根据以下公式求解所需的热站数。水力坡降I210754201DQMINA211CGDKMINWB212CGIL213BTAOZRLN1/最终得热站数N214/RRL最终向上取整得热站数N。式中D管道外径M；WK热油管道总传热系数W/M，取222W/M；C油品比热KJ/KG，取2100KJ/KG；计算结果如下表29表29各管径水力参数表管道规格MMIM/MA106BLKM/RN/RNRLKM4064000699105830857467435644570003991119156763725026533350800024213230853562657653333）水力计算通过水力计算来确定泵站数。计算按照最大输量任务输量来确定。根据初选的管径、原油的任务输量，用列宾宗公式进行水力计算，并判断是否存在翻越点，再由管道工作承压，选择输油泵后，确定全线所需要的泵站数，并通过绘制水力坡降图优化布站，确定站址。管路全线能耗为HILZH215SZ泵站数N216MCHH式中H任务流量下管道所需要的总压头M液柱；任务输量下泵站的扬程M液柱；CH末站剩余压力M液柱，取20M液柱；SZH泵站站内损失M液柱，取30M液柱；M当N不是整数，要向上取整。经过计算，406464、45771、50879的三条线路全线均不存在翻越点。计算结果如表211表211各管径下水力参数表管道规格MMHMHMHCMN/PNP40646411295412829661443545771111432362396614243508791115414321966141524燃料与电力费用的计算生产期第1、2年，负荷为零。故S、S为零。PR燃料费用计算燃料费用主要是指加热设备包括加热炉和锅炉的燃料费用。对于长距离输油管道系统，燃料费用主要是原油加热输送工艺中加热炉的燃料油费用。可根据原油进出站温度计算，计算公式如下SRGCYTRITZINR218IHYBE式中SR燃料费用，元/年；EY燃料油价格，元/吨；CY原油比热，J/KG；BH燃料油热值，J/KG；TRI第I加热站的出站温度，；TZI第I加热站的进站温度，；RI第I加热站的加热炉效率；G管道年输量，吨/年；NR加热站个数；电力费用计算电力费用是指用于支付泵的电力设备和电动机具所消耗电能的费用，主要是输油泵等动力设备的电费。对于长输管道系统，电力费用主要是泵站输油泵机组的电费。全线的电力费用可采用下式计算SP219PEIDHG31072式中SP全线泵机组所消耗的电力费用，元/年；H第I泵站的扬程，M；ED电力价格，元/KWH；PEI第I泵站泵机组的效率；G年输量，吨/年；计算结果如下表212、表213、表214表212406464年份负荷输量万吨/年TRSR万元SP万元1,147038542387346660492,1380440393807021100803,12904953697323518098141110055036364993276729表21345771年份负荷输量万吨/年TRSR万元SP万元1,14703855344220577575722,13804404620194824995893,129049545811710251682114111005504324148441261860表21450879年份负荷输量万吨/年TRSR万元SP万元1,14703854776125660618482,138044043171144311048723,129049539731027331746244111005503729905142032395其他费用的计算费用现值比较法简称现值比较法。使用该方法时，先计算各比较方案的费用现值，然后进行对比，以费用现值较低的方案为优。费用现值法的计算公式为22011/CNTVTTCIWSCIP式中I第T年的全部投资包括固定资产和流动资金；第T年的经营成本；S计算期末回收的固定资产余值此处为0；VW计算期末回收的流动资金；N计算期N14；I行业基准收益率12；C根据输量的大小，本次设计提出了3种可能的管径，分别是406464、45771、50879。在这里采用费用现值来确定最经济管径。三种管径的经营成本计算结果见表215、216、217，费用现值计算结果见218，219，220406464的费用现值为9504832万元。45771的费用现值为9231852万元。50879的费用现值为11760128万元。显然45771的费用现值最小，所以采用45771的管道进行施工和投产运行更为经济。表215406464年份燃料费用电力费用工资及福利修理费油气损耗其他费用经营成本187346660498208447044189516416863289280702110080820844704514516416996226373235180981820844704624751641611699146499327672982084470473501641613676665649932767298208447047350164161367666664993276729820844704735016416136766676499327672982084470473501641613676668649932767298208447047350164161367666964993276729820844704735016416136766610649932767298208447047350164161367666116499327672982084470473501641613676661273235180981820844704624751641611699113807021100808208447045145164169962261487346660498208447044189516416863289表21645771年份燃料费用电力费用工资及福利修理费油气损耗其他费用经营成本12205775757253014196418951060289808921948249958953014196514510602100990331710251682115301419662475106021164976414844126186053014196735010602134629151484412618605301419673501060213462916148441261860530141967350106021346291714844126186053014196735010602134629181484412618605301419673501060213462919148441261860530141967350106021346291101484412618605301419673501060213462911114844126186053014196735010602134629112171025168211530141966247510602116497613194824995895301419651451060210099031422057757572530141964189510602898089表21750879年份燃料费用电力费用工资及福利修理费油气损耗其他费用经营成本111443110487259854666451451197960017210273317462459854666462475119711283213987552032395985466646615119711897084905142692785985466647350119713210065905142692785985466647350119713210066905142692785985466647350119713210067905142692785985466647350119713210068905142692785985466647350119713210069905142692785985466647350119713210061090514269278598546664735011971321006119051426927859854666473501197132100612987552032395985466646615119711897081310273317462459854666462475119711283211411443110487259854666451451197960017表218406464年份ITCTSVWPCT115881686328900141802238224996226001899107319852116991007557747401367666006331196501367666006638384601367666006929022701367666006186626801367666005523774901367666004931941100136766600440351811013676660039317131201169910035104581309962260031343371408632890198522798516表21945771年份ITCTSVWPCT1147848980890013200222176100990300176785731848116497600770779401346291006418116501346291006610387601346291006820729701346291006089937801346291005437444901346291004854861001346291004334697110134629100387026512011649760034555941301009903003085351140898089018482754778表22050879年份ITCTSVWPCT118665696001700186656227998411283210027998432333211897080010659924013210060096001750132100600112832160132100600112102670132100600106523380132100600935312901321006008810061001321006007537331101321006006958261201189708006012351301128321005521781409600170233343338496工况校核1）热力校核热力校核在最小输量下进行。因为加热站是平均布站，故各站进出站温度相等，由表21得最小输量下各加热站进站温度TZ30，出站温度TR5344，小于60，故热力校核合格。2）水力校核水力校核在最大输量下进行。全线设六个加热站，三个泵站，泵站间为平均布站，各站HC96614M小于管道允许最大压力H110924M，故水力校核合格。7反输计算为了防止浪费，反输量应该越小越好，但相应地增加了加热炉的热负荷，在设计中，取管线最小输量为反输输量，即G1273KG/S。反输