大连市新星绿城三区燃气工程设计

大连市新星绿城三区燃气工程设计摘要随着社会经济的发展，燃气越来越受到用户的认可，燃气的应用越来越被重视。燃气输配系统中小区燃气管网的设计更是成为城市建设中的重要组成部分。本工程为大连市新星绿城三区燃气工程设计，根据大连市的城市概况、气源状况、交通状况，确定本小区的供气方案、进行管网的布置。本设计中所选择的气源为人工煤气，并且采用低压进户的方式。本设计内容主要包括绘制小区燃气管道的总平面图、室内平面图及系统图；对管道设计中使用的灶具、热水器、燃气表及调压箱等设备进行了设备选型；根据工程实际对主要设备及附件选型，进行燃气管网水力计算，确定适宜的管径，并对该工程提出施工及验收要求。关键词人工煤气；室内设计；庭院设计；管材；水力计算THEDESIGNOFGASENGINEERINGFORLUCHENGCITYOFTHETHIRDSUBREGIONINDALIANABSTRACTWITHTHEWIDEUSEOFTHECITYGAS,WHICHISAPPROVEDMOREANDMOREBYCUSTOMERS,ANDTHEAPPLICATIONOFGASISTAKENSERIOUSLYMOREANDMORETHEDESIGNOFGASPIPELINENETWORKISBECOMINGTHECITYANIMPORTANTPARTOFTHECONSTRUCTIONONTRANSMISSIONANDDISTRIBUTIONSYSTEMTHISPROJECTISTHEDESIGNOFGASENGINEERINGFORXINXINGLUCHENGSECTIONINDALIANACCORDINGTOTHEGENERALSITUATION,CLIMATECONDITION,THETRAFFICOFTHEDALIAN,TODETERMINETHEAREAOFGASSUPPLYSCHEMEANDDISPOSETHELAYOUTOFPIPELINENETWORKTHEGASSOURCEOFTHEDESIGNISTHEMANUFACTUREDGASANDTHEDESIGNADOPTSTHELOWPRESSUREINLETTHEPRIMARYCONTENTSOFTHISDESIGNINCLUDESDRAWINGTHEGENERALLAYOUTOFTHEGASPIPELINE,AINTERIOROFLAYOUTPLANANDSYSTEMDIAGRAMANDSELECTTHEUSINGEQUIPMENTSOFTHEPIPELINECOOKINGSTOVE,WATERHEATER,GASMETER,VOLTAGEREGULATIONBOXANDOTHEREQUIPMENTSACCORDINGTOENGINEERINGOFMAJOREQUIPMENTANDACCESSORIESSELECTION,WORKTOTHEHYDRAULICCALCULATIONSOFGASPIPENETWORK,DETERMINETHEAPPROPRIATEDIAMETER,ANDMAKETHEPROJECTCONSTRUCTIONANDACCEPTANCEREQUIREMENTSKEYWORDSMANUFACTUREDGASINDOORDESIGNCOURTYARDDESIGNPIPEMATERIALHYDRAULICCALCULATION目录摘要IABSTRACTII目录III1绪论111设计背景及目的1111设计背景1112本设计的目的112国内外燃气工程状况2121国外燃气工程状况2122国内燃气工程状况313本设计的内容32室内燃气管道设计与计算421室内燃气具的选择和布置4211燃气灶的选择和布置4212燃气表的选择和布置522室内燃气管道设计5221室内燃气管道管材的选择5222室内燃气管道安装设计6223室内燃气管道水力计算723燃气引入管设计313庭院燃气管道设计与计算3231庭院燃气管道设计32311燃气管道的布线依据32312庭院燃气管道管材的选择33313地下燃气管道的布置3432庭院燃气管道水力计算364管网安装检验、试压与验收4441室内燃气管道和灶具的安装检验44411室内燃气管道的检验44412燃具安装的检验4442试压与验收44421室内管道验收44422庭院管道试压与验收45结论47致谢48参考文献49附录A水力计算50附录B各管段节点图601绪论11设计背景及目的111设计背景大连位于欧亚大陆东岸，中国东北辽东半岛最南端，西北濒临渤海，东南面向黄海，处于环渤海地区的圈首，有包括大小岛屿260个。是京津的门户，北依中国东北的辽宁省、吉林省、黑龙江省和内蒙古自治区广大腹地，南与中国山东半岛隔海相望，与日本、韩国、朝鲜和俄罗斯远东地区相邻。全市土地面积12574平方公里，其中市区面积2415平方公里，海岸线（含海岛）1906公里。辖6个区（中山区、西岗区、沙河口区、甘井子区、旅顺口区、金州区，前4区称为“市内四区”），3个县级市（瓦房店市、普兰店市、庄河市，称为“北三市”）和1个海岛县（长海县）。户籍人口5653万，暂住人口414万。全市人口密度为450人/平方公里。大连市位于北半球的暖温带地区，属辽东半岛低山陵的一部分，山地丘陵多，平原凹地少，地势北高南低，地形北宽南窄。大连地区气候温和，具有海洋性特点的暖温带大陆性季风气候，属暖温带湿润半湿润季风气候区，冬无严寒，夏无酷暑，季风明显。年平均气温105，极端气温最高378，最低1913。年降水量550950毫米，全年日照总时数为25002800小时，日照率60。冻土层深度为09米。本设计地点为新星绿城三区。该小区共有29栋楼，其中112楼为7层,1322、23、24、29楼为10层，其余楼为14层，其中23、24、25、26、27、28、29楼第一层为公建商业网点。小区内共有居民用户1358户，商业用户19户，本设计气源采用人工煤气。112本设计的目的本设计为新星绿城三区燃气工程设计，目的是为该小区提供合理、经济、可行的燃气供应方案，满足各用户的需求。12国内外燃气工程状况121国外燃气工程状况随着经济的发展，人工煤气的气化技术有了很大的发展，呈现出欣欣向荣的现象。气化已经成为使用石化燃料例如煤、重油和石油残油等比较有效的方法。这些工艺正在不断的改进，目的是为了使资源有效使用，保证能源的环境效益和降低操作成本。二战结束前已发现相当数量的大型和较大型油气田，从1930年开始每年平均增加储量1920108M3，至1945年天然气储量已经达4181012M3，天然气管线总长351104KM（每年增加7400KM），已经具备相当大的输气能力。1938年后政府全面控制气价，定价很低，不到油价的15，因此促进了天然气消费，每年增加消费53108M3，天然气产量也以每年588108M3的数量增长，1945年产量达1145108M3，储采比为366，天然气在能源消费中已占141。在全球能源消费结构中，天然气已占444。近年来，美国、德国、英国、意大利和日本的天然气消费量迅速增长，这5个国家的消费量占世界消费量的339，推动世界天然气消费迅速增长。2006年美国全年消费天然气062万亿立方米占全球总量的220、俄罗斯043万亿立方米占151。中东地区的天然气消费量快速增长，2006年中东地区的天然气消费量占世界消费量的101，比1996年高两倍，比1985年高出近3倍。印度由于推行天然气作为未来发电项目的燃料的政策，天然气消费量将大幅增长，2006年消费400亿立方米，预计2010年天然气消费量将达510亿立方米，2025年约1420亿立方米，在能源消费结构中将占20。据国际能源机构预测，20032030年，世界天然气消费量年均增长率将为21，其中中东地区的平均年增长率为38，北非国家的平均年增长率为34。2010年世界天然气消费量预计达322万亿立方米，2020年达406万亿立方米，2030年达479万亿立方米1。随着世界天然气一些重要基础设施建设项目投入使用，天然气可以更大量地运抵更广泛的地区。2005年世界完成的石油天然气管道建设约为209万千米，到2015年，世界各地计划建设的石油和天然气管道总长度约为96万千米，其中74是天然气管道。世界范围来讲，很多国家能源已经以天然气为主，但近10年来并没有放松对煤炭的研究开发工作，特别是把煤炭气化和联合循环发电结合起来，提高了煤炭利用效率，同时也符合环境保护要求。我们应从这些资料中获得借鉴，也需要把煤炭的开发利用放在一个重要的位置。122国内燃气工程状况我国人口众多,地域广阔,各地区经济发展和资源条件均极为不平衡。东、西、南、北地区以及沿海与内地均有很大的差距,因而造成了国内城市燃气事业起步较早,发展较晚的状况。我国城市燃气事业最早始于1865年,由英商在上海建水平炉生产煤气用于照明而设立的煤气公司,到1949年,全国只有上海、大连、沈阳、鞍山、抚顺、长春、锦州、哈尔滨、丹东九个城市有煤制气,可见发展极为缓慢。新中国成立以后,燃气事业有了较大发展。到上世纪八九十年代,随着国内液化石油气LPG的供应量及由国外进口LPG数量的逐步增加及天然气的开采利用,燃气作为优质民用燃料进入千家万户,并成为城市建设的重要基础设施和城市现代化的重要标志。近几年来天然气作为城市气源发展较快，是应该优先使用的一种城市燃气气源，但天然气气源在中国分布不均，由于资源相对分散，大部分就地使用。远距离输送要做到发达国家国内联网、国际联网还有待我国综合国力以及天然气资源的发展规模来定。目前，中国的天然气作城市气源己达到本世纪末一定规模。中国煤炭年产量为123亿吨，占世界第一位。石油年产量为146亿吨，占世界第六位。这为人工煤气生产提供了制气原料，但煤制气存在工艺复杂、污染环境、投资大、成本高等缺点，无法与天然气、LPG竞争，因而只能适当发展具有煤综合利用或矿口气化的煤制气厂,适当发展人工煤气2。13本设计的内容本设计为大连市新星绿城三区燃气工程设计，根据大连市现状燃气管网图及大连市地理环境资料对该公寓进行燃气管网设计。具体内容包括确定大连新星绿城三区的供气方案，绘制大连新星绿城三区燃气管道总平面图、5楼、14楼、17楼、26楼楼室内燃气管道平面图及系统图，根据各种管材的优缺点对室内、外燃气管道选材，根据工程实际对主要设备及附件选型，进行燃气管网水力计算，确定最佳管径。2室内燃气管道设计与计算21室内燃气具的选择和布置211燃气灶的选择和布置1燃气灶的选择本设计居民用户均安装民用燃气双眼灶，它是全国各地居民用户普遍使用的灶具。市场上品种繁多，规格不一，但其基本参数大致相同。具体双眼灶型号由用户自行选择，但应满足以下要求选用（1）制造商必须具有制造燃气用具的资格证书；（2）燃气灶必须具有产品合格证书；（3）燃气灶使用的燃气种类必须与家庭实际使用的燃气种类相符。本设计根据大连市使用双眼灶现状，选用一台JZRT205X型号人工煤气的双眼灶，灶具的额定负荷为14M3/H，预留一台SCH10Q56A型号的快速热水器进行计算，额定流量为221M3/H。2燃气灶的布置规范对燃气灶的设置有如下要求9（1）燃气灶应安装在通风良好的厨房内，利用卧室的套间或用户单独使用的走廊做厨房时，应设门并与卧室隔开；（2）安装燃气灶的房间净高不得低于22M；（3）燃气灶与可燃或难燃烧的墙壁之间应采取有效的防火隔热措施；（4）燃气灶的灶面边缘距木质家具的净距不小于02M；（5）燃气灶与对面墙之间应有不小于1M的通道。本小区内居民用户层高均为30M，满足安装燃气灶的要求，燃气灶布置在通风良好的厨房内，灶台的安装高度为11M，厨房安装推拉门，与其他房间相互隔开，为独立的房间。用户支管的安装高度距室内地坪23M。每户均设有燃气灶具排烟装置，将燃烧废气直接收集，通过管道从抽油烟机排出室外，降低对室内环境的污染，改善厨房卫生状况，减少对人体的危害。212燃气表的选择和布置1燃气表的选型随着燃气行业的发展，燃气表种类层出不穷，IC卡膜式燃气表被越来越多的人们使用，其主要原因是采用IC卡膜式燃气表磁卡燃气表量程比宽，始动流量小，质量轻，价格低，制作、安装、维修方便，压损小，并且解决了抄表人员上门抄表的麻烦，便于对用户管理，简化了操作程序。此表的接口处用活接的连接方式连接，故在安装时可省去进气口阀门后的一个活接，节省了管件的费用。本小区选用CG25的IC卡膜式燃气表，其主要技术参数如下最大流量25M3/H；最小流量0016M3/H；总压力损失200PA；工作环境温度20502燃气表的布置燃气表的布置原则如下（1）由管道供应燃气的用户，应单独设置计量装置，即一户一表。（2）燃气表的安装宜安装在非燃烧结构及通风良好的房间内；严禁安装在浴室、卧室、危险品和易燃物品堆放处，以及与上述情况类似的地方；燃气表的安装应满足抄表、检修、保养和安全使用的要求9。本设计燃气表均安装在通风良好的厨房内，采用高挂表的安装形式，距离室内地面的高度为18M，表后距墙面的距离为50MM。燃气表与燃气灶的水平投影距离不小于300MM，当不满足条件时应采取有效的隔热措施。22室内燃气管道设计221室内燃气管道管材的选择本设计室内燃气管道选用镀锌钢管，选择镀锌钢管有以下优点1质地坚硬，刚度大，适用于易撞击的环境。2连接方式简便，采用螺纹连接。3施工经验成熟，敷设过程完成快速。所以我选择镀锌钢管。222室内燃气管道安装设计随着生活水平的不断提高，越来越多的家庭开始注重居室的美观和实用性，对住宅室内装修的要求越来越高，不仅要求户型设计人性化，也要求配套设施简洁集中，易于装修。因此如何在确保安全用气的情况下，需要最大限度地满足用户的合理要求，必须对室内燃气管道进行最优化设计。尤其对高层建筑的天然气管道系统更是提出了很高的要求。对于室内燃气管道系统经常会出现很多问题用户往往在装修时将立管密封于厨柜、吊柜内，既存在不安全隐患，维修又困难；燃气表接头易漏气。室内漏气大多在燃气表接头和灶前阀处，厨房平时通风不良，燃气表接头位置高，漏气不易被用户发现。由于入户困难，维修人员不可能定期逐户检查因此在设计时，尤其是在高层的建筑内，一方面要求施工人员的施工质量，另一方面就要增加报警装置以达到提前预防、发现的目的，最终取保人的安全,户内挂表形式存在的问题5。室内立管在每隔一层要设置一个管卡，以保正管道的稳定性，在引入管处进行支敦设计，以起到承受长距离的管道自重所带来的压力，在穿越楼层时要使用穿墙套管，来保护管道在楼层中不受到挤压而产生破损，在套管的缝隙中添一些油麻等防止管道的晃动，更重要的是利用燃气管与套管之间的间隙补偿燃气管伸缩产生的位移，避免管道的接口因应力集中造成的破坏。如果要求更加美观，也可以用玻璃密封胶或一些新型材料进行填充。对于每一个套管按照要求都要比管道大两号。每隔六到七层都要进行固定支撑，保证总管道的稳定9。本设计包括4栋楼的室内燃气管道设计，室内燃气管道均采用明设，且敷设在通风良好的地方，未在易燃易爆品仓库、配电间，变电室，电缆沟、烟道和进风道等地方穿越，未敷设在潮湿或有腐蚀性介质的房间内。当室内燃气管道穿过楼板、楼梯平台、墙壁时，需安装在套管内，且套管管径比实际管径大两个级制，具体见表21。当沿墙、梁明设的燃气管道采用U型管卡加以固定，立管每隔一层楼安装一个管卡，且燃气钢管的固定件间距不应大于表22的规定17。表21套管尺寸燃气管直径（MM）DN15DN20DN25DN32DN40DN50DN65DN80DN100DN150套管直径（MM）DN32DN40DN50DN65DN65DN80DN100DN100DN150DN200表22燃气钢管固定件的最大间距（M）管道公称直径（MM）无保温层管道的固定件的最大间距152520325353244045505室内燃气管道敷设时保证与电气设备、相邻管道之间的净距满足规范的要求。其具体数值见表23。表23燃气管道和电气设备、相邻管道之间的净距（CM）与燃气管道的净距管道和设备平行敷设交叉敷设明装的绝缘电线或电缆2510暗装的或放在管子中的绝缘电线5（从所做的槽或管子的边缘算起）1电压小于1000V的裸露电线的导电部分100100电气设备配电盘或配电箱30不允许相邻管道应保证燃气管道和相邻管道的安装、安全维护和修理25室内燃气管道在燃气表和双眼灶前均设置阀门，以便于日后维修和紧急切断气源。如果立管与烟道口在一侧时要考虑立管是否把烟道口堵住了。室内燃气管道的设计要在规范允许下，要考虑美观来满足甲方和用户的要求。223室内燃气管道水力计算1燃气供应对象该小区的居民用户为1358户，居民用户均安装双眼灶，并预留一台热水器的用气量，每户按221M3/H用气量预留。供应燃气为人工煤气，其基本参数如下燃气密度0455KG/M3运动粘度25106M2/S低热值18MJ/M32本设计室内管道使用镀锌钢管，故计算时所用参数均为钢管参数，以下为本设计室内管网水力计算具体步骤（1）管段按顺序编号，凡是管径变化或流量变化处均应编号，并标上各计算管段的实际长度L1。（2）求出各管段的额定流量，并按同时工作系数法，求得各管段的计算流量。燃气管道的计算流量Q（21）KNTN式中Q燃气管道的计算流量（M3/H）；KT不同类型用户的同时工作系数；当缺乏资料时，可取KT1；K燃具同时工作系数；N同一类型燃具的数目；QN燃具的额定流量（M3/H）。（3）根据计算流量设定各管段的管径（用户支管最小管径为DN15）。（4）计算各管段的局部阻力系数，求出其当量长度，可得管段的计算长度。A求雷诺数RE；（22）DURE式中燃气流动断面的平均流速（M/S）；（23）2/4DQU0和101325PA时燃气的运动粘度（M2/S）。B求管道的摩阻系数层流状态RE2100（24）RE64临界状态RE210035005（25）5106203紊流状态RE3500，钢管的由下式计算，即（26）250RE80DK式中燃气管道的摩阻系数；管壁内表面的当量绝对粗糙度（MM）；K钢管一般取02MM；KD管道内径（MM）；RE雷诺数；燃气流动断面的平均流速（M/S）。UC求管段的当量长度L2求2L（27）D求L2（28）D求管段的计算长度L（29）21式中D管道内径（M）；管段的摩阻系数；局部阻力系数；L1管段长度（M）；L2管段当量长度（M）；L管段计算长度（M）。（5）求各管段的单位长度压力降数值，用各管段的单位长度压力降乘以管段的计算长度，得出该管段的阻力损失。求管段的单位长度压力降P/L层流状态RE2100（210）04103TDQLP临界状态RE21003500（211）052546102378109TDL紊流状态RE3500（212）05206190TDQDKLP求管段的阻力损失P（213）式中P燃气管道摩擦阻力损失（PA）；L燃气管段长度（M）；Q燃气管道的计算流量（NM3/H）；D管道内径（MM）；天然气密度（KG/NM3）；天然气运动粘度（M2/S）；K钢管内表面当量绝对粗糙度（MM）；T燃气绝对温度（K）；T0273K。（6）计算各管段的附加压头，每米管段的附加压头计算公式为，再乘AG以该管段终端及始端的标高差H，可得该管段的附加压头值。计算时需注意其正负号。（7）求各管段的实际压力损失，即。AGHP（8）求室内燃气管道的总压力降，对于天然气计算压力降一般不超过200PA（不包括燃气表的压力降）。（9）以总压力降与允许的计算压力降相比较，如不合适，则需改变个别管段的管径3。3以17系统图MLH为例进行水力计算，管段编号及管段长度见附录A图。每户按安装一个双眼灶计算，灶具的额定流量为352KW，预留一台燃气热水器额定流量为221M3/H。系统图MLH的水力计算如下M3/H4180625灶Q管段12（1）计算流量111414NTKNQK选管径根据公式得36042UD取U5M/S得管径D,M01543601514故管段12的管径选择DN15。（2）计算雷诺数和值根据得36042UDQM/S2015413602U3905RE63因为RE2100，所以512RE/4（3）求管段的当量长度和实际长度30512DL管段12当量长度为MDL62310482管段12计算长度为ML1462521（4）求单位长度管段的压力损失因为RE2100，所以采用层流状态的计算公式MPATDQLP/3942750125410310362042（5）管段12段的压力损失为LP439（6）计算管段12的附加压力PAHPGA571245029310H（7）管段实际压力损失P6307H管段23在这一管段附加为用户预留的燃气热水器用气量，所以用气量为361HM/3（1）计算流量11361361NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D1551360故管段23的管径选择DN20。（2）计算雷诺数和值根据得6042UDQM/S19302143613602U5059RE63因为2100RE3500，所以041523601RE5（3）求管段的当量长度和实际长度5401232DL管段23当量长度为MDL927540612管段23计算长度为81821（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/062739450271025106327819065452546（5）管段23段的压力损失为PALP819（6）计算管段23的附加压力AHGA038810H（7）管段实际压力损失PP85管段34（1）计算流量1136122NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D1551360故管段34的管径选择DN20。（2）计算雷诺数和值根据得602UDQM/S193021436143602U5059RE63因为2100RE3500，所以041523601RE5（3）求管段的当量长度和实际长度5401232DL管段34当量长度为MDL54012管段34计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/062739450271025106327819065452546（5）管段34段的压力损失为PALP613（6）计算管段34的附加压力AHGA1425380810H（7）管段实际压力损失PP836管段45（1）计算流量0562361404NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDD25151360故管段45的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得3602UDQM/S280514143602U98705RE63因为2100RE3500，所以031982765031RE6520355（3）求管段的当量长度和实际长度74031252DL管段45当量长度为MDL74012管段45计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/4922739450210251042378109654652546（5）管段45段的压力损失为PALP9734（6）计算管段45的附加压力HGA125038810H（7）管段实际压力损失PAP849管段56（1）计算流量10443361477NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDD215751360故管段56的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得3042UDQM/S136025146713602U526910253RE6DU因为2100RE3500，所以03815269E305（3）求管段的当量长度和实际长度60381252DL管段56当量长度为MDL6012管段56计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/3427394502710251074238109654652546（5）管段56段的压力损失为PALP134（6）计算管段56的附加压力AHGA250383810H（7）管段实际压力损失PP90141管段67（1）计算流TKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D2195951360故管段67的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ123051436914302DQ515RE6因为2100RE3500，所以0413056201RE620355（3）求管段的当量长度和实际长度60412532DL管段67当量长度为MDL63012管段67计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/3242739450291025104953781092654652546（5）管段67段的压力损失为PALP34（6）计算管段67的附加压力AHGA1250383810H（7）管段实际压力损失PP47967管段78（1）计算流量10355361632NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D25151360故管段78的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ58302143614302DQ975158RE6因为RE3500，所以0459735468201RE025250DK（3）求管段的当量长度和实际长度56041232DL管段78当量长度为MDL56012管段78计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/5827394502873261051925096562506（5）管段78段的压力损失为LP16（6）计算管段78的附加压力AHPGAH1425038310（7）管段实际压力损失PP69管段89（1）计算流量16031361671NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D2951751360故管段89的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ8032514360714302DQ687915RE6因为RE3500，所以04683792501RE025250DK（3）求管段的当量长度和实际长度57041232DL管段89当量长度为MDL57012管段89计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/2467394502716716025192509652506（5）管段89段的压力损失为LP（6）计算管段89的附加压力AHPGAH1425038310（7）管段实际压力损失PP89管段910（1）计算流TKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D2351751360故管段910的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ154021367414302DQ9615RE6因为RE3500，所以04396418250RE8025250DK（3）求管段的当量长度和实际长度58043122DL管段910当量长度为MDL58012管段910计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/327945023737102541925096562506（5）管段910段的压力损失为LP186（6）计算管段910的附加压力AHPGA7）管段实际压力损失PPP06管段1011（1）计算流TKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D2518751360故管段1011的管径选择DN25。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ4102514368714302DQ52154RE6因为RE3500，所以0435412680RE800DK（3）求管段的当量长度和实际长度58043122DL管段1011当量长度为MDL7805312管段1011计算长度为21（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/21873945028780712519250965602506（5）管段1011段的压力损失为LP01（6）计算管段1011的附加压力AHPGAH4250383810（7）管段实际压力损失PPH911管段1112（1）计算流量19026361845NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D24515851360管段1112的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ8710413658143022DQ65298715RE6因为2100RE3500，所以0415298703E62035（3）求管段的当量长度和实际长度045132DL管段1112当量长度为MDL28902管段1112计算长度为616321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/960273945081025410582371092652546（5）管段1112段的压力损失为PALP619（6）计算管段1112的附加压力AHGA7）管段实际压力损失PPH7836管段1213（1）计算流量110361025903NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D2531951360故管段1213的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ0241360914302DQ915RE6因为2100RE3500，所以04193203E620355（3）求管段的当量长度和实际长度10432DL管段1213当量长度为MDL012管段1213计算长度为4321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/081273945039102541039279810265652546（5）管段1213段的压力损失为PALP8（6）计算管段1213的附加压力AHGA7）管段实际压力损失PPH80管段1314（1）计算流量111361024953NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,D251951360故管段1314的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ12041365914302DQ68715RE6因为2100RE3500，所以041837020E620355（3）求管段的当量长度和实际长度904132DL管段1314当量长度为MDL98012管段1314计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为2100RE3500，所以采用临界状态的计算公式MPATDQL/19273945039102541053927801926652546（5）管段1314段的压力损失为PALP8（6）计算管段1314的附加压力AHGA7）管段实际压力损失PP07管段1415（1）计算流量1123610241040NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UD,MQD0271514360514360故管段1415的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UD3024136014302DQ715RE6因为RE3500，所以430136784021RE8025250DK（3）求管段的当量长度和实际长度930412DL管段1415当量长度为MDL93012管段1415计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/391274501401259402196522602506（5）管段1415段的压力损失为LP39（6）计算管段1415的附加压力AHPGA7）管段实际压力损失PP6797管段1516（1）计算流量1133610231079NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDQ,MD27851951360故管段1516的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ39204136714302DQ587159RE6因为RE3500，所以043538176402RE0220DK（3）求管段的当量长度和实际长度9403142DL管段1516当量长度为MDL94012管段1516计算长度为321（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/491273450791791025402196522062506（5）管段1516段的压力损失为LP86（6）计算管段1516的附加压力AHPGA7）管段实际压力损失PP896管段1617（1）计算流量1140223611112NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDQ,MD2815151360故管段1617的管径选择DN40。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ4620143614302DQ9728154RE6因为RE3500，所以04363928401RE05250DK（3）求管段的当量长度和实际长度9403142DL管段1617当量长度为MDL6810943512管段1617计算长度为32621（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/57123945011205490219652262506（5）管段1617段的压力损失为LP67（6）计算管段1617的附加压力AHPGAH5123083810（7）管段实际压力损失PP46管段1718（1）计算流量1273610202144NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDQ,5151360D管段1718的管径选择DN50。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ65201436214302DQ715RE6因为RE3500，所以4023607851RE805250DK（3）求管段的当量长度和实际长度29140532DL管段1718当量长度为MDL7512932管段1718计算长度为421（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/7412394502201519502965062506（5）管段1718段的压力损失为LP71（6）计算管段1718的附加压力AHPGAH63238810（7）管段实际压力损失PP81474管段1819（1）计算流量1283610202022NTKNQKHM/3选管径根据公式得36042UDQ,785151360D管段1819的管径选择DN50。（2）计算雷诺数和值根据得M/S36042UDQ862051436214302DQ957158RE6因为RE3500，所以390457196802RE025250DK（3）求管段的当量长度和实际长度28139052DL管段1819当量长度为MDL7810292管段1819计算长度为4421（4）求单位长度管段的压力损失因为RE3500，所以采用紊流状态的计算公式MPATDQDKLP/64027394502201519502965062506（5）管段1819段的压力损失为LP816（6）计算管段1819的附加压力AHPGAH329538810（7）管段实际压力损失PP716管段123456789101112131415161718的总压力损失为5053PA，其中燃气表的压力损失为200PA。推荐的低压人工煤气管道的压力降为350PA，所以符合要求。管段222120161718计算入上，算得总压力损失为8816PA，符合要求，如不符合则调整管径重复以上计算。实际管径尺寸见系统图系统MLH。以上系统MLH水力计算结果列于附录A新星绿城三区室内17楼系统MLH水力计算表。室内水力计算图23燃气引入管设计引入管是指室外燃气管道与室内燃气管道的连接管。一般可分地下引入法和地上引入法两种。敷设时应满足如下要求151燃气引入管不得敷设在卧室、浴室、地下室，易燃或易爆品的仓库，有腐蚀性介质的房间，配电间，变电室，烟道和进风道等地方。2燃气引入管进入密闭室时,密闭室必须进行改造，并设置换气口，其通风换气次数每小时不得小于三次。3燃气引入管穿过建筑物基础、墙或管沟时，均应设置在套管中，并应考虑沉降的影响，必要时采取补偿措施。4燃气引入管总管上应设置阀门和清扫口，阀门应选择快速式切断阀。阀门的设置应符合下列要求（1）阀门宜设置在室内，对重要用户尚应在室外另设置阀门。（2）地上低压燃气引入管的直径小于或等于75MM时，可在室外设置带丝堵的三通，不另设置阀门。本设计引入管均采用地上引入的方法，引入管总管上设置阀门和清扫口，阀门选用球阀。本小区位于大连市，地上引入有施工方便，便于维修等优点故采用地上引入法。因为本设计采用人工煤气，人工煤气含有水分，为防范冬季管道受冻，引入管外设置隔温层保护，穿墙引入到室内。引入管应有不小于001的坡度，并坡向室外庭院燃气供气管道。本设计引入管选用无缝钢管，但由于本设计室外选用的PE管，室内选用镀锌钢管，所以室内管与室外管道连接处需用钢塑转换连接。无缝钢管由于耐腐蚀性差，选用聚乙烯胶带特加强级防腐，防腐层结构依次为一层底漆、一层内带（带间搭接宽度为50胶带宽度）、一层内带（带间搭接宽度为50胶带宽度），其总厚度不小于14MM16。引入管穿越建筑物基础时，必须设置在套管中。3庭院燃气管道设计与计算我国现行的城市燃气管网一般可归纳为三种管网系统。1高、中、低压三级燃气管网系统；2中低压两级燃气管网系统；3低压一级管网系统。一般小区内的压力级制为上述后两种情况，本小区燃气管网接规划街道DE160，压力为04MPA的原有中压管线，经调压箱降为49KPA的低压管网，故该小区为中低压两级管网系统。31庭院燃气管道设计311燃气管道的布线依据由于输配系统各级管网的输气压力不同，其设施和防火安全的要求也不同，而且各自的功能也有所区别，故应按各自的特点进行布置。管道位置采用相对位置控制。地下燃气管道宜沿城镇道路、人行便道敷设，或敷设在绿化地带内。在决定城镇中不同压力燃气管道的布线问题时，必须考虑到下列基本情况15。1管道中的燃气压力。2街道及其他地下管道的密集程度与布置情况。3道路现状和规划。4街道交通量和路面结构情况，以及运输干线的分布情况。5所输送燃气的含湿量、必要的管道坡度、街道地形变化情况。6与该管道相连接的用户数量和用气情况，该管道是主要管道还是次要道。7土壤性质、腐蚀性能和冰冻线深度。8线路上所遇到的障碍物情况。9该管道在施工、运行和发生故障时，对交通和人民生活的影响。本设计庭院管道为低压燃气管道，在大连市小区住宅管线综合规划的基础上综合考虑上述基本情况，对庭院管线进行布线。本设计气源为人工煤气，需要考虑防冻问题，根据大连市年均气候情况，大连市冻土层为09米，管道需敷设在冻土层以下，所以管道敷设深度应为12米。另外还要考虑设置凝水缸问题，凝水缸设置的一般规定151输送式燃气和环境温度可能低于输送介质的露点时，应在每个低级值点设凝水缸。2为了便于施工，节约投资，应根据工程所在地的地质情况，将管道埋设深度控制在一定的范围内。一般情况，凝水缸的设置距离以200300M左右一个为宜。3工程设计时应利用道路或自然地形的走向，以减少凝水缸的个数。312庭院燃气管道管材的选择大连市新星绿城三区庭院管道采用PE管，是经过比较国内几种常用管材的优缺点并结合大连市的气源条件确定的。庭院燃气管道管材的选择，应考虑到输气压力的要求、管壁的耐压强度和使用年限。本设计在管材选择时对几种常用的燃气输配管道进行了比较。燃气工程主要使用铸铁管，钢管和PE管13（1）球墨铸铁管塑性好，切断、钻孔方便，抗腐蚀性好，价格便宜，使用寿命长；富有强韧性，耐冲击强度大，机械接头的可挠性与伸缩性；但耐腐蚀性较差，密封性能较差，质脆、笨重、承载应力小。对于正常条件的土壤无须再作专门的砂土管基，并且可使用掘出的土壤回填。（2）钢管承载应力大、可缩性好、气密性好、便于连接、与其他管材相比，壁