单元式幕墙设计计算书

单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页1单元式半隐框幕墙设计计算书一、工程概况工程名称建设地点山东省青岛市建筑物标高200M建筑面积主体结构形式框架结构建筑物抗震设防烈度7度本次设计范围单元式半隐框幕墙。建设单位建筑设计单位二、设计计算依据1、建筑结构施工图2、标准规范GB/T210862007建筑幕墙JGJ1022003玻璃幕墙工程技术规范JGJ1332001金属与石材幕墙工程技术规范JGJ/T1392001玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ1132009建筑玻璃应用技术规程GB502102001建筑装饰装修工程质量验收规范GB503002001建筑工程施工质量验收统一标准GB500092001建筑结构荷载规范GBJ500162002建筑设计防火规范单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页2GB500572001建筑物防雷击设计规范JGJ10196建筑抗震试验方法规程GB500112001建筑抗震设计规范GB500172003钢结构设计规范CECS1022002门式钢架轻型房屋钢结构技术规程GB5237162004铝合金建筑型材GB/T152272007建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法GB/T1182502000建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB167762005建筑用硅酮结构密封胶JG/T8822001幕墙玻璃接缝用密封胶GB/146832003硅酮建筑密封胶JC4862001中空玻璃用弹性密封剂JC/T8832001石材幕墙接缝用密封胶JC6931998热反射玻璃GB178411999幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃GB99621999夹层玻璃GB/T119442002中空玻璃GB/T99631998钢化玻璃GB/T1891512002镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃GB/T1891522002镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃JC/T9152003热弯玻璃GB/T17748铝塑复合板YS/T42922000铝幕墙板氟碳喷涂铝单板GB/T186002001天然花岗石建筑板材单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页3GB/T92981988平开铝合金窗执手GB/T93001988铝合金窗不锈钢滑撑GB/T5277紧固件螺栓和螺钉GB/T8182000十字槽盘头螺钉GB309812000紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB309822000紧固件机械性能螺母粗牙螺纹GB309842000紧固件机械性能螺母细牙螺纹GB309852000紧固件机械性能自攻螺钉GB309862000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱GB3098152000紧固件机械性能不锈钢螺母GB/T1682311997螺纹紧固件应力截面积和承载面积GB/T6991999优质碳素结构钢GB/T7001988碳素结构钢JGJ812002建筑钢结构焊接技术规程GB149072002钢结构防火涂料GB/T51171995碳钢焊条GB/T51181995低合金钢焊条幕墙工程手册赵西安编著玻璃幕墙工程技术规范应用手册陈建东主编建筑结构静力计算手册第二版三、设计荷载及确定原则在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等。通过在幕墙的节点设计中预留一定的间隙，消除单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页4了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直于立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。1、工程基本参数山东省青岛市C类地区抗震7度设防工程所在位置标高200M建筑结构类型U/H的限值1/550。选用812A8中空钢化镀膜玻璃玻璃的强度设计值840GFMPA玻璃的重力体积密度2563/MKN选用6063T5铝合金型材铝合金的强度设计值抗拉压强度855抗剪切强度4962/2/MN铝合金的弹性模量E0701052/MN选用Q235钢材抗拉压强度215抗剪切强度1252/2/N钢材的弹性模量E2051052/N2、场地类别划分根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；3、风荷载计算建筑幕墙属于围护构件，根据GB500092001建筑结构荷载规范7112，垂直于外表面上的风荷载标准值为单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页50WZSGK式中风荷载标准值；KW2/MN高度Z处的阵风系数；GZ按GB500092001建筑结构荷载规范751121FGZKK地面粗糙度调整系数脉动系数F10350681ZF地面粗糙度指数其中K为地区粗糙度调整系数，F为脉动系数A类场地GZ09212F其中F0387Z/10012B类场地GZ08912F其中F05Z/10016C类场地GZ08512F其中F0734Z/10022D类场地GZ08012F其中F12248Z/1003风荷载体型系数；根据建筑物及幕墙在建筑物的位置按GB50009S2001建筑结构荷载规范323选取；风压高度变化系数；Z根据地面粗糙度指数及梯度风高度，即可得风压高度变化系数A类场地2401379ZAZB类场地3BZC类场地406ZCZD类场地6138DZ工程所在地区50年一遇最大风压。0W2/MN4、地震作用计算AGQEKMAX单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页6其中水平地震作用标准值EKQ动力放大系数，按50取定水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定MAX6度004MAX7度0088度016MAX9度032设防烈度为7度，故取008MAX构件的自重G5、荷载组合结构设计时,根据构件受力特点,荷载及作用的情况和产生的应力内力作用方向,选用最不利的组合,荷载和作用效应的组合按下列规定1无地震作用效应组合时，按下式进行WKGKSS2有地震作用效应组合时，按下式进行EKWKGK式中作用效应组合的设计值；S永久荷载效应标准值；GK风荷载效应标准值；W地震作用效应标准值；EKS永久荷载分项系数；G风荷载分项系数；W地震作用分项系数；E单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页7风荷载的组合值系数；W地震作用的组合值系数；E荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用A承载力计算时永久荷载12风荷载14地震作用13B挠度和变形计算时重力荷载10风荷载10地震作用10可变作用的组合值系数，按以下规定采用在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行挠度计算时，各分项系数均取10，即采用其标准值。一般情况下，风荷载的组合值系数取10，地震作用的组合值系数取WE05。故，用于建筑幕墙计算的水平荷载标准值和设计值为水平荷载标准值EKKQS50水平荷载设计值KW3146、风荷载设计值根据GB500092001建筑结构荷载规范0ZSGK式中风荷载标准值；KW2/MN高度Z处的阵风系数，Z200；GZ192GZ单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页8风荷载体型系数，风荷载体型系数按正压状况取值，120；SS风压高度变化系数；Z根据地面粗糙度指数及梯度风高度，即可得风压高度变化系数2401379ZAZ3BZ406ZCZ6138DZ本工程属于C类地区，高度Z200M故084Z临沂地区50年一遇最大风压。0W2/N按全国基本风压图，取40000W故，风荷载标准值为；K192120846001156KW2/MN1156161841R/R风荷载分项系数，取R14；四、玻璃计算1、单片玻璃在垂直于建筑幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力标准值按下式计算26TAMWKK2TQEKK式中、分别为风荷载、地震作用下玻璃截面的最大应力标准值；WKE2/MN单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页9、分别为垂直于玻璃平面的风荷载、地震作用标准值；KWEQ2/MN玻璃短边边长；AM玻璃的厚度；T弯矩系数，按表玻璃幕墙工程技术规范6121采用；M折减系数，按表玻璃幕墙工程技术规范6122采用。由，查表得4TEAWK2、最大应力设计值不应超过玻璃大面强度设计值。GF3、单片玻璃在风荷载作用下的跨中挠度，按下列规定1单片玻璃的刚度D为123VET式中D玻璃的刚度；MNT玻璃的厚度；泊松比，02；VV2单片玻璃的跨中挠度为FDDAWDKF4在风荷载标准值作用下挠度最大值；FMN垂直于玻璃平面的风荷载标准值；K2/挠度系数，按表玻璃幕墙工程技术规范613采用；折减系数，按表玻璃幕墙工程技术规范6122采用。3在风荷载标准值作用下，玻璃的挠度极限值按其短边边长的1/60采LIM,FD用。4、作用于中空玻璃上的风荷载标准值按下列公式分配到两片玻璃上，对两片玻璃分单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页10别进行应力计算1直接承受风荷载作用的单片玻璃3211TWKK2不直接承受风荷载作用的单片玻璃3212TK5、作用于中空玻璃上的地震作用标准值、，可根据各单片玻璃的自重计算。1EKQ26、中空玻璃的挠度按单片玻璃挠度公式计算，但计算玻璃刚度D时，应采用等效厚度ET321950T7、该工程选用玻璃种类为80钢化中空玻璃，选取最大玻璃板块进行计算。M71玻璃面积B玻璃宽148H玻璃高215A玻璃板块面积2MABH148215317272玻璃板块自重GAK玻璃板块平均自重T玻璃板块厚度，T80M玻璃的体积密度2563/KNGAK256T25680204802/M单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页1173垂直于玻璃平面的分布水平地震作用AGQMAXE其中水平地震作用标准值E动力放大系数，按50取定水平地震影响系数最大值，008MAXMAX50008204808192AKAXEGQ2/NRE地震作用分项系数，RE13垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值K2/81921065031QRE2/MN74玻璃的强度计算校核依据GF1风荷载下玻璃板中应力风荷载作用下玻璃板中应力按下式计算26TMWAWK风荷载作用下玻璃板中应力K2/MN玻璃所受风荷载设计值W89017A玻璃短边边长14750B玻璃长边边长21500T玻璃厚度80MM玻璃板面的跨中弯曲系数，按边长比A/B查玻璃幕墙工程技术规范表6121得00759折减系数，按玻璃幕墙工程技术规范表6122采用，0500由，查得0962104TEAWK单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页1226TMWAWK60075989017147502096/802/1061322/N2地震作用下玻璃板中应力地震作用下玻璃板中应力按下式计算26TAMQEK地震作用下玻璃板中应力EK2/MN垂直于玻璃板的地震作用设计值Q26TAMEK60075910650147502096/802/106162/N75应力组合玻璃所受应力05WKEK1320516142/MN玻璃满足应力要求76玻璃的最大面积校核按JGJ1132003建筑玻璃应用技术规范，四边支承玻璃的最大许用面积按下式计算当玻璃厚度时，1MT6KWTA81AX20当玻璃厚度时，2TKT61AX式中单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页13玻璃的最大允许面积MAXA2MT玻璃的厚度玻璃的抗风压调整系数，按JGJ1132003建筑玻璃应用技术规范表422选取，150本工程选用80MM玻璃，按公式2计算玻璃的最大允许面积。827MAXA2玻璃面积满足要求77玻璃的挠度计算1玻璃的刚度D123VET式中E玻璃的弹性模量，E0721052/MNT玻璃的厚度，T958；泊松比，02；VV720009583/（12（1022）548720000123TDMN2玻璃挠度FDAWKF4式中挠度系数，按表玻璃幕墙工程技术规范613采用，000746；DAWDKF4000746115607147504096/548720000/106711475/60256M，玻璃挠度满足要求。M78玻璃温度应力计算单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页14校核依据588MAX2/N1在年温差变化下，玻璃边缘与半隐框边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为E玻璃的弹性模量720002/M玻璃的线膨胀系数10105年温度变化差800C玻璃边缘至边框距离，取5MMDC施工偏差,可取3MMB玻璃长边边长2150M在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为T1EAT2CDC/B/100007272253/B0728000072253/21501768192/MN计算值为负，挤压应力取为零，玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力1阴影系数10002窗帘系数10003玻璃面积系数11024边缘温度系数0400A玻璃线胀系数10105I0日照量3027600KJ/M2HT0室外温度10000T1室内温度40000C0室外侧玻璃中部温度依据JGJ1132003附录B计算C1室内侧玻璃中部温度依据JGJ1132003附录B计算A0室外侧玻璃总吸收率A1室内侧玻璃总吸收率0室外侧玻璃的吸收率为0180单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页151室内侧玻璃的吸收率为01800室外侧玻璃的透过率为00731室内侧玻璃的透过率为00730室外侧玻璃反射率为07471室内侧玻璃反射率为0747A00101/101JGJ1132003B0370202A110/101JGJ1132003B0380030当中空玻璃空气层厚为12MM时C0I000150A0000625A10817T00183T18896JGJ1132003B035C1I0000625A000225A10340T00560T124851JGJ1132003B036因此，中空玻璃中部温度最大值为MAXC0,C124851S玻璃边缘部分温度依据JGJ1132003附录B计算S065T0035T1JGJ1132003B0406510000035400007500T玻璃中央部分与边缘部分温度差TCS17351玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力T2074EA1234CS074072105101051234T40752/MN玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求五、立柱计算基本参数单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页16计算点标高200M；力学模型多跨铰接静定梁；A1L1A2L2L3L4L5A4A5A3立柱跨度A350MM，L2950MM；立柱左分格宽1475MM；立柱计算间距指立柱左右分格平均宽度B1475MM；板块配置812A8中空钢化镀膜玻璃；立柱材质6063T5；安装方式偏心受拉；根据建筑结构特点，幕墙立柱悬挂在建筑主体结构上，综合考虑幕墙标高、幕墙的横向分格宽度、所选立柱型材、楼层高度以及对立柱的固定方式，以下列情况最为不利，作立柱强度和刚度的校核。1、荷载确定按该单元式幕墙横向分格宽度B1475MM，取出一个纵向的计算单元，立柱受均布载作用，根据载荷计算WK1156N/M2W14WK1618N/M2QEK50500/10200N/M2008QE13QEK260N/M2WK合101156052001256N/M2W合101618052601748N/M2作用于左立柱、右立柱上的线荷载标准值和设计值分别为QK0741256930N/MMQ07417481293N/MM2、幕墙立柱截面参数左立柱单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页17主惯性矩I3834397MM4净截面面积A1323MM2弯矩作用方向的净截面抵抗矩WMIN38629MM3型材垂直于主惯性轴腹板的总壁厚T30MM面积矩S30525MM3型材材料为铝合金6063T5强度设计值为F855N/MM2弹性模量为E72000N/MM2右立柱主惯性矩I2747931MM4净截面面积A1225MM2弯矩作用方向的净截面抵抗矩WMIN30289MM3型材垂直于主惯性轴腹板的总壁厚T30MM面积矩S26004MM3型材材料为铝合金6063T5强度设计值为F855N/MM2弹性模量为E72000N/MM23、立柱强度校核根据JGJ1022003，承受轴向拉力和弯矩作用的幕墙立柱，最大应力满足MAXNA0MWF式中MAX立柱中的最大应力N/MM2N立柱中的拉力设计值NA0立柱净截面面积MM2M立柱弯矩设计值NMM塑性发展系数，取为105；W弯矩作用方向的净截面抵抗矩；MM3单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页18立柱按多跨铰接连续静定梁进行设计计算A1L1A2L2L3L4L5A4A5A3多跨铰接连续静定梁计算简图一般情况下，建筑幕墙的立柱为等跨多跨铰接连续静定梁，需要验算三个控制截面第一跨跨中弯矩21218LAQM右端剪力211RVB跨中位移2141385LAEIQZ右端位移22322221/4LAEIAPIAC总位移/21CZ第二跨铰点弯矩22QAPMA铰点左侧剪力222LVA铰点左侧剪力222QAPA第三跨及以后跨中弯矩IIIIIILAAPLQM2/11822AAAAAABBBBBCCCCC单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页19跨中剪力IIZLAPV跨中位移EILAPQEIIIIIZ16328452根据上述公式解算第一跨内力跨中弯矩21218LAQM1293295021350/295022/81368085NMM右端剪力129329501350/29502/21822N111LAQRVB第二跨内力铰点弯矩182235012933502/2737777NMM22QAPMA右端剪力129329501350/29502/21882350/29501658NBV2跨中弯矩IIIIIILAAPLQ2/11821293295021350/295022/8188235011350/29502/2350/29501043455NMM第三跨及以后内力铰点弯矩165835012933502/2659646NMMAM3右端剪力129329501350/29502/21658350/29501685NBV2跨中弯矩IIIIIILAAPLQ2/11821293295021350/295022/8165835011350/29502/2350/29501081970NMM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页20第一跨验算该处立柱跨中弯矩值1368085NMM21218LAQM立柱承受拉力设计值为错误未定义书签。N12125000743502950/10001460N左立柱MAXNA0MW1460105/38629348N/MM2F855N/MM2左立柱的强度满足规范要求。右立柱MAXNA0MW1460/12251368085/105/30289442N/MM2F855N/MM2右立柱的强度满足规范要求。根据解算，第二跨及以后弯矩均不如第一跨数据大，故应满足规范要求，不再验算。4、立柱刚度校核第一跨验算左立柱挠度跨中位移2141385LAEIQZ33MM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页21右端位移223223221/41LAEIAPLAEILQAC03MM总位移3303/232MM/21CZ式中U立柱挠度；MMQ立柱承受的标准线荷载；N/MML立柱长度；MME立柱材料的弹性模量；N/MM2I立柱横截面主惯性矩；MM4根据规范对铝合金立柱刚度要求，铝合金立柱的最大允许挠度为，UL180即U2950/180163MM。UMAXU左立柱的刚度满足规范要求。右立柱挠度跨中位移2141385LAEIQZ24MM右端位移223223221/41LAEIAPLAEIQAC02MM总位移2402/223MM/21CZ右立柱的刚度满足规范要求。根据解算，第三跨跨中弯矩较大，故验算其跨中位移。左立柱挠度EILAPQEILIIIIZ1632845221MM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页22根据规范对铝合金立柱刚度要求，铝合金立柱的最大允许挠度为，UL180即U2950/180163MM。UMAXU左立柱的刚度满足规范要求。右立柱挠度不再计算，右立柱的刚度满足规范要求。5、立柱抗剪计算第一跨验算校核依据MAX496N/MM2Q设计值作用下剪力KN1882N2111LAQRVB立柱剪应力左立柱S立柱型材截面面积矩30525MM3I立柱型材截面惯性矩3834397MM4T腹板壁厚T3MMTISQ188230525/（38343973）50N/MM2489N/MM2左立柱抗剪强度满足规范要求右立柱TISQ188226004/（27479313）59N/MM2489N/MM2右立柱抗剪强度满足规范要求支座处剪力计算N210895231950182AV单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页23立柱剪应力左立柱TISQ210830525/（38343973）56N/MM2489N/MM2左立柱抗剪强度满足规范要求右立柱TISQ210826004/（27479313）66N/MM2489N/MM2右立柱抗剪强度满足规范要求六、横梁计算综合考虑横梁所处位置的标高、幕墙的横向分格宽度、所选横梁型材，以下情况最为不利，作横梁强度和刚度的校核。横梁所受到的重力取幕墙结构自重为GAK500N/M2，横梁的计算长度取B1475MM，幕墙的纵向分格高度H1150、2150MM。1、力学模型横梁与立柱相接，相当于两端简支。在幕墙平面内，横梁受到玻璃及型材的重力作用，可视为均布线荷载QG；单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页24QG12GAKH125002150/10613KN/M在幕墙平面外，横梁受到风荷载、地震载荷作用，其受力面积为上图左图阴影部分；其中Q是阴影面积承受的最大设计线荷载；根据“立柱计算”，有WK合126KN/M2W合175KN/M2则有设计值线荷载QW合B/21751475/2129KN/M，相应的标准线荷载QKWK合B/21261475/2093KN/M横梁是一个双弯构件。2、幕墙横梁横截面上横梁横截面积A1251MM2横截面XX惯性矩IX679150MM4横截面XX最小抵抗矩WX12970MM3横截面YY惯性矩IY2588604MM4横截面YY最小抵抗矩WY37956MM3横梁的材料为铝合金6063T5型材垂直于主惯性轴腹板的总壁厚T25MM面积矩S25767MM3其强度设计值为F855N/MM2；其弹性模量为E72000N/MM2。下横梁横截面积A1267MM2横截面XX惯性矩IX315462MM4横截面XX最小抵抗矩WX13367MM3横截面YY惯性矩IY1840154MM4横截面YY最小抵抗矩WY31618MM3横梁的材料为铝合金6063T5型材垂直于主惯性轴腹板的总壁厚T25MM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页25面积矩S22100MM3中横梁横截面积A950MM2横截面XX惯性矩IX252285MM4横截面XX最小抵抗矩WX10297MM3横截面YY惯性矩IY1328030MM4横截面YY最小抵抗矩WY22779MM3横梁的材料为铝合金6063T5型材垂直于主惯性轴腹板的总壁厚T25MM面积矩S20506MM33、横梁强度校核根据JGJ1022003幕墙横梁截面最大应力满足MAXMXWXMYWYF式中MAX横梁中的最大应力N/MM2MX绕X轴幕墙平面内方向的弯矩设计值NMMMY绕Y轴垂直幕墙平面方向的弯矩设计值NMM材料塑性发展系数，取为105上横梁只承受绕Y轴垂直幕墙平面方向的载荷12914752/1212QB233879NMM则YWMMAX233879/105/3795659N/MM2F855N/MM2上横梁的强度满足规范要求。中横梁承受双向载荷，且承受中横梁上下两侧的水平载荷。1314752/8MXQGB28单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页26353539NMM212914752/1212QBMY467759NMM则MAXMXWXMYWY353539/105/10297467759/105/22779522N/MM2F855N/MM2中横梁的强度满足规范要求。下横梁承受双向载荷1314752/8MXQGB28353539NMM12914752/1212QY233879NMM则MAXMXWXMYWY353539/105105/31618322N/MM2F855N/MM2下横梁的强度满足规范要求。4、横梁刚度校核横梁最大挠度是UMAXY、UMAXX二部分的矢量和根据强度计算，中横梁强度值最高，故在此计算中横梁的挠度。平面外水平载荷209314754/120/72000/1840154UMAXY2QKB4120EIY056MM式中UMAXY横梁在幕墙平面外的最大挠度；MMQK横梁承受的标准线荷载；N/MM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页27B横梁长度；MME横梁材料的弹性模量；N/MM2IY横梁横截面主惯性矩对YY轴；MM4横梁在幕墙平面内由自重引起的挠度UMAXX为UMAXX5QGKB4384EIX51014754/384/72000/315462271MM从而，横梁的最大挠度为UMAXUMAXX2UMAXY2277MM根据规范对横梁的刚度要求，横梁的最大允许挠度为UB/180，即U82MM。UMAXU横梁的刚度满足规范要求。5、横梁抗剪计算校核依据MAX496N/MM2Q设计值作用下剪力KNQW合B2/417514752/4095KN中横梁截面最弱，在此计算中横梁剪应力S中横梁型材截面面积矩20506MM3I中横梁型材截面惯性矩1328030MM4T中横梁腹板的总壁厚25MMTISQ95020506/1328030/2559N/MM2489N/MM2横梁抗剪强度满足规范要求单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页28七、结构胶计算玻璃最大宽高尺寸分别为B玻璃宽1475；H玻璃高2150。硅酮结MM构密封胶在风荷载、地震作用下强度设计值F102N/MM2，结构硅酮密封胶在永久荷载作用下强度设计值F2001N/MM2，结构胶完全固化后在温差效应作用下的最大变位承受能力T，结构胶完全固化后在地震效应作用下的最大变位承受能力E01。01251、结构胶胶缝宽度1风荷载和地震作用所需胶缝宽度CSW05QEA/2000/F1162050261475/2000/02645MM2永久荷载作用下所需胶缝宽度CSQGAB/2000/AB/2000/F2122562000814752150/14752150/2000/0011075MM设计打胶宽度12MM2、胶缝厚度1温度效应作用所需胶缝厚度TS1LT2T50MM其中,TS1温度效应作用所需打胶厚度L的相对位移量以长边计玻璃LL|铝|T2150|00000235000001|8023MM单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页29结构较温差变化承受能力10T铝为铝材的线膨胀系数00000235为玻璃的线膨胀系数0000012地震作用所需胶缝厚度22SSUT68214750MHS22TS设计打胶厚度为7MM。结构胶设计符合规范要求。八、连接计算基本参数计算点标高200M；立柱计算间距指立柱左右分格平均宽度B11475MM；横梁计算分格尺寸宽高BH1475MM2150MM；幕墙立柱跨度L3300MM；板块配置8128MM中空玻璃；龙骨材质立柱为6063T5；横梁为6063T5；立柱与主体连接铝挂板壁厚8MM；立柱与挂板连接螺栓公称直径3M10MM；挂板与预埋件连接的螺栓直径M18MM立柱与上横梁连接螺栓公称直径3M6MM；立柱与下横梁连接螺栓公称直径4M6MM；因为BH，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算1、立柱与横梁间连接计算1风荷载作用下横梁剪力设计值单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页30VW14WKB2/414000115614752/4880N2地震作用下横梁剪力标准值VEKEMAXGK/AB2/4500080000514752/4108N3地震作用下横梁剪力设计值VE13VEK13108141N4连接部位总剪力N1采用SW05SE组合N1VW05VE88005141950N5自重荷载计算GK横梁自重线荷载标准值N/M；H受荷单元平均分格高MM；GK00005H0000521501075N/MMG横梁自重线荷载设计值N/M；G12GK121075129N/MMN2自重荷载N单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页31B横梁宽度MM；N2GB/21291475/2951N6连接处组合荷载N采用SGSW05SENN12N221/295029512051344N7计算下横梁与立柱连接处螺栓强度计算NV2B螺栓受剪承载能力设计值N；NV2剪切面数取1；D螺栓杆直径6MM；FV2B螺栓连接的抗剪强度设计值，对普通碳钢（C级）取140MPA；NV2BNV2D2FV2B/47211GB500172003131462140/43956NNNUM2螺栓个数NNUM2N/NV2B1344/3956033个实际取4个8连接部位立柱型材壁抗承压能力计算NC2连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值N；NNUM2连接处螺栓个数；D螺栓公称直径6MM；T2连接部位立柱壁厚3MM；FC2型材的承压强度设计值，对6063T5取120MPA；NC2NNUM2DT2FC27213GB500172003单元式半隐框幕墙设计计算书第页共35页324631208640N8640N1344N满足规范要求。2、立柱与挂板连接计算1连接处水平剪切总力计算QW风荷载线分布集度设计值N/MM；QW14WKB11400011561475238N/MMQE地震作用线分布集度设计值N/MM；QE13EMAXGK/AB11350008000051475039N/MM采用SW05SE组合QQW05QE23805039258N/MMN1连接处水平剪切总力N；R1中支座反力N；N1QL单元式半