履带式液压挖掘机的挖掘机构设计

201届毕业设计说明书履带式液压挖掘机的挖掘机构设计学院湖南工学院学生姓名阳征辉指导教师任芝兰职称副教授专业机械设计制造及其自动化班级机本0804班完成时间2012年5月25日摘要本次设计的题目是履带式液压挖掘机的挖掘机构。这种类型的挖掘机与其它类型的挖掘机相比，因有良好的性能而应用最广，对松软地面或沼泽地带还可采用加宽、加长以及浮式履带来降低接地比压。液压挖掘机的主要特点为能无级调速且调速范围大，能得到较低的稳定转速，快速作用时，液压元件产生的运动惯性小，加速性能好，并可作高速反转，传动平稳，结构简单，可吸收冲击和振动，操纵省力，易实现自动化控制，易于实现标准化、系列化、通用化。本次设计的主要参数是斗容量02M3,它属于中小型液压挖掘机，主要设计挖掘机的工作装置、液压传动原理。挖掘机的工作装置是直接完成挖掘任务的装置，本设计对工作装置的各个组成部分进行了较为详细的设计，这其中包括了动臂、斗杆和铲斗及其驱动装置的设计。挖掘机的液压系统是由各种液压元件用管路有机地连接起来的组合。液压挖掘机的基本液压系统是由能使挖掘机完成基本作业动作并以手动控制为主的基本功能回路所构成的液压系统。一个完整的液压系统由五个部分组成，即动力元件、执行元件、控制元件、辅助元件和液压油，液压系统的合理设计，要满足机械传动要求、并考虑动作配合和运动速度，力求效率高。在设计中，采用了履带式行走装置，来满足要求。上部转台是全回转式，因此它可在一个更大的范围内工作。又因采用液压传动控制而使整机性能得以改善。与机械式挖掘机相比，其挖掘力提高到23倍，整机质量约为5吨，挖掘力约为30KN，最大卸载高度约为265M，最大挖掘深度42M，最大挖掘半径约为5728M，从中可以看出整机作业能力有了很大的改进，不仅挖掘力大，且机器重量轻，传动平稳，作业效率高，结构紧凑。关键词液压挖掘机；挖掘机构；液压系统ABSTRACTTHEDESIGNOFHYDRAULICEXCAVATORCRAWLERTOPICISTHEMININGOFINSTITUTIONSTHISTYPEOFEXCAVATORCOMPAREDWITHOTHERTYPESOFEXCAVATOR,BECAUSEHAVEGOODPERFORMANCEANDTHEUSEOFTHEMOSTEXTENSIVE,SOFTGROUNDORMARSHESTOSTILLCANUSEWIDENED,EXTENDEDANDSERVINGTHECRAWLERTOREDUCEGROUNDINGTHANTHETHEHYDRAULICEXCAVATORMAINCHARACTERISTICISNOTONLYCANADJUSTSTHESTEPLESSSPEEDBUTALSOCANADJUSTSCOPEVERYBIG,CANOBTAINALOWERSTABLEROTATIONALSPEED,WHENACTIONQUICKLY,THEHYDRAULICPARTSPRODUCEINERTIASMALL,ACCELERATIONALTHEPERFORMANCEGOOD,ANDMAYMAKETHEHIGHSPEEDREVERSE,THETRANSMISSIONSTEADY,STRUCTURESIMPLE,MAYABSORBATTACKSANDVIBRATES,THEOPERATIONREDUCESEFFORT,ANDTOBEEASYTOREALIZETHEAUTOMATEDCONTROL,ISEASYTOREALIZETHESTANDARDIZATION,THESERIATION,THEUNIVERSALIZATIONTHISDESIGNISTHEMAINPARAMETERSOFACAPACITYOF02M3,ITBELONGSTOSMALLANDMEDIUMSIZEDHYDRAULICEXCAVATOR,THEMAINDESIGNOFHYDRAULICEXCAVATORWORKINGDEVICE,TRANSMISSIONPRINCIPLETHEWORKOFANEXCAVATORDEVICEISDONEDIRECTLYTHETASKOFMININGEQUIPMENT,THEDESIGNOFTHEDEVICETOWORKEACHCOMPONENTOFADETAILEDDESIGN,INCLUDINGTHEARM,THESTEMANDABUCKETANDDRIVETHEDESIGNTHEHYDRAULICEXCAVATORSYSTEMISMADEOFVARIOUSHYDRAULICCOMPONENTSCONNECTWITHPIPELINEORGANICCOMBINATIONTHEBASICHYDRAULICEXCAVATORHYDRAULICSYSTEMISMADETOMAKECOMPLETEBASICACTIONANDHOMEWORKEXCAVATORWITHTHEMANUALCONTROLTHEBASICFUNCTIONOFTHELOOPASAHYDRAULICSYSTEMACOMPLETEHYDRAULICSYSTEMCONSISTSOFFIVEPARTS,NAMELYPOWERCOMPONENTS,ACTUATORS,THECONTROLELEMENTS,AUXILIARYCOMPONENTSANDTHEHYDRAULICOIL,THERATIONALDESIGNOFTHEHYDRAULICSYSTEM,TOMEETTHEMECHANICALTRANSMISSIONREQUIREMENTS,ANDCONSIDERTHEACTIONSANDMOVEMENTSPEED,ANDSTRIVETOHIGHEFFICIENCYINTHEDESIGN,USEDMARCHINGWALKEDTHEINSTALLMENTTOSATISFIEDREQUESTUPSIDETHETURNPLATEISTHEENTIREROTATION,THEREOFITMAYWORKINAGREATERSCOPEANDFURTHERBECAUSEUSESTHEHYDRAULICSTEERINGTOENABLETHEENTIREMACHINEPERFORMANCETOIMPROVECOMPAREDWITHTHEMECHANICALTYPEEXCAVATOR,ITSEXCAVATIONSTRENGTHENHANCETO23TIMES,THEENTIREMACHINEWEIGHTAPPROXIMATELYIS5TONS,THEEXCAVATIONSTRENGTHAPPROXIMATELYIS30KN,THEBIGGESTUNLOADINGHIGHAPPROXIMATELYIS265M,BIGGESTDIGGINGDEPTHIS42M,THEBIGGESTEXCAVATIONRADIUSAPPROXIMATELYIS5728M,THUSCANSEETHEENTIREMACHINEWORKABILITYTOHAVETHEVERYBIGIMPROVEMENT,NOTONLYEXCAVATIONSTRENGTHBIG,BUTALSOMACHINEWEIGHTLIGHT,TRANSMISSIONSTEADYLY,WORKEFFICIENCYISHIGH,THESTRUCTUREISCOMPACTMOREOVER,BUTALSOPROPOSESTOTHEEXCAVATORWORKINSTALLMENTBASEDONTHESTRUCTUREINFERENCEORGANIZATIONPLANINNOVATIONDESIGNMETHODKEYWORDHYDRAULICEXCAVATOR；EXCAVATIONORGANIZATION；HYDRAULICSYSTEM目录1绪论111液压挖掘机的工作特点和基本类型1111液压挖掘机的主要优点1112液压挖掘机的基本类型及主要特点212液压挖掘机的发展概况3121国外液压挖掘机目前水平及发展趋势3122国内液压挖掘机的发展概况313本次设计概述414反铲装置的工作原理415本次设计任务52总体设计方案621工作装置设计方案原则622液压系统设计方案原则（总体）6221单斗液压挖掘机作业过程6222对液压系统作业动作要求7223对液压系统基本的要求73挖掘机的工作装置设计831确定动臂、斗杆、铲斗的结构形式8311确定动臂的结构形式8312确定斗杆的结构形式9313确定铲斗的结构形式和斗齿安装结构9314铲斗与铲斗液压缸的连接方式1032确定动臂、斗杆、铲斗油缸的铰点布置11321动臂油缸的布置11322斗杆油缸的布置13323铲斗油缸的布置1333动臂、斗杆、铲斗机构参数的选择14331反铲装置总体方案的选择14332机构自身几何参数15333斗形参数的选择18334动臂机构参数的选择21335斗杆机构参数的选择25336连杆、摇臂参数的选择274挖掘机液压系统设计2841确定液压系统类型2842液压系统的计算和液压元件的选择28421系统主参数的确定28422挖掘机液压缸作用力的确定2943液压系统初步计算36431工作装置传动计算36432行走机构传动计算38433回转机构传动计算39434液压泵参数选择和发动机功率计算39435主油管管径和油箱容量405工作装置的强度计算4151斗杆的计算4152动臂的计算48结论51参考文献52致谢531绪论液压挖掘机是在机械传动挖掘机的基础上发展起来的。它的工作过程是以铲斗的切削刃切削土壤，铲斗装满后提升、回转至卸土位置，卸空后的铲斗再回到挖掘位置并开始下一次的作业。因此，液压挖掘机是一种周期作业的土方机械。液压挖掘机与机械传动挖掘机一样，在工业与民用建筑、交通运输、水利施工、露天采矿及现代化军事工程中都有着广泛的应用，是各种土石方施工中不可缺少的一种重要机械设备。在建筑工程中，可用来挖掘土坑、排水沟，拆除废旧建筑物，平整场地等。更换工作装置后，可进行装卸、安装、打桩和拔除树根等作业。在水利施工中，可用来开挖水库、运河、水电站堤坝的基坑、排水或灌溉的沟渠，疏浚和挖深原有河道等。在铁路、公路建设中，用来挖掘土方、建筑路基、平整地面和开挖路旁排水沟等。在石油、电力、通信业的基础建设及市政建设中，用来挖掘电缆沟和管道等。在露天采矿场上，可用来剥离矿石或煤，也可用来进行堆弃、装载和钻孔等作业。在军事工程中，或用来筑路、挖壕沟和掩体、建造各种军事建筑物。所以，液压挖掘机作为工程机械的一个重要品种，对于减轻工人繁重的体力劳动，提高施工机械化水平，加快施工进度，促进各项建设事业的发展，都起着很大的作用。据建筑施工部门统计，一台斗容量10M3的液压挖掘机挖掘级土壤时，每班生产率大约相当于300400个工人一天的工作量。因此，大力发展液压挖掘机，对于提高劳动生产率和加速国民经济的发展具有重要意义。11液压挖掘机的工作特点和基本类型111液压挖掘机的主要优点液压挖掘机在动力装置之间采用容积式液压静压传动，即靠液体的压力能进行工作。液压传动与机械传动相比有许多优点。能无级调速且调速范围大，例如液压马达的最高转速与最低转速之比可达10001。能得到较低的稳定转速，例如柱塞式液压马达的稳定转速可低达1R/MIN。快速作用时，液压元件产生的运动惯性小，加速性能好，并可作调整反转。例如电动机在启动时的惯性力矩比其平稳运转时的驱动力矩大50，而液压马达则不大于5，加速中等功率电动机需1S到数秒，而加速液压马达只需01S。传动平稳，结构简单，可吸收冲击和振动，操纵省力，易实现自动化控制。易于实现标准化、系列化、通用化。基于液压传动的上述优点，液压挖掘机与机械传动挖掘机相比，具有下列主要特点大大改善了挖掘机的技术性能，挖掘力大、牵引力大，机器重量，传动平稳，作用效率高，结构紧凑。液压挖掘机与同级机械传动挖掘机相比，挖掘力约高30，例如10M液压挖掘机铲斗挖掘力120150KN，而同级机械传动挖掘机只有100KN左右。3挖掘机在工作时的主要动作包括行走、转台回转和工作装置的作业动作，其中动作最频繁的是回转和工作装置的循环往复运动。这种往复运动一般速度不高，而所需作用力却很大，要求在短时间内通过变速或换向来完成各种复杂动作。机械传动挖掘机完成上述运动需通过磨擦离合器、减速器、制动器、逆转机构、提升和推压机构等配合来完成。因此，机械传动挖掘力不仅结构复杂，而且还要产生很大的惯性力和冲击载荷。而液压挖掘机则不需要庞大和复杂的中间传动，大大简化了结构，也减少了易损件。由于结构简化，液压挖掘机的质量大约比相同斗容量的机械传动挖掘机轻30，不仅节省了钢材，而且降低了接地比压。液压挖掘机上的各种液压元件可相对独立布置，使整机结构紧凑、外形美观，同时也易于改进或变型。液压挖掘机的液压系统有防止过载的能力，所以使用安全可靠，操纵简便。由于可采用液压先导控制，无论驱动功率多大，操纵均很灵活、省力，司机的工作条件得到改善。更换工作装置时，由于不牵连转台上部的其他机构，因此更换工作装置容易，而机械式挖掘机则受到提升机构和推压机构的牵连和限制。由于液压传动易于实现自动控制，因此现代液压挖掘机普遍采用了以微处理器为核心的电子控制单元（ECU），使发动机、液压泵、控制阀和执行元件在最佳匹配状态下工作，以实现节能和提高作业效率，同时还可实现整机状态参数的电子监控和故障诊断。液压元件易于实现标准化、系列化和通用化，便于组织大规模专业化生产，进一步提高质量和降低成本。112液压挖掘机的基本类型及主要特点液压挖掘机种类繁多，可以从不同角度对其类型进行划分。根据液压挖掘机主要机构传动类型划分。根据液压挖掘机主要机构是否全部采用液压传动，分为全液压传动和非全液压（或称半液压）传动两种。若挖掘、回转、行走等几个主要机构的动作均为液压传动，则为全液压挖掘机。若液压挖掘机中的某一个机构采用机械传动，则称其为非全液压（或半液压）挖掘机。一般说来，这种区别主要表现在行走机构上。对液压挖掘机来说，工作装置及回转机构必须是液压传动，只有行走机构有的为液压传动，有的为机械传动。根据行走机构的类型划分根据行走机构的不同，液压挖掘机可分为履带式、轮胎式、汽车式、悬挂式及拖式。履带式液压挖掘机应用最广，在任何路面行走均有良好的通过性，对土壤有足够的附着力，接地比压小，作业时不需设支腿，适用范围较大。在土质松软或沼泽地带作业的液压挖掘机，还可通过加宽履带来降低接地比压。为防止对路面的碾压破坏、有些液压挖掘机还采用了橡胶履带。通常，履带行走的液压挖掘机多为全液压传动。轮胎式液压挖掘机具有行走速度快，机动性好，可在多种路面通行的特点。近年来，轮胎式挖掘机的生产量日渐增长。悬挂式液压挖掘机是将工作装置安装在轮胎式或履带式拖拉机上，可以达到一机多用的目的。这种挖掘机拆装方便，成本低廉。汽车式液压挖掘机一般采用标准的汽车底盘，速度快，机动性好。拖式液压挖掘机没有行走传动机构，行走时由拖拉机牵引，根据工作装置划分根据工作装置结构不同，可分为铰接式和伸缩臂式挖掘机。铰接式工作装置应用较为普遍。这种挖掘机的工作装置靠各构件绕铰点转动来完成作业动作。伸缩臂式挖掘机的动臂由主臂及伸缩臂组成，伸缩臂可在主臂臂内伸缩，还可以变幅。伸缩臂前端装有铲斗，适于进行平整和清理作业，尤其是修整沟坡。12液压挖掘机的发展概况挖掘机械的最早雏形，主要用于河道。港口的疏浚工作，第一台有确切记载的挖掘机械是1796年英国人发明的蒸汽“挖泥铲”。而能够模拟人的掘土工作，在陆地上使用的蒸汽机驱动的“动力铲”于1835年在美国诞生，主要用于修筑铁路的繁重工作，被认为是现代挖掘机的先驱，距今已有170多年历史。1950年，德国研制出世界上第一台全液压挖掘机。由于科学技术的飞速发展，各种新技术、新材料不断在挖掘机上得到应用，尤其是电子技术和信息技术的应用使得液压挖掘机在作业效率、可靠性、安全性和操作舒适性以节能、环保等方面有了长足的进步。目前液压挖掘机已经在全世界范围内得到广泛应用，成为土石方施工不可缺少的重要机械设备。121国外液压挖掘机目前水平及发展趋势工业发达国家的液压挖掘机生产较早，产品线齐全，技术成熟。美国、德国和日本是液压挖掘机的主要生产国，具有较高市场占有率。20世纪后期开始，国际上液压挖掘机的生产从产品规格上看，在稳定和完善主力机型的基础上向大型化、微型化方向发展；从产品性能上看，向高效节能化、自动化、信息化、智能化的方向发展。122国内液压挖掘机的发展概况我国从1967年开始研制液压挖掘机。早期开发成功的产品主要有上海建筑机械厂的WY100、贵阳矿山机器厂的W460、合肥矿山机器厂的WY60等。到20世纪70年代末80年代初，长江挖掘机厂和杭州重型机械研制成功了WY160和WY250等液压挖掘机产品。从1994年开始，美国的卡特彼勒公司、日本的神户制钢所、日本的小松制作所、日本的日立建机株式会社、韩国大宇重工、韩国现代重工业以及德国利勃海尔、德国雪孚、德国阿特拉斯、瑞典沃尔沃等公司先后在中国建立了中外合资、外商独资挖掘机生产企业，生产具有世界先进水平的多种型号和规格的液压挖掘机产品。近年来我国经济增长迅速，液压挖掘机市场需求不断扩大，形成了巨大的挖掘机市场空间，但该行业主要由合资企业和外资企业所垄断。国内一些工程机械待业的上市股分公司合资的方式介入了挖掘机产业，同时国内还有众多的企业也在生产液压挖掘机，但在生产规模、品种、质量等方面与国外大公司相比还有一定差距。为了发展民族挖掘机产业，必须瞄准国际先进水平，围绕国内外两个市场，在充分利用国际化配套的国外先进技术的基础上，增强自主创新意识，掌握核心设计制造技术，发挥性价比优势，提高产品竞争力，把我国液压挖掘机产品做大做强。13本次设计概述本次设计斗容量为02M3,全液压履带式挖掘机型号为WY20型，由于履带式液压挖掘机有良好通过性能应用最广，对松软地面或沼泽地带还可采用加宽、加长以及浮式履带来降低接地比压。14反铲装置的工作原理反铲工作装置是液压挖掘机的一种主要工作装置，如图11所示。图11整体式弯动臂87654321液压反铲工作装置一般由动臂1、动臂液压缸2、斗杆液压缸3、斗杆4、铲斗液压缸5、铲斗6、连杆7和摇杆8等组成。其构造特点是各构件之间全部采用铰接连接，并通过改变各液压缸行程来实现挖掘过程中的各种动作。动臂1的下铰点与回转平台铰接，并以动臂液压缸2来支承动臂，通过改变动臂液压缸的行程即可改变动臂倾角，实现动臂的升降。斗杆4铰接于动臂的上端，可绕铰点转动，斗杆与动臂的相对转角由斗杆液压缸3控制，当斗杆液压缸伸缩时，斗杆即可绕动臂上铰点转动。铲斗6则铰接于斗杆4的末端，通过铲斗液压缸5的伸缩来使铲斗绕铰点转动。为了增大铲斗的转角，铲斗液压缸一般通过连杆机构（即连杆7和摇杆8）与铲斗连接。液压挖掘机反铲工作装置主要用于挖掘停机面以下的土壤，如挖掘沟壕、基坑等，其挖掘轨迹取决于各液压缸的运动及其组合。反铲液压挖掘机的工作过程为，先下放动臂至挖掘位置，然后转动斗杆及铲斗，当挖掘至装满铲斗时，提升动臂使铲斗离开土壤，边提升边回转至卸载位置，转斗卸出土壤，然后再回转至工作装置开始下一次作业循环。动臂液压缸主要用于调整工作装置的挖掘位置，一般不单独直接挖掘土壤；斗杆挖掘可获得较大的挖掘行程，但挖掘力小一些。转斗挖掘的行程较短，为使铲斗在转斗挖掘结束时装满铲斗，需要较大的挖掘力以保证能挖掘较大厚度的土壤，因此挖掘机的最大挖掘力一般由铲斗液压缸实现的。由于挖掘力大且挖掘行程短，因此转斗挖掘可用于清除障碍或提高生产率。在实际工作中，熟练的液压挖掘机人员可根据实际情况，合理操纵各个液压缸，往往是各液压缸联合工作，实现最有效的挖掘作业。例如，挖掘基坑时由于挖掘深度较大，并要求有较陡而平整的基坑壁，则采用动臂和斗杆同时工作；当挖掘基坑底时，挖掘行程将结束，为加速装满铲斗，或挖掘过程中调整切削角时，则需要铲斗液压缸和斗杆液压缸同时工作。15本次设计任务本次设计斗容量02M3挖掘机的工作装置及液压系统，采用履带式行走装置，全液压驱动，挖及以下土壤。2总体设计方案21工作装置设计方案原则设计合理的工作装置应能满足下列要求主要工作尺寸及作业范围能满足要求，在设计通用反铲装置时要考虑与同类型、同等级机器相比的先进性。考虑国家标准的规定，并注意到结构参数受结构碰撞限制等的可能性。整机挖掘力的大小及其分布情况应满足使用要求，并具有一定的先进性。功率利用情况尽可能好，理论工作时间尽可能短。确定铰点布置，结构型式和截面尺寸形状时尽可能使受力状态有利，在保证强度、刚度和连接刚性的条件下尽量减轻结构自重。作业条件复杂，使用情况多变时应考虑工作装置的通用性。采用变铰点构件或配套构件时要注意分清主次，在满足使用要求的前提下力求替换构件种类少，结构简单，换装方便。运输或停放时工作装置应有合理的姿态，使运输尺寸小，行驶稳定性好，保证安全可靠，并尽可能使液压缸卸载或减载。工作装置液压缸设计应考虑三化。采用系列参数，尽可能减少液压缸零件种类，尤其是易损件的种类。工作装置的结构型式和布置便于装拆和维修，尤其是易损件的更换。要采取合理措施来满足特殊使用要求。22液压系统设计方案原则（总体）按照挖掘机各个机构和装置的传动要求，把各种液压元件用管路有机连接起来的组合体叫做挖掘机的液压系统。液压系统的功能是把发动机的机械能以油液为介质，利用液压泵转变为液压能进行传送，然后通过液压缸和液压马达等执行元件转换为机械能，实现各种动作。221单斗液压挖掘机作业过程液压挖掘机的作业过程包括下列几个间歇动作动臂升降、斗杆收放、铲斗装载、转台回转、整机行走，以及其它辅助动作，除辅助动作不需要功率驱动外，其它都是挖掘机的主要动作，要考虑全功率驱动。由于挖掘机的作业对象和工作条件变化较大，主机的工作有两项特殊要求实现各种主要动作时，阻力与作业速度随时变化。因此，要求液压缸和液压马达的压力和流量也能相应变化。为了充分利用发动机功率和缩短作业循环时间，工作过程中往往要求有两个主要动作同时进行，叫做复合动作，这两项要求需要由液压系统来保证。222对液压系统作业动作要求液压挖掘机的动作复杂，机构经常启动、制动、换向，负载变化大，冲击和振动频繁，而且野外施工作业，温度变化和地理条件差别大，因此，应根据液压挖掘机的工作特点和环境特点，对其液压系统提出一些有别于其他应用的基本要求。液压挖掘机的液压系统应满足的作业动作要求如下。保证液压挖掘机动臂、斗杆和铲斗可以各自单独动作，也可以相互配合实现复合动作。保证工作装置的动作与回转平台的回转动作既能单独动作，又能作复合动作，以提高液压挖掘机的作业效率。履带式液压挖掘机的左、右履带应能分别驱动，使挖掘机行走转弯方便灵活，并能实现原地转向，以提高挖掘机的机动性。保证液压挖掘机工作安全可靠，对各机构及液压执行元件应具有完善的安全保护措施。例如，对回转机构和行走装置有可靠的制动和限速；防止动臂因自重而下降过快；防止机器下坡行驶时超速溜坡等。223对液压系统基本的要求根据液压挖掘机的作业动作和环境特点，对液压系统提出如下要求。液压挖掘机的液压系统应具有较高效率，以充分发挥发动机的动力性和燃油经济性。液压系统和液压元件在大负载和剧烈振动冲击作用下，应具有足够的可靠性。选择轻便、适用、耐振的冷却散热系统，减少系统总发热量，使液压系统工作温度及温升在规定范围内。由于液压挖掘机作业现场尘土多，液压油被污染，因此液压系统的密封性能要好，整个液压系统要设置滤油器和防尘装置。在必要时采用液压先导或电液伺服操纵装置，提高液压挖掘机操作的舒适性，减轻操作人员的劳动强度。在液压系统中采用先进的自动控制技术，提高液压挖掘机的技术性能指标，使液压挖掘机具有节能、高效和自动适应负载变化的特点。3挖掘机的工作装置设计31确定动臂、斗杆、铲斗的结构形式311确定动臂的结构形式动臂是工作装置中的主要构件，斗杆的结构形式往往决定于动臂的结构形式。反铲动臂分为整体式和组合式两类。直动臂构造简单、轻巧、布置紧凑，主要用于悬挂式挖掘机,如图31所示。图31整体式直动臂采用整体式弯动臂有利于得到较大的挖掘深度，它是专用反铲装置的常见形式。整体式弯动臂在弯曲处的结构形状和强度值得注意，有时采用三节变动臂有利于降低弯曲处的应力集中。整体式动臂结构简单、价廉，刚度相同时结构重量较组合式动臂轻。它的缺点是替换工作装置少，通用性较差。为了扩大机械通用性，提高其利用率。往往需要配备几套完全不通用的工作装置。一般说，长期用于作业相似的反铲采用整体式动臂结构比较合适。如图11所示。组合式动臂一般都为弯臂形式。其组合方式有两类，一类用辅助连杆（或液压缸）连接，另一类用螺栓连接。组合式动臂与整体式动臂相比各有优缺点，它们分别适用于不同的作业条件。组合式动臂的主要优点是1工作尺寸和挖掘力可以根据作业条件的变化进行调整。当采用螺栓或连杆连接时调整时间只需十几分钟，采用液压缸连接时可以进行无级调节。2较合理地满足各种类型作业装置的参数和结构要求，从而较简单地解决主要构件的统一化问题。因此其替换工作装置较多，替换也方便。一般情况下，下动臂可以适应各种作业装置要求，不需拆换。3装车运输比较方便。由于上述优点，组合式动臂结构虽比整体式动臂复杂，但得到了较广泛的应用。尤以中小型通用液压挖掘机作业条件多时采用组合式动臂较为合适。本次设计作业条件比较单一，所以动臂选用整体式动臂312确定斗杆的结构形式斗杆也有整体式和组合式两种，大多数挖掘机都采用整体式斗杆，当需要调节斗杆长度或杠杆时采用更换斗杆的办法，或者在斗杆上设置24个可供调节时选择的与动臂端部铰接的孔。有些反铲采用组合式斗杆。313确定铲斗的结构形式和斗齿安装结构3131确定铲斗的结构形式铲斗结构形状和参数的合理选择对挖掘机的作业效果影响很大。铲斗的作业对象繁多，作业条件也不同，用一个铲斗来适应任何作业对象和条件较困难。为了满足各种特定情况，尽可能提高作业效率，通用反铲装置常配有甚至十多种斗容量不同，结构形式各异的铲斗。目前，对铲斗结构形式的研究还处于现场试验、实验室试验或模型试验阶段，未建立起较系统的理论。将两只06M3容量而斗型不同的反铲斗装在RH6液压挖掘机上进行对比试验，结果如表31所示。由于砂的挖掘阻力较小，对铲斗设计的合理性反映不灵敏，所以这两种铲斗的试验结果差别不大。而对页岩作业效果就大不一样，其中一个铲斗的切削前缘中间略微凸出，不带侧齿，侧臂略呈凹形，这些因素使页岩挖掘阻力降低。另一个铲斗的情况则相反。对各种铲斗结构形状的共同要求是1有利于物料的自由流动，因此铲斗内壁不宜设置横向凸缘、棱角等。斗底的纵向剖面形状要适合各种物料的运动规律。2要使物料易于卸净。用于粘土的铲斗卸载时不易卸净，因此延长了作业循环时间，降低了有效斗容量。国外采用设有强制卸土的粘土铲斗。表31反铲斗对比试验结果作业条件铲斗编号铲斗充满时间S生产率效率（）（10KN/H）在页岩中作业铲斗1铲斗219054064262268100533续表31作业条件铲斗编号铲斗充满时间S生产率（10KN/H）效率（）在砂中作业铲斗1铲斗25963163515271009333为了使装进铲斗的物料不易掉出，铲斗宽度与物料颗粒直径之比应大于41。当此比值大于501时颗粒尺寸的影响可不考虑，视物料为匀质。4装设斗齿有利于增大铲斗与物料刚接触时的挖掘线比压，以便切入或破碎阻力较大有物料。挖硬土或碎石时还能把石块从土壤中耙出。斗齿的材料、形状、安装结构及其尺寸参数都值得研究，对它的主要要求是挖掘阻力小，耐磨，易于更换。3132确定斗齿安装方式目前，国产挖掘机斗齿安装方式主要有两类，斗容量06M3时多采用螺栓连接Q（图32A），斗容量06M3时时多采用橡胶卡销结构（图32B）。Q本次设计斗容量为02M3挖掘机，所以斗齿安装方式为螺栓连接A1234BA螺栓连接方式；B橡胶卡销连接方式1卡销；2橡胶卡销；3齿座；4斗齿314铲斗与铲斗液压缸的连接方式铲斗与铲斗液压缸有三种型式（图33），其区别主要在于液压缸活塞杆端部与铲斗的连接方式不同，图33A为直接连接，铲斗、斗杆与铲斗液压缸组成四连杆机构。图33B中铲斗液压缸通过摇杆1和连杆2与铲斗相连，它们与斗杆一起组成六连杆机构。图33A和图33B类似，区别在于前者液压缸活塞杆端接于摇杆两端之间。图33C的机构传动比与B差不多，但铲斗摆角位置顺时针方向转动了一个角度。六连杆方式与四连杆方式相比在同样的液压缸行程下能得到较大的铲斗转角，改善了机构的传动特性。六连杆方式B和D在液压缸行程相同时，后者能得到更大的铲斗转角。但其铲斗挖掘力的平均值较小。本设计中选用图33B的连接方式。图33铲斗与铲斗液压缸的连接32确定动臂、斗杆、铲斗油缸的铰点布置反铲工作装置实际上是多个连杆机构的组合。在发动机功率、整机质量和铲斗容量等主要参数及工作装置基本形式初步确定的情况下，工作装置各铰点在布置及各工作油缸参数的选择是否合理，会直接影响液压挖掘机的实际挖掘能力。321动臂油缸的布置动臂油缸一般布置在动臂前下方，下端与回转平台铰接，常见的有两种具体布置方式。油缸前倾布置方案，如图34所示，动臂油缸与动臂铰接于E点。当动臂油缸全伸出，将动臂举升至上极限位置，动臂油缸轴线向转台前方倾斜。ABC2121D油缸后倾布置方案，如图35所示，当动臂油缸全伸出，将动臂举升到上极限位置时，动臂油缸轴线向后方倾斜。时，后倾方案的最大挖掘深度比前倾方案小，即。此外，在后倾方案中，动臂EF2H1部分往往比前倾方案的长，因此动臂所受弯矩也比较大。以上为动臂油缸后倾方案的缺点。然而，后倾方案动臂下铰点C与动臂油缸下铰点D的距离CD比前倾方案的大，则动臂在上下两极位置时，动臂油缸的作用力臂CP也较大。因此，在动臂油缸作用力相同时，后倾方图为了增大后倾方案的挖掘深度，有的挖掘机将长动臂CEF改换成短动臂CEF（图35），并配以长斗杆。在最大深度处挖掘时，采用铲斗挖掘而还是斗杆挖掘，这样得到的最大挖掘深度为。2H图34动臂油缸前倾布置方案图35动臂油缸后倾布置方案显然，不论是动臂油缸前倾还是后倾方案，当C、D两铰点位置和CE长度均不变时，通过加大动臂油缸长度可以增大动臂仰角，从而增大最大挖掘高度，但会影响到最大挖掘深度。所以，在布置油缸时，应综合考虑动臂的结构、工作装置的作业尺寸及动臂举升力的挖掘力等因素。本设计选用动臂油缸前倾布置方案。322斗杆油缸的布置确定斗杆油缸铰点、行程及斗杆力臂比时应该考虑下列因素。保证斗杆油缸产生足够的斗齿挖掘力。即油缸从最短长度开始推伸时和油缸最大伸出时产生的斗齿挖掘力应该大于正常挖掘阻力。油缸全伸时的力矩应该足以支承满载铲斗和斗杆静止不动。油缸力臂最大时产生的最大斗齿挖掘力应大于要求克服的最大挖掘范围可以取得越小一些。保证斗杆的摆角范围。斗杆摆角范围一般取100130。在斗杆油缸和转斗油缸同时伸出最长时，铲斗前壁和动臂之间的距离应大于10CM。一般来说，斗杆越长，则其摆角范围可以取得越小一些。铰点位置的确定需要反复进行。在计算中初定铰点位置，如不够合理，应进行适当修改。323铲斗油缸的布置确定铲斗油缸铰点应考虑以下因素。保证转斗挖掘时产生足够大的斗齿挖掘力，即在铲斗油缸全行程中产生的斗齿挖掘力应大于正常工作情况下的挖掘阻力。当铲斗油缸作用力臂最大时，所产生的最大斗齿挖掘应能使满载铲斗静止不动。保证铲斗的摆角范围。铲斗的摆角范围一般取140160，在特殊作业时可以大于180，摆角位置可以按图36布置。当铲斗油缸全缩时，铲斗与斗杆轴线夹角（在轴线上方）应大于10,常取1525，铲斗油缸全伸、铲斗满载回转时，应使土壤不从斗中撒落。铲斗从位置到位置时（图36），铲斗油缸作用力臂最大，这里能得到斗齿最大切削角度的1/2左右，即当铲斗挖掘深度最大时，正好斗齿挖掘力也最大。实际上铲斗的切削转角是可变的。在许多情况下，特别是进行复合动作挖掘时，铲斗的切削转角一般都小于100，而且铲斗也不一定都在初始位置开始挖掘。因此，目前一般取位置至位置的转角为3050，在这个角度范围内可以照顾到铲斗在挖掘过程中能较好地适应挖掘阻力的变化，又可以使铲斗在开始挖掘时就有一定的挖掘力。图36铲斗摆角范围33动臂、斗杆、铲斗机构参数的选择331反铲装置总体方案的选择反铲方案选择的主要依据是设计任务书规定的使用要求，据以决定工作装置是通用或是专用的。以反铲为主的通用装置应保证反铲使用要求，并照顾到其它装置的性能。4510502专用装置应根据作业条件决定结构方案，在满足主要作业条件要求的同时照顾其它条件下性能。反铲装置总体方案的选择包括以下方面（1）动臂及动臂液压缸的布置确定用组合式或整体式动臂，以及组合式动臂的组合方式或整体式动臂的形状。确定动臂液压缸的布置为悬挂式或是下置式。前面已确定采用整体式动臂，动臂液压缸的布置为下置式。（2）斗杆及斗杆液压缸的布置确定用整体式或组合式斗杆，以及组合式斗杆的组合方式或整体式斗杆是否采用变铰点调节。前面已确定采用整体式斗杆。（3）确定动臂与斗杆的长度比，即特性参数。1K2L对于一定的工作尺寸而言，动臂与斗杆之间的长度比可在很大内选择。一般当2时，（有反铲取3）称为长动臂短斗杆方案，当15叶属于短动臂长斗杆1K1K1方案。在152之间称为中间比例方案。要求适用性较强而又无配套替换构件或可调结构的反铲常取中间比例方案。相反，当用配套替换构件或可调连接适应不同作业条件时，不同的配置或铰点连接情况可组成各种比例方案。在使用条件单一，作业对象明确的条件下采用整体式动臂和斗杆固定铰接，值由作业条件确定。从作业范围看，在挖高、挖深与挖掘半径均相同的条件下，1K愈大作业范围愈窄，从挖掘方式看大宜用于斗杆挖掘为主，因其刚度较易保证。而1K值小宜用于以转斗挖掘为主。1本设计采用中间比例方案,取18。1（4）确定配套铲斗的种类、斗容量及其主参数，并考虑铲斗连杆机构传动比是否需要调节。（5）根据液压缸系统压力、流量、系统回路供油方式、工厂制造条件和三化要求等确定各液压缸缸数、缸径、全伸长度与全缩长度之比。考虑到结构尺寸、运动余量、稳定性和构件运动幅度等因素一般取1617，个别情况下因动臂摆角和铰点布置1要求可以取175，而取1617，1617。123332机构自身几何参数机构自身几何参数有三类，第一类是决定机构运动特性的必要参数，称原始参数，本次设计主要选择长度参数作为原始参数；第二类是由第一类参数推算出来的参数，称推导参数，多为运算中需要的角度参数；第三类是作方案分析比较所需要的其它特性参数。反铲机构自身几何参数的计算图式及有关符号于图37所示。反铲机构各部分原始参数、推导参数和部分特性参数见表32所示。各液压缸运动参数的意义见表33AAAAAAALLLLLLLLLVFKQNHMGEDBZCATJILL图37反铲机构自身几何参数的计算简图表32反铲机构自身几何参数表机构组成铲斗斗杆动臂机体参数分类符号意义原始参数L3QV,L12MH,L13MN,L14HN,L24QK,L25KV,L29KHL2FQ,L9EF,L10FG,L11EGL15GN,L16FNL21NQL1CF,L6CDL7CB,L8DFL22BFL4CP,L5CAL17CI,L19CTL30CS,L38JTL39JI推导参数9NMH10KQV4EFG5GNF6GFN7NQF8NFQ2BCF3DFC11CAP9TCPK2,L39K2,L3411CZF57L特性参数K2,L34K12L11备注L2斗杆长L1动臂长1动臂弯角悬挂式11ACU333斗形参数的选择3331铲斗主要参数的选择斗容量、平均斗宽，转斗挖掘半径和转斗挖掘装满转角（这里令QBR2）是铲斗的四个主要参数。、及三者与之间有以下几何关系（图MAXB2Q38）表33反铲工作液压缸运动参数表参数意义瞬时力臂瞬时长度全缩力臂全缩长度全缩力臂全伸长度特性参数液压缸种类参数符号动臂液压缸1EL10MINELZEL1MAXMIN1AXL斗杆液压缸220INZ2AXIN2AX铲斗液压缸3ELZEL2MINZEL3MAXMIN3LA31QSKBRSIN21其中02M其中02M3已知，铲斗斗容量；Q铲斗挖掘半径，单位M；铲斗斗宽，根据反铲斗平均斗宽统计值和推荐范围，查表26，取075M；B铲斗挖掘装满转角，一般取90100，取22951658RAD把、代入式31得QB02075（1658SIN95）21RSK解得0803MAXR图38铲斗主参数示意图铲斗上两个铰点与的间距（图37）太大将影响铲斗传动特性，太小则影响KQ24L铲斗结构刚度，一般取特性03038,取034034，0803M,K32K324LR得出0273M。当转角较大时取较小值，一般取95115，取24L2KQV10105。KQV3332斗形尺寸计算根据铲斗主要参数可进一步设计计算斗形其尺寸，如图39所示。图中三角形为等腰三角形，段为直线，弧段为抛物线。点至直线的距离为，抛OGEOABAEBH物线定点高度为，一般取。斗尖角取值范围一般为2030，斗侧壁角为LHL取3050，包角取108。常见铲斗斗形参数参考表31。改变三角形的OG形状可以获得不同的形状的斗形。斗形尺寸根据比拟法075M已知、0803M已知,得出BDR0294M0534M0871X2X3X07324M00706MRM4023108056MHL图39反铲斗计算尺寸3333初选斗齿的几何形状铲斗的几何形状应对挖掘比阻力达到最小值。铲斗及切削时的主要参数，如图310所示，图中铲斗容量Q、长度L、宽度B、高度H、切削角、刃角和后角等参数的选择都对挖掘比阻力有直接影响。斗齿在铲斗上的布置（齿宽和齿距）也是一个重要参数为使斗侧壁不参与切削，铲斗应装有侧齿。一般齿宽0110110064MBQ320齿长0260260152ML齿距为25350160192M,取018MABA斗前臂与切削面的间隙取0700448MF又由于铲斗宽度B075M,齿宽与齿距之和为00640180244M307因此铲斗装有3个齿。BAB24075另外齿尖应保持锐利，否则挖掘阻力将急剧增加。新铸（或锻）的齿只有一个小的圆弧尖连续工作后，齿尖将逐渐磨损，并变钝。通常，挖掘级土壤，齿尖显著磨钝后，挖掘阻用将增加50100。因此，为避免这种超载挖掘，应及时更换或在齿刃口上堆焊硬质合金层。斗齿做成楔入式或组合式，以便快速更换和修补。YAX2BCLYK3XRX3X2X1YK1XCOGAYMRD图310铲斗的基本参数切削角对切削阻力影响也很大。通常，挖级土时，斗切削角为2035（较大值适用于硬土，小值适用于一般土），常用切削角为30，本次设计取30，后角不应小于5，刃角取25。334动臂机构参数的选择由于铲斗容量02M3,根据国内外液压挖掘机有关设计标准，通过类比法，选出参Q数机重5吨。G又根据经验公式计算法，参考表13机体尺寸和工作尺寸经验系数表，线尺寸参数M1LIK3得出最大挖掘半径3355728M；R135最大挖掘深度2053505M；HMAX最大卸载高度155265M；A335据统计，最大挖掘半径值一般与的和值很接近。因此由要求，已R1L12LR1定的和可按下列经验公式初选、3L1K（32）L213KLL12其中5728M；18；R1AFLLQBHABB经计算得出1759M；L21817593166M1K在三角形CZF中，、和都可以根据经验初选出1L3其中动臂的弯角，采用弯角能增加挖掘深度，但降低了卸载高度，但太小对结构的强度不利，一般取120140，取140；1前面已算出为3166M；L1动臂转折处的长度比，一般根据结构和液压缸铰点B3KZCF的位置来考虑，初步设计取1113，取12；3K3K图311动臂实际尺寸因此根据公式可以算出、41L23941L1321COSKL（33）42L413LARCCOSZCF39142LL经计算得出1529M；41L1834M；Z217939如图311所示。动臂液压缸全伸与全缩时的力臂比按不同情况选取，专用反铲可取08；以4K4K反铲为主的通用机，0811；斗容量1M3左右的通用机，则可取1。4K5B179140ZFC本设计中取1。4K的取值对特性参数、最大挖掘深度和最大挖高有影响。14HMAX1HMAX2加大会使减小或使增大，这下符合反铲作业要求，因此基本用作反铲的小HMAX1型机取60。1本设计中取70。1斗杆液压缸全缩时最大（图312），常选CFQ832160180MAX832本设计中取（）170。832MAX取决于液压缸布置形式，（图311），动臂液压缸结构中这一夹角较小，可能BCZ为零。动臂单液压缸在动臂上的铰点一般置于动臂下翼加耳座上，图312最大卸载高度时动臂机构计算简图B在Z的下面。初定BCZ5，根据已知CZF221，解得BCF171。由图312得最大卸载高度的表达式为）21MAX15AMAX3SINSIYHLL（34）38AXA3280INLL由图313得最大挖掘深度绝对值的表达式为（35）AYLLL152MIN1123MAX1SISI将这两式相加，消去，5并令，得到A12BA8MAX32AHMAXAX3L1SIN1ASINMI11328XYOH3MAXL3VZULMAXAYL5210（36）2LBSINMAX1又特性参数（37）4KMIN1AXS图313最大挖掘深度时动臂机构计算简图因此SINMI114AXSK（38）COSIN1214MAXSI将上式代入式（36）则得到一元函数F0。式中和已根据经验公AXHMAX1AX3式计算法求出，经计算得出296；735MIN1MAX1最后由式（35）求为5L2C1UL1MINZAYYFQVL23H1MAXX（39）5L1MAX1MIN123SIHYALA70I50362960638M（其中3166M；1759M；971；1L2LA由于履带总高0320547，近似取065M）35AY然后，解下面的联立方程，可求和ARCOSARCMIN1572MIN12LLL21ARCOSARC（310）AX1572AX12LL2于是MIN1LX（311）AXIN1MI经计算得出163；067；0952M；IN1L152M；161MMAX1L7L得到的结果符合下列几何条件236；|0961335斗杆机构参数的选择第一步计算斗杆挖掘阻力斗杆挖掘过程中