中原油田文侧220-5井生产系统优化设计

摘要对于一口产量已经下降了的老油井，需要提高产量，增加经济效益。那么，对采油系统进行优化就显得非常有必要了。本篇设计的目的是通过对一口老油井的原始生产动态数据来设计合理的下泵深度和最高的泵效。石油开采的第一个流动过程是油气从油层流向井底。它遵循渗流规律。采油过程中，常用油井流入动态来表述这一宏观规律。油井的流入动态是指油井产量和井底流动压力的关系，它反映了油藏向该井供油的能力。油气水的物性参数为以后的计算提供数据支持。假设对一个出口压力进行迭代根据下泵深度和油压确定大约的出口压力。有杆泵采油机包括游梁式抽油机和地面螺杆泵抽油机，他们都是用抽油杆将地面动力传递给井下泵，因此要求杆必须有相相应的安全载荷。抽油杆柱的设计是为了选择合适的杆柱来确保安全和经济的生产。根据得到的数据计算抽油机的功率和扭矩，进而对给定的抽油机参数进行比较使抽油机能够安全生产。关键词产量，泵效，抽油杆柱，抽油机ABSTRACTFORAPRODUCTIONHASDROPPEDTHEOLDOIL,WENEEDTOINCREASEPRODUCTION,INCREASEECONOMICEFFICIENCYSO,TOOPTIMIZETHESYSTEMFORTHEOILBECOMESVERYNECESSARYBENPIANISDESIGNEDTOPASSONANOLDOILWELLPRODUCTIONPERFORMANCEDATAOFTHEORIGINALDESIGNANDREASONABLEDEPTHANDTHEHIGHESTPUMPPUMPEFFICIENCYTHEFIRSTFLOWOFOILEXTRACTIONPROCESSISTHEFLOWOFOILANDGASFROMTHERESERVOIRBOTTOMITFOLLOWSTHESEEPAGELAWOILEXTRACTIONPROCESS,COMMONLYUSEDTODESCRIBETHEINFLOWPERFORMANCEMACROSCOPICLAWSINFLOWOFOILWELLSANDOILPRODUCTIONISFLOWINGBOTTOMHOLEPRESSUREDEPENDENCE,WHICHREFLECTSTHEABILITYOFTHERESERVOIRTOTHEOILWELLSGASWATERPHYSICALPARAMETERSTOPROVIDEDATAFORFUTURECOMPUTINGSUPPORTSUPPOSEFORANOUTLETPRESSURETOITERATEBASEDONTHEDEPTHANDTHEHYDRAULICPUMPOUTLETPRESSURETODETERMINEAPPROXIMATERODPUMPEXTRACTIONMACHINEINCLUDINGBEAMPUMPINGUNITANDTHEGROUNDSCREWPUMPINGUNIT,SUCKERRODTHEYAREUSEDTOTRANSMITPOWERTOTHEDOWNHOLEPUMPGROUND,THUSREQUIRINGLEVERMUSTHAVETHEAPPROPRIATESECURITYPHASELOADSUCKERRODISDESIGNEDTOSELECTTHEAPPROPRIATEPOLESTOENSUREASAFEANDECONOMICALPRODUCTIONCALCULATEDBASEDONTHEDATAOBTAINEDPUMPINGPOWERANDTORQUE,THEREBYPUMPINGPARAMETERSGIVENCOMPARISONOFTHEUNITTOSAFETYINPRODUCTIONKEYWORDSYIELD，PUMPEFFICIENCY，SUCKERROD，PUMPING目录前言5第1章设计内容711原始数据712设计内容及步骤7第2章流体物性参数的计算921井筒温度场计算922流体物性参数9第3章油井流入动态预测1731采液指数的计算1732绘制IPR曲线20321IPR曲线的绘制20312确定下泵21第4章计算下泵深度2241多相垂直管流的压力降2242有关参数的计算23第5章计算泵出口压力及抽油杆柱设计4951计算泵的出口压力4952抽油杆柱的设计52第6章动液面计算5661物性参数5662天然气静气柱的压力分布57第7章抽油机校核63第8章结论70谢辞71参考文献72前言采油工程是通过一系列可作用于油藏的采油工程是油田开采过程中根据开发目标通过生产井和注入井对油藏采取的各项工程技术的总称。它所研究的是可经济有效的作用于油藏，以提高油井产量和原油采收率的各项工程技术措施的理论、工程设计方法及实施技术。有杆泵采油包括游梁式抽油机井有杆泵采油和地面驱动螺杆泵采油，他们都是用抽油杆将地面动力传递给井下泵。前者是将抽油机悬点的往复运动通过抽油杆传递给井下柱塞泵；后者是将井口驱动的旋转运动通过抽油杆传递给井下螺杆泵。有杆泵采油系统包括油层、井筒流体、油管、抽油杆、泵、抽油机、电动机、地面出油管线直到油气分离器。有杆泵抽油系统设计就是选择合理的机、杆、泵、管以及相应的抽汲参数。目的是挖掘油井潜力，使生产压差合理，抽油设备工作安全、高效以及达到较好的经济效益。一口油井经过一段时间的开采其经济效益和产量都会有所下降，尤其像西南油田这样的老油田，会有很多油井出现这种状况，因此对老井进行采油系统的优化设计以提高产量，增加经济效益显得非常必要。本设计的主要目的是通过有杆泵抽油系统的原始生产动态数据和设计数据来确定合理的下泵深度和最高的泵效；熟练的掌握设计的主要内容、步骤以及所涉及的参数的计算。同时该设计包括制作IPR曲线；设计井底流压和动液面；初选下泵深度由下泵深度和产液量初选抽油机和泵径；确定冲程和冲次；抽油杆柱设计；计算泵效；产量校核；计算最大最小载荷、曲柄轴扭矩；抽油机校核；确定机杆泵及其工作参数。进行此次设计可以培养我们正确的设计思想、理论联系实际的工作作风，严肃认真、实事求是的科学态度和勇于探索的创新精神。加深我们对所学课程的理解和掌握，培养我们综合运用所学知识独立分析和解决问题的初步能力。通过设计实践，训练并提高我们在查阅资料、理论计算、结构设计、应用标准和规范及计算机应用等方面的能力。第1章设计内容11原始数据表11原始数据井深M1850油相对密度084油层静压MPA175水相对密度1油层温度80气相对密度074恒温层温度16含水率046地面脱气油粘度MPAS30原生产压差MPA6油饱和压力MPA82原产液量TD30套管内径M0124套压MPA05油管内径MM62油压MPA1油管外径MM73配产量（）TD52生产气油比3M20泵径（MM）44抽油机型号CYJ10365HB冲程3沉没压力（MPA）3冲次（RPM）6电机额定功率（KW）3712设计内容及步骤1根据给定的地层压力、饱和压力以及生产动态数据计算采液指数；2由设计基础数据和采液指数得到IPR曲线3由IPR曲线计算井底流压；4计算下泵深度；5计算动液面；6计算出口压力；7确定抽油杆柱材料、组合；8根据产量和下泵深度确定抽油机型号和泵径；9确定抽吸参数（S、N）；10计算泵效；11计算产液量；12产量校核（偏差最好不超过10）；13抽油机校核（最大载荷、扭矩）。第2章流体物性参数的计算21井筒温度场计算根据经验公式计算沿井筒的温度分布421001ATBHLRATATTTLEBH1254QGL36806731GPEK5034410RFFFWW125031268GWP）（）（ATB18502LELT式中油井产液量，；LQTD重量含水率，小数；WF体积含水率，小数；F恒温层温度，；0T油层温度，；R油层中部深度，M；H井筒中任意点深度，M。L22流体物性参数假设下泵深度由井底流动压力,假设泵下入深度为900米。CETIN09018502153790128216222INRT5895823BINPMPA651原油的API度524143APIO953680式中原油的API度。API2溶解气油比的计算25236501NGOSYRM式中溶解气油比。SR的计算OM38956API时，9312640953610410API的计算NGY059127395810527310865TXG497G3280759124072401INXINYGG6363SR3原油体积系数的计算2617509724OBF275610GSOFRT4095828473851701492750B4原油密度计算28310260OSORB12574068433/75MKG式中在压力P以及温度T下的原油密度，；OR3K地面条件下的原油相对密度；地面条件下的气相对密度；S在压力P以及温度T下的溶解气油比，；R3M在压力P以及温度T下的原油体积系数，。OB5油水混合液体的密度291LOWFF3/7846014603875MKG6液体粘度原油粘度“死油”（脱气油）粘度21010XOD28495362343024APIZ7819Y608170191363XT0XOD3215“活油”（饱和油）粘度21101BODOA式中56240165710SRA；745380B；原油死油粘度，；ODPAS原油活油粘度，。O0134水的粘度2122521034791381920318TTWE102958132098583210479315E56式中水的粘度，。WPAS体积粘度2131LOWFF46051403967油、天然气的表面张力21471054207183207PAPIOGTE1063295671050150261式中油、气的表面张力，。OGNM8水、天然气的表面张力215231378137848106TT式中；83625710236PE；7137804810温度为T时水、气的表面张力，；TNM温度为2333时水、气的表面张力，；23温度为13778时水、气的表面张力，。178所以1095248170956048605N/MWG9油、水混合物和天然气的表面张力2161LOGWGFF0605427NM10天然气粘度2173104YGXGKE式中天然气粘度，；GMPAS天然气分子量，；MKGOL；289607825KGMOLG；3514XMT；0369YX。92984071TK31YGXGKE31369450501MPAS11天然气的压缩因子21832312456/RRRRRRZATATA式中；027/RRRPP；315RCTT；/RC；10356A；247；38；405A；612；8临界温度,；CTK压力，；PA临界压力，。CP当时，07G21992176CGTK5822060439CGPPA61221275RCTT391222RCP645首先假设，迭代计算压缩因子091Z027102539R4678352231610500539所以，Z取091。12天然气的密度223348102715GGPZT式中在给定温度和压力下的天然气密度，。G3KGM63307851481KG92G第3章油井流入动态预测31采液指数的计算由油水混合液体的密度公式1311LOWWFF084（1046）104609136T/M式中油相对密度，小数；O水相对密度，小数；W含水率，小数。F原产油量G30T/D，则32TESLQG30/091363284M/D式中原油原体积产量，；TESQ3MD原油相对密度，小数；L原油质量产量，。GT配产量Q52D/T33LQQ52/091365692M/D原油配体积产量，；Q3MD原油配产量质量产量，。QTPR175MPA，PB82MPA,P6MPAQTTEST3284M/D时，34WFRP115MPA式中井底流压，MPA；WFP油层静压，MPA。R因为PWF115MPAPB82MPA，则235JTESRWFTQP3284/6547MPA/MD式中采液指数,。J3MPAMD36BRBQJP5471758250871M/D37MAX18BOJQ50871547821875790M/D式中饱和压力下的产液量,；BQ3MD由IPR曲线的最大产油量,。MAXO若0QTQB取0Q5692M/DQB，则按流压加权平均进行推导得J/QPRWF799MPA38）因为MAXBTOQ取31/5QDT801120MAX1BTBWTRWFQPFJP）（）（8715092460547560）（）（74270MPA39取MAX32/QDQTB22MAX015180TTBWFRWBOQPFPJ87150968124624760）（）（53347MPA取MAX33/5QDQTB33MAX012180TTBWFRWBOQPFPJ87150981246547560）（）（22302MPA当时，MPAWFP由MAXMAX89OTOWWFRQQFPJJ得4756047591460TDQT/37式中纯水产量,；WQ3MD对应流压的总产液量,。T3总结出以下数据表31流压与流量关系表WFPMPA17511574270533472230203TQMD05087155657577513732绘制IPR曲线321IPR曲线的绘制图31井底流压与设计产量的关系312确定下泵DMQ/523配根据IPR曲线，计算可得井底的流动压力3MPAWF97310FPGHPAH6310978106式中配产量，；Q配3M/D油水混合液体相对密度，小数。185094井深H由估算值可知需要下泵。第4章计算下泵深度41多相垂直管流的压力降多相垂直管流的压力降公式可以表示为64121MFKKTGPPHWQA式中计算管段压力降，；KPPA计算管段的深度差，；HM计算管段的平均压力，；摩擦损失速度，；FPAS重力加速度，；G2混合物密度，；M3KGM流体总质量流量，；TWS气体体积流量，；GQ3管子流通截面积，。PA2对于套管内的流动取套管的截面积，对于油管内的流动取油管的截面积，对于油、套环空内的流动取油、套环空的截面积，对于油管、抽油杆环空内的流动取油管、抽油杆环空的截面积。不同流动型态下的和的计算方法不同，为此，计算中首先要判断流动形MF态。该方法的四种流动形态的划分界限如下表表41四种流动形态的划分界限流动型态界限泡流/GTBQL段塞流,GTSV过渡流M雾流GL42有关参数的计算1气体的体积流量4227315293158640OPSGOZQRTQ式中气体的体积流量，；GQ3MS产油量，；OQTD生产气油比，。PR3431OLWQF46052DT/8SMQG/1089251024601529373980352气体的质量流量448640OPSGGOQRW式中气体的质量流量，。GWKGSSKGG/1053840673952701（3）液体的体积流量4518640LOWLQBFFQ式中液体的体积流量，；LQ3MS产液量，；LQTD；1WB。DMQ/105460418064733414液体的质量流量4628640OSGLLQRW式中液体的质量流量，。LKGSSKGW/35808640728352713015总体积流量47TLGQSM/1064236总质量流量48TLGWSK/360由基本数据可知0124MD49214PAD0M410TTPQVS/038411271TBLD106经查表41可知GTBQ所以该流动型态为泡流。泡流中，平均密度4121MGLGH式中气相存容比，计算管段中气相体积与管段容积之比值；GH在平均压力、温度条件下气体的密度，；3KGM在平均压力、温度条件下液体的密度，；L在平均压力、温度条件下混合物的密度，。M341324112GTTGSPSPSPQQHVAVA式中滑脱速度，。SVSGRIFFITH由实验得出泡流的滑脱速度的平均值为0038M/S7。取0038M/S。S44521521051074102GH001161MGLGH8524泡流摩擦损失梯度按液相进行计算4142LLHFVD4151LLPGQA46037MS25式中摩擦阻力；F液相真实速度，。LHVMS摩擦阻力系数可根据管壁相对粗糙度和液相雷诺数计算得到。F416RELLHDVN8560124379当时，RE20N032RE565NF228603716814LLHFVD21MFKKTGPPHWQA6568524190810337KH1MKH因为从油层底部到油层压力为饱和压力中还有一段距离HPGH即1026918H。MH则，下泵深度。206153ML一次假设值为1120M，则对进行第二次假设。72假设1370342137615034194INTE2INRT65MPABIP以井口油压或井底流压为起点，选择合适的压力间隔P，假设H计算平均P和T，并求得在此P和T下的流体性质参数和流动参数，以及相应的流动型态界限LB、LG和LM确定流动型态雾流计算气相存容比、平均密度及摩擦梯度过渡流分别按段塞流和雾流计算平均密度及摩擦梯度，并进行内插段塞流计算滑脱速度、液体分布系数、平均密度和摩擦梯度泡流计算气相存容比、平均密度和摩擦梯度计算并比较H，重复上述计算使H的计算值与假设值相等或在允许的误差范围内重复上述步骤，直到H的等于或大于油层深度为止图41计算下泵深度流程图1原油的API度513APIO5972式中原油的API度。API2溶解汽油比的计算236501NGOSYRM的计算OM时，308API619619306544APIOM的计算NGY65580801078541273123GXT764G1064021LN2LN32977GXY83936580SR3原油体积系数的计算17597204OBF5610GSOFRT7832251406275167097140OB4原油密度计算326OSORB3108102680775375KG/M式中在压力P以及温度T下的原油密度，；O3地面条件下的原油相对密度；地面条件下的气相对密度；S在压力P以及温度T下的溶解气油比，；R3M在压力P以及温度T下的原油体积系数，。OB5油水混合液体的密度1LOWFF3856KG/M6液体粘度原油粘度6“死油”（脱气油）粘度10XOD式中；3024302430264APIZ；16ZY。131638687XT1059XOD“活油”（饱和油）粘度10BODOA式中；05110756846SAR；347B原油死油粘度，；ODPAS原油活油粘度，。OPAS0817水的粘度2521034791381920318TTWE2521034791381029810328105式中水的粘度，。WPAS液体粘度1LOWFF05947油、天然气的表面张力71054271832670PAPIOGTE7610510023116式中油、气的表面张力，。OGNM8水、天然气的表面张力231378137848106TT式中；83625710236PE；7137804810温度为T时水、气的表面张力，；TNM温度为2333时水、气的表面张力，；23温度为13778时水、气的表面张力，。17810248102648065N/MWG9油、水混合物和天然气的表面张力71LOGWGFF0605427N/M10天然气粘度3104YGXGKE式中天然气粘度，；GMPAS天然气分子量，；MKGOL；289607825KGMOLG；98635130125814441XMT；0YX。15929871TK31369351405840MPASGE11天然气的压缩因子32312456/RRRRRRZATATA07/RPZP1RCT式中；/RCP；10356A；247；38；405A；612；8临界温度，；CTK压力；PA临界压力，。CP2306CT4571PR60142457R首先假设，迭代计算压缩因子091Z020239167R45835223061306815509177所以，。091Z12天然气的密度34827315GGPZT式中在给定温度和压力下的天然气密度，。G3KGM6330785148158KG92G13气体的体积流量7315293158640OPSGOZQRTQ式中气体的体积流量，；GQ3MS产油量，；OQTD生产气油比，。PR312104367825/OLWQFTD09853130GQ7MS14气体的质量流量120684OPSGGOQRW式中气体的质量流量，。GWKGS1206750326870395KG/S84GW15液体的体积流量18640LOWLQBFFQ式中液体的体积流量，；LQ3MS产液量，；LQTD；1WB。43321704610MS864LQ16液体的质量流量120684OSGLLQRW式中液体的质量流量，。LKGS120675078033KGS84LW17总体积流量TLGQ435210M/S18总质量流量TLGW038K/S由基本数据可知0124MD214PAD0MTTPQV043/S271TBLD69M经查表41可知，/014GTBQ所以该流动型态为泡流。泡流中，平均密度MGLGH式中气相存容比，计算管段中气相体积与管段容积之比值；GH在平均压力、温度条件下气体的密度，；3KG在平均压力、温度条件下液体的密度，；LM在平均压力、温度条件下混合物的密度，。M324112GTTGSPSPSPQQHVAVA式中滑脱速度，。SVSGRIFFITH由实验得出泡流的滑脱速度的平均值为0244M/S。取。024MSS44521521051074102GH3461MGLGH38524K泡流摩擦损失梯度按液相进行计算2LLHFVD1LLHPGQA037MS式中摩擦阻力；F液相真实速度，。LHVS摩擦阻力系数可根据管壁相对粗糙度和液相雷诺数计算得到。FRELLHDVN618当时，RE20N032RE5NF2LLHFVD2856037031681421MFKKTGPPHWQA65685249080313711KHMKH则下泵深度2081653ML二次假设值为1137M，则对进行第二次假设。7142假设14503421567035946INTE2INRT103BINP65MPA1原油的API度143APIO0式中原油的API度。API2溶解汽油比的计算236501NGOSYRM的计算OM时，308API619304APIOM5的计算NGY65580801078541273132GPXT764G0LN9627Y0832963581SR3原油体积系数的计算17509724OBF08561254615320346GSOFRT497175092147292OB4原油密度计算306OSORB318126807753750KG/M式中在压力P以及温度T下的原油密度，；O3地面条件下的原油相对密度；O地面条件下的气相对密度；S在压力P以及温度T下的溶解气油比，；R3M在压力P以及温度T下的原油体积系数，。OB5油水混合液体的密度1LOWFF758041036KG/M6液体粘度原油粘度“死油”（脱气油）粘度10XOD式中；3024302430264APIZ；16ZY。138XT163681059XOD“活油”（饱和油）粘度10BODOA式中；05110756846SAR；03854615765SBR原油死油粘度，；ODPA原油活油粘度，。OS0817水的粘度2521034791381920318TTWE252103479138103982103810358式中水的粘度，。WPAS液体粘度1LOWFF0876025845937油、天然气的表面张力71054207182067PAPIOGTE761051032310016式中油、气的表面张力，。OGNM8水、天然气的表面张力231378137848106TT式中；83625710236PE；7137804810温度为T时水、气的表面张力，；TNM温度为2333时水、气的表面张力，；23温度为13778时水、气的表面张力，。1781032481036048605N/MWG9油、水混合物和天然气的表面张力1LOGWGFF06054027N/10天然气粘度3104YGXGKE式中天然气粘度，；GMPAS天然气分子量，；MKGOL；258L963014XMT；25814283；01469YX940291871MTK。155420343104YGXGKE5MPAS11天然气的压缩因子32312456/RRRRRRZATATA07/RPZP1RCT/RC式中；10356A；247；38；405A；612；8临界温度，；CTK压力，；PA临界压力，。CP当时，07G921762306CGT604894571P27315RCTT6RCP142首先假设，迭代计算压缩因子091Z0705396R14783522230105539166所以，Z取091。12天然气的密度34827315GGPZT式中在给定温度和压力下的天然气密度，。G3KGM633078514815KG92G13气体的体积流量7315293158640OPSGOZQRTQ式中气体的体积流量，；GQ3MS产油量，；OQTD生产气油比，。PR31OLWQF80256T/D530918256033710MS4GQ14气体的质量流量120684OPSGGOQRW式中气体的质量流量，。GWKGS1206750326870395KG/S84G15液体的体积流量18640LOWLQBFFQ式中液体的体积流量，；LQ3MS产液量，；LQTD；1WB。43321704610MS864LQ16液体的质量流量120684OSGLLQRW式中液体的质量流量，。LKGS120675078033KGS84LW17总体积流量TLGQ435210M/S18总质量流量TLGW038K/S由基本数据可知0124MD214PAD0MTTPQV043/S271TBLD69M经查表41可知/014GTBQ所以该流动型态为泡流。泡流中，平均密度MGLGH式中气相存容比，计算管段中气相体积与管段容积之比值；GH在平均压力、温度条件下气体的密度，；3KG在平均压力、温度条件下液体的密度，；L3KGM在平均压力、温度条件下混合物的密度，。M24112GTTGSPSPSPQQHVAVA式中滑脱速度，。SVSGRIFFITH由实验得出泡流的滑脱速度的平均值为0244M/S。取。024MSS44521510510741022GH3461MGLGH38524K泡流摩擦损失梯度按液相进行计算2LLHFVD1LLHPGQVA037MS式中摩擦阻力；F液相真实速度，。LHVS摩擦阻力系数可根据管壁相对粗糙度和液相雷诺数计算得到。FRELLHDVN629当时，RE20N03RE55NF28670168014F21MFKKTGPPHWQA65685249080313711KH82MKH则，下泵深度0821653ML综合以上两次迭代，确定泵下入深度。149531M2L第5章计算泵出口压力及抽油杆柱设计51计算泵的出口压力假设泵的出口压力12MPAOUT165PA943029T流体物性参数的计算1原油的API度30API2溶解汽油比的计算655880107821027312935GGXT6GY08637351SR3原油体积系数的计算6240GSOFT78513562940387097214380OB4原油密度的计算5131206OSORB387081379214KG/M5油水混合液体的密度LOWFF38752KG/（6）液体粘度原油粘度“死油”（脱气油）粘度1041XOD3024324326APIZ1ZY163163885907XT“活油”粘度01BODOA其中。05674AB074056161O水的粘度2521034791381920318TTWE25210347913865918203186591LOWFF02738752KG/MML310464LQ3S214PAD0735LLHPQV016M/SRELLHDN230当时，RE20NRE5648F2LLHFVD1521MFKKTGPPHWQA875295987MPA假设9104PAKP因此，设MAOUT；1462；6259T；30API；5816127GGXT；03GY；5SR；1OB；37908KG/M；4L；2L；43610LQ；HV；28REN；04F；15F；2987MPAK；41059PAK。16PAOUT52抽油杆柱的设计本设计中采取一种简化杆柱的设计方法。暂将杆、管环空中的压力分布给定（按油水两相、不考虑摩擦时的压力分布），杆柱的最大、最小载荷公式采用与杆长成线性关系的下面公式。它是针对液体粘度较低、直井、游梁抽油机的杆柱载荷公式。悬点最大、最小载荷的计算公式8214PFD4259760M52MAX11IRJLJSNPW531123IIRJRJRJQLG54LPZNFP24055MIN1179IIRJRJJJSW式中第级杆每米杆在空气中的质量，；RJQIKG第级杆杆长，；JL抽油杆级数，从下向上计数；I泵的排出口压力，；ZPPA泵的沉没压力，；N冲次，；RPM光杆冲程，；S活塞截面积，；PF2重力加速度，。G/S选取冲次3次/分，冲程3米。2MAX11790IRJLJSNPW06354RLG2MIN11790IIRJRJJJSNPW211IIRJOUTRRJJJFW2463628510790RSNLG1486R56MAXAX250P57ININ48158MIN64AUTSF59AXINUPL式中抽油杆许用最大应力，；AUA抽油杆最小抗张强度，对于D级杆；T810PAT抽油杆最小应力，PA；MIN使用系数，考虑到流体腐蚀性等因素而附加的系数。SF若抽油杆的应力范围比小于,则认为抽油杆满足强度要求。此时杆柱长PL度可根据直接推导出杆柱长度的显式公式。PL对于液体粘度低的油井，可不考虑采用加重杆。抽油杆自下向上依次增粗。所以应先给定最小杆径（19MM），然后由下向上依次设计。由应力范围比的计算公式及给定的应力范围比（）计算第一级杆长，若大于等于泵深，085PL1LL则由应力范围比的计算公式及给定的应力范围比计算第二级杆长，若大于等22于（）,则同理进行设计。1L在设计抽油杆的过程中，油管直径（内径）一般取62MM，外径73MM。由MAXIN085UPL1964R为了便于计算，下表中列出了不同尺寸的抽油杆在空气中的质量。表51不同尺寸的抽油杆在空气中的质量直径MD截面积2/CMRF空气中每米抽油杆质量1/KGMRQ16200164192852302238030725391317综上所述，选取19级抽油杆9。第6章动液面计算61物性参数假设836MFH0342861765034861FTE2FINT73569481075MPA2P1原油的API度1435APIO19680式中原油的API度。API2溶解汽油比的计算236501NGOSYRM的计算OM时，36958API619304APIO2的计算NGY6558080170830712731425GGPXT3LN1GGXY048623585201SR3原油体积系数的计算1750974OBF56120GSOFRT784541062791750142908OB4原油密度计算306OSORB31812850703074KG/M62天然气静气柱的压力分布861EXPGOGSOAVTPZ3481009272715GGOPT05MPASO时，0L034216750052LTE口FT口52045204731529KAVT96836C47MPAGP01RC27355204136RCTTZ首先取1，迭代计算压缩因子027902814R36573501Z22306889144Z再取1098202790241R3657813594Z2230610098418AVZ609273291561065MPAGPXE62GOXH0538749/103MPAH31MHFH假设,86372F取37F034287156034871FTE7392FINT8430517MPA2P物性参数的计算1原油的API度1453APIO0式中原油的API度。API2溶解汽油比的计算236501NGOSYRM的计算OM当时，36958API619304APIO3065的计算NGY65580817830761273104325GPXTLN12GGXY0376L48612350854200SR854SR3原油体积系数的计算17509724OBF5610GSOFRT78425430275396170972139OB4原油密度计算306OSORB31812854070307KG/M天然气静气柱的压力分布EXPGOGSOAVTPZ348102715GGOPZT92705MPASO当时，L03421650052LTE口FT口5232540KAVT9217608326KCT6049457MPAGPRC0192735RCTT14Z首先取1，迭代计算压缩因子02790285R31467130Z223061585894Z再取109842027190245R31046758135029Z2236109845094809AVZ6279321560165MPAGPXEGOXH03879/03A31MH5FH837583M2FH所以，动液面约为838M第7章抽油机校核1最大扭矩计算1071MAXMAXIN180215RMSPL304682979N5K式中最大扭矩，；MAXMM悬点最大载荷，N；P悬点最小载荷，N；MIN冲程，M。S2电动机功率计算7210793610W37K48R3泵效计算理论排量73140TPQFSN392MD冲程损失系数的计算74/WLA1503N042LZINPWPF1N1206AE7521109PLRTSWLESF充满系数76510PSWOININRFTZK771R式中泵内余隙比；K01；K泵内气液比；R地面生产气油比，；P3M泵内溶解气油比，；S沉没压力，PA；IN体积含水率,小数；WF标准状况下的绝对压力；P0105PA；0标准状况下的绝对温度，T0293K；泵吸入口处的绝对温度，K；IN气体压缩因子。ZA计算SR；3MPA；946T；0API；6558803107851312731942GGXT；017GY。8601723542SRB计算液体粘度“死油”（脱气油）粘度10XOD；30243264APIZ；1ZY。16316383894048XT102XOD“活油”（饱和油）粘度10BODOA08657392012521347938921038TTWE25210347913894618203189461LOWFF094C计算OB5612540GSOFRT3291750714290OBD计算Z；2306CTK；4578PMA；RC。159RTZ首先取1，迭代计算压缩因子027650119R34783Z223066515095419Z再取109573202765014193R223810480945所以，510PSWOININRFTZ6542710942731509305