脚手架支撑方案

梁、板模板扣件钢管架计算书宝鸡南站位于陕西省宝鸡市，为中型铁路旅客车站，由站房、站台、雨棚等组成。该站房建筑物长203422M，站房分为A、B、C三个区段。A、C段结构高度182M，B段主体结构高度279M。宝鸡南站站场规模为5台11线。站型为线侧平式，采用下进下出的旅客流线模式。地上二层，局部地下一层，地上三层。站房建筑面积为19990M2。结构形式站房为框架结构屋顶大跨度钢结构，网架覆盖面积为84118M2。基本站台雨棚采用钢管混凝土双肢格构柱带斜拉杆悬挑实腹H型钢梁结构，中间站台采用钢管柱悬挑Y型实腹H型钢梁构件。雨棚总长450M，屋面采用压型钢板系统屋面，雨棚建筑面积28897M2。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。第一章梁段L114002800MM的计算一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM140；梁截面高度DM280；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM060；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM120；板底承重立杆横向间距或排距LBM120；梁支撑架搭设高度HM900；梁两侧立杆间距M160；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数4；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32600；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3300；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2193；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM1000；梁底方木截面高度HMM1000；梁底纵向支撑根数7；5梁侧模板参数主楞间距MM600；次楞根数8；主楞竖向支撑点数量5；固定支撑水平间距MM600；竖向支撑点到梁底距离依次是150MM，750MM，1350MM，1950MM，2550MM；主楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取26000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2800M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得19335KN/M2、72800KN/M2，取较小值19335KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W601818/6324CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11206193413921KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q214064336KN/M；计算跨度L2800120/8138286MM；面板的最大弯矩M01139212800120/81201173362800120/812262105NMM；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L11139212800120/81/10001233602800120/81/10007406KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值262105/32410481N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值81N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ113921N/MM；L计算跨度L2800120/8138286MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I60181818/122916CM4；面板的最大挠度计算值0677139212800120/814/10060002921051157MM；面板的最大容许挠度值L/2502800120/81/2501531MM；面板的最大挠度计算值1157MM小于面板的最大容许挠度值1531MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q7406/060012344KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0444KNM，最大支座反力R8147KN，最大变形0336MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值444105/81010455N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值55N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值600/40015MM；次楞的最大挠度计算值0336MM小于次楞的最大容许挠度值15MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力8147KN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0728KNM，最大支座反力R13389KN，最大变形0324MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值728105/8101049N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；主楞的受弯应力计算值9N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0324MM主楞的最大容许挠度值600/40015MM；主楞的最大挠度计算值0324MM小于主楞的最大容许挠度值15MM，满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W6001818/6324104MM3；I600181818/12292105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112260030028003006058680KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002000603360KN/M；Q58680336062040KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAX01Q1L20117Q2L2015868233333201173362333332341105NMM；RARD04Q1L045Q2L04586802330453360233583KNRBRC11Q1L12Q2L115868023312336023316002KNMMAX/W341105/324104105N/MM2；梁底模面板计算应力105N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1248900KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L23333MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值23333/2500933MM；面板的最大挠度计算值0677586823334/10060002921050673MM；面板的最大挠度计算值0673MM小于面板的最大允许挠度值0933MM，满足要求六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q16002/062667KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W101010/616667CM3；I10101010/1283333CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL2012667062096KNM；最大应力M/W096106/166666758N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值58N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V062667069601KN；方木受剪应力计算值396011000/2100100144N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值144N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值067726676004/10090008333331040312MM；方木的最大允许挠度06001000/2502400MM；方木的最大挠度计算值0312MM小于方木的最大允许挠度24MM，满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA5830KN梁底模板中间支撑传递的集中力P2RB16002KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P316001400/406001201202600014200012206002800012003001354KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N65375KN；N2N523828KN；N3N417986KN；最大弯矩MMAX0717KNM；最大挠度计算值VMAX0186MM；最大应力0717106/8100089N/MM2；支撑抗弯设计强度F17N/MM2；支撑托梁的最大应力计算值89N/MM2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/MM2,满足要求七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N15375KN；脚手架钢管的自重N212016591784KN；N537517847159KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；715934/0298489491N/MM2；钢管立杆稳定性计算491N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向钢管的最大支座反力N123828KN；脚手架钢管的自重N21201659281784KN；NN1N223828122925057KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；25057184/0298489172N/MM2；钢管立杆稳定性计算172N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算LOK1K2H2A11851029120121707M；K1计算长度附加系数按照表1取值1185K2计算长度附加系数，H2A14按照表2取值1029；LO/I1707111/158108；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆的最大应力计算值；25057184/053489967N/MM2；钢管立杆稳定性计算967N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1201120KPA；其中，地基承载力标准值FGK120KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A23828/02595312KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N23828KN；基础底面面积A025M2。P95312FG120KPA。地基承载力满足要求第二章梁段L212002000MM的计算一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM120；梁截面高度DM200；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM090；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM120；板底承重立杆横向间距或排距LBM120；梁支撑架搭设高度HM900；梁两侧立杆间距M140；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数3；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32600；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3200；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2193；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM1000；梁底方木截面高度HMM1000；梁底纵向支撑根数6；5梁侧模板参数主楞间距MM900；次楞根数6；主楞竖向支撑点数量4；固定支撑水平间距MM900；竖向支撑点到梁底距离依次是150MM，700MM，1250MM，1800MM；主楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取26000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得19335KN/M2、52000KN/M2，取较小值19335KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W901818/6486CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11209193420882KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q214094504KN/M；计算跨度L2000120/61376MM；面板的最大弯矩M01208822000120/61201175042000120/612379105NMM；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L11208822000120/61/10001250402000120/61/100010911KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值379105/48610478N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值78N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ120882N/MM；L计算跨度L2000120/61376MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I90181818/124374CM4；面板的最大挠度计算值0677208822000120/614/10060004371051077MM；面板的最大容许挠度值L/2502000120/61/2501504MM；面板的最大挠度计算值1077MM小于面板的最大容许挠度值1504MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q10911/090012123KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0982KNM，最大支座反力R12002KN，最大变形1669MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值982105/810104121N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值121N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值900/400225MM；次楞的最大挠度计算值1669MM小于次楞的最大容许挠度值225MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力12002KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0995KNM，最大支座反力R18394KN，最大变形0401MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值995105/810104123N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；主楞的受弯应力计算值123N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0401MM主楞的最大容许挠度值550/4001375MM；主楞的最大挠度计算值0401MM小于主楞的最大容许挠度值1375MM，满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W9001818/6486104MM3；I900181818/12437105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112260020020003009060804KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002000905040KN/M；Q60804504065844KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAX01Q1L20117Q2L20160804240201175042402384105NMM；RARD04Q1L045Q2L04608040240455040246382KNRBRC11Q1L12Q2L11608040241250402417504KNMMAX/W384105/48610479N/MM2；梁底模面板计算应力79N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1250670KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L24000MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值24000/2500960MM；面板的最大挠度计算值0677608042404/1006000437105052MM；面板的最大挠度计算值052MM小于面板的最大允许挠度值096MM，满足要求六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q17504/0919449KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W101010/616667CM3；I10101010/1283333CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL201194490921575KNM；最大应力M/W1575106/166666795N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值95N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V06194490910502KN；方木受剪应力计算值3105021000/21001001575N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值1575N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值0677194499004/10090008333331041152MM；方木的最大允许挠度09001000/2503600MM；方木的最大挠度计算值1152MM小于方木的最大允许挠度36MM，满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA6382KN梁底模板中间支撑传递的集中力P2RB17504KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P314001200/409001201202600014200012209002000012003001513KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N56179KN；N2N427594KN；N318259KN；最大弯矩MMAX0947KNM；最大挠度计算值VMAX0321MM；最大应力0947106/50801864N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑托梁的最大应力计算值1864N/MM2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N16179KN；脚手架钢管的自重N212015791696KN；N617916967875KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；7874744/029848954N/MM2；钢管立杆稳定性计算54N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向钢管的最大支座反力N127594KN；脚手架钢管的自重N2120157921696KN；NN1N227594131928912KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；28912399/02984891984N/MM2；钢管立杆稳定性计算1984N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算LOK1K2H2A11851029120121707M；K1计算长度附加系数按照表1取值1185K2计算长度附加系数，H2A14按照表2取值1029；LO/I1707111/158108；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆的最大应力计算值；28912399/0534891116N/MM2；钢管立杆稳定性计算1116N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求第三章梁段L38001800MM的计算一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM080；梁截面高度DM180；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM090；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM120；板底承重立杆横向间距或排距LBM120；梁支撑架搭设高度HM900；梁两侧立杆间距M100；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数2；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32600；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2193；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM1000；梁底方木截面高度HMM1000；梁底纵向支撑根数4；5梁侧模板参数主楞间距MM900；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量4；固定支撑水平间距MM900；竖向支撑点到梁底距离依次是150MM，650MM，1150MM，1650MM；主楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM9000；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取26000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1800M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得19335KN/M2、46800KN/M2，取较小值19335KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W901818/6486CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11209193420882KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q214094504KN/M；计算跨度L1800120/51420MM；面板的最大弯矩M01208821800120/51201175041800120/512472105NMM；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L11208821800120/51/10001250401800120/51/100012188KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值472105/48610497N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值97N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ120882N/MM；L计算跨度L1800120/51420MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I90181818/124374CM4；面板的最大挠度计算值0677208821800120/514/10060004371051676MM；面板的最大容许挠度值L/2501800120/51/250168MM；面板的最大挠度计算值1676MM小于面板的最大容许挠度值168MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q12188/090013542KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M1097KNM，最大支座反力R13407KN，最大变形1864MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值110106/810104135N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值135N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值900/400225MM；次楞的最大挠度计算值1864MM小于次楞的最大容许挠度值225MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力13407KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度90MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1699/681CM3；I16999/123645CM4；E900000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M1005KNM，最大支座反力R16687KN，最大变形0386MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值101106/810104124N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；主楞的受弯应力计算值124N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0386MM主楞的最大容许挠度值500/400125MM；主楞的最大挠度计算值0386MM小于主楞的最大容许挠度值125MM，满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W9001818/6486104MM3；I900181818/12437105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112260015018003009053784KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002000905040KN/M；Q53784504058824KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAX01Q1L20117Q2L20153784266667201175042666672424105NMM；RARD04Q1L045Q2L0453784026704550402676342KNRBRC11Q1L12Q2L1153784026712504026717389KNMMAX/W424105/48610487N/MM2；梁底模面板计算应力87N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1244820KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L26667MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值26667/2501067MM；面板的最大挠度计算值06775378426674/10060004371050702MM；面板的最大挠度计算值0702MM小于面板的最大允许挠度值1067MM，满足要求六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q17389/0919322KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W101010/616667CM3；I10101010/1283333CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL201193220921565KNM；最大应力M/W1565106/166666794N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值94N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V06193220910434KN；方木受剪应力计算值3104341000/21001001565N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值1565N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值0677193229004/10090008333331041144MM；方木的最大允许挠度09001000/2503600MM；方木的最大挠度计算值1144MM小于方木的最大允许挠度36MM，满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA6342KN梁底模板中间支撑传递的集中力P2RB17389KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P310000800/409001201202600014200012209001800012003001383KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N45153KN；N2N31996KN；最大弯矩MMAX0515KNM；最大挠度计算值VMAX0183MM；最大应力0515106/50801014N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑托梁的最大应力计算值1014N/MM2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N15153KN；脚手架钢管的自重N212014991608KN；N515316086761KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；6761284/0298489464N/MM2；钢管立杆稳定性计算464N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向钢管的最大支座反力N119962KN；脚手架钢管的自重N21201499181608KN；NN1N219962128621248KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；2124804/02984891458N/MM2；钢管立杆稳定性计算1458N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算LOK1K2H2A11851029120121707M；K1计算长度附加系数按照表1取值1185K2计算长度附加系数，H2A14按照表2取值1029；LO/I1707111/158108；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆的最大应力计算值；2124804/053