金鼎科技工业园生活配套三期—服务中心高支模施工方案

GD2201003高支模工程施工方案工程名称金鼎科技工业园生活配套三期服务中心工程地点珠海市金鼎工业园景峰广场施工单位阳东县第二建筑工程公司编制单位阳东县第二建筑工程公司编制人编制日期2013年12月1日审批负责人审核日期年月日金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司目录第一节、工程概况1第二节、高支模模型选定及设计2（一）高支模支撑架体系选定2（二）高支模支撑架体系设计2第三节、模板支撑系统结构计算书4（一）梁模板扣件钢管架计算书4（二）板模板扣件钢管高架计算书21（三）柱模板计算书29第四节、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求57第五节、高支模施工作业58（一）准备工作58（二）模板的配置及发放59（三）高支模钢管架搭设施工60（四）支模方法及拆除64（五）高支模脚手架质量保证措施69金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第1页第一节、工程概况101工程名称金鼎科技工业园生活配套三期项目服务中心102工程地点珠海市金鼎金峰路北侧、一六八医院西侧103工程投资工程投资额约为1198万元人民币104建筑面积1056100105工期施工单位工期为300个日历天（从2013年12月12日起算）106质量要求达到广东省建筑工程合格标准107项目特征本工程为公共建筑，建筑面积1056100，共10层，地下室1层，地上9层，地下层高42M，首层层高为45M，二层层高为42M，三至四层层高35米，五层以上层高315米，屋顶花架高9米，建筑总高度为3978米，地面粗糙度为B类，结构设计使用年限50年，工程抗震设防烈度为7度；建筑抗震设防分类为乙级，抗震等级为三级，结构安全等级为二级，耐火等级为二级，地基基础设计等级为乙级，基础工程为预应力混凝土400管桩基础，主体为框架结构，000标高相当于绝对标高1665米。108有关单位名称建设单位珠海市金鼎园区服务有限公司勘察单位陕西工程勘察研究院珠海分院设计单位中机国际工程设计研究院施工单位阳东县第二建筑工程公司监理单位珠海市城市开发监理有限公司金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第2页第二节、高支模模型选定及设计（一）高支模支撑架体系选定本工程地下层高42M，首层层高为45M，二层层高为42M，三至四层层高35米，五层以上层高315米，屋顶花架高9米，属于高大模板支撑系统，拟采用扣件式钢管脚手架支撑系统，俗称满堂红。为方便计算，对净高最大为9米的屋顶花架梁板模板支撑体系进行高支模体系的设计计算，其余部位参照此计算结果进行施工。（二）高支模支撑架体系设计屋顶花架梁、板高支模部位属高大跨度结构，最大柱距为80M，最大跨度为72M，主梁截面尺寸为3001200、300800等，次梁截面尺寸为250700、250600等，板厚为120。模板采用18厚胶合板，木枋规格8080，钢管规格为4835，板底水平步距为15M，板底立杆柱距为10M。梁底水平步距加密为12M，梁底立杆间距为横向04、纵向06米。梁底横向木枋间距为250，纵向设置2条4835钢管，板底木枋间距为300。高支模支撑架由立杆、水平杆、剪刀撑以及连接它们的扣件组成。水平杆、立杆、剪刀撑均采用4835普通焊接钢管,钢管长度46M，扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件。1、立杆立杆从地面起开始布置，每根立杆底部应设置底座或垫板。立杆接长采用对接扣件连接，对接接头应交错布置。相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在接头高度方向错开的距离为500，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3，具体布置见满堂支撑架平面图。2、水平杆金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第3页首先在满搭架底部距离地面200MM处纵横各设一道扫地杆，然后按纵横两个方向布置水平杆，水平杆步距为1500MM，水平杆与立杆用扣件连接牢固。水平杆的接长应优先采用对接连接，对接接头应交错布置两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离为1000，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。当水平杆采用搭接连接时，搭接长度为1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离为1500。由于主梁截面较大，相应荷载亦较大，为保证主梁底部杆件连接牢固，主梁底部的水平杆及找平杆与立杆用双扣件连接，增加抗滑移能力。3、剪刀撑剪刀撑在垂直于楼面梁的两个方向布置，剪刀撑与水平面的夹角为45，剪刀撑排距为6M，剪刀撑跨越立杆的根数为5根。剪刀撑底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空，剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度为05M，用2个旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150。4、扣件扣件规格必须与4835的钢管外径相同，扣件螺旋拧紧扭力矩不应小于40NM，并不大于65NM，扣件的开口应朝上或朝内。5、脚手板作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙体的距离为150MM，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板的外伸长度为150MM两块脚手板外伸长度的和不应大于300MM；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200MM，其伸出横向水平杆的长度不应小于100MM。5、安全围护满搭支撑架周圈必须要用密目式安全网围护，网间要封闭严密。在脚手板下部满挂一层兜网，兜网要挂设牢固。金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第4页6、材料要求1）、高支模架体采用型号为4835、Q235A（3号）的钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB70089中Q235A钢的规定；不得使用严重锈蚀、变形的钢管，钢管使用前应进行调直及防锈处理。2）、扣件应采用机械性能不低于KTH33008的可锻铸铁制作，不得有裂纹、气孔，不应有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1MM；当扣件加紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5MM。3）、安全网必须使用符合安全部门规定的防火安全网，应有材料合格证。第三节、模板支撑系统结构计算书（一）梁模板扣件钢管架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第5页计算梁段L1示意图如下。图1梁底支撑系统立面截面图图2梁底支撑系统水平截面图一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM030；梁截面高度DM120；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM060；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM120；板底承重立杆横向间距或排距LBM150；梁支撑架搭设高度HM900；梁两侧立杆间距M080；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数1；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数100；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第6页150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2178；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种马尾松；木材弹性模量EN/MM2100000；木材抗压强度设计值FCN/MM120；木材抗弯强度设计值FMN/MM2130；木材抗剪强度设计值FVN/MM215；面板材质胶合面板；面板厚度MM2000；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底纵向支撑根数2；5梁侧模板参数次楞间距MM250；主楞竖向根数4；穿梁螺栓直径MMM12；穿梁螺栓水平间距MM500；主楞到梁底距离依次是30MM，300MM，600MM，900MM；主楞材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM350；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；次楞合并根数2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第7页T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、18000KN/M2，取较小值17848KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W10822/672CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算MMAX01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q112108178523131KN/M；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第8页振捣混凝土荷载设计值Q21410846048KN/M；计算跨度L250MM；面板的最大弯矩M01231312502011760482502189105NMM；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L11231310251260480258175KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值189105/72010426N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值26N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值Q23131N/MM；L计算跨度L250MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I108222/1272CM4；面板的最大挠度计算值0677231312504/10060007201050142MM；面板的最大容许挠度值L/250250/2501MM；面板的最大挠度计算值0142MM小于面板的最大容许挠度值1MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q8175/120001207570KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W2688/6128CM3；I26888/12512CM4；E1000000N/MM2；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第9页计算简图剪力图KN弯矩图KNM金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第10页变形图MM经过计算得到最大弯矩M0123KNM，最大支座反力R2781KN，最大变形0039MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值123105/1281051N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2；次楞最大受弯应力计算值1N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值300/400075MM；次楞的最大挠度计算值0039MM小于次楞的最大容许挠度值075MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2781KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48MM，壁厚35MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W250781016CM3；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第11页I2121872437CM4；E20600000N/MM2；主楞计算简图主楞计算剪力图KN主楞计算弯矩图KNM金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第12页主楞计算变形图MM经过计算得到最大弯矩M0313KNM，最大支座反力R6188KN，最大变形0103MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值313105/102104308N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2；主楞的受弯应力计算值308N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0103MM主楞的最大容许挠度值500/400125MM；主楞的最大挠度计算值0103MM小于主楞的最大容许挠度值125MM，满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W6002020/6400104MM3；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第13页I600202020/12400105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112240015012003006022248KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002000603360KN/M；Q22248336025608KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAXQL2/81/8256083002288105NMM；RARB05QL0525608033841KNMMAX/W288105/40010472N/MM2；梁底模面板计算应力72N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下5QL4/384EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1218540KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L30000MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值30000/2501200MM；面板的最大挠度计算值5222483004/38460004001050978MM；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第14页面板的最大挠度计算值0978MM小于面板的最大允许挠度值12MM，满足要求六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q3841/066402KN/M2钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W508CM3I1219CM4钢管强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL2016402062023KNM；最大应力M/W023106/5080454N/MM2；抗弯强度设计值F205N/MM2；钢管的最大应力计算值454N/MM2小于钢管抗弯强度设计值205N/MM2,满足要求金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第15页钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足2V/AFV其中最大剪力V0611902062305KN；钢管受剪应力计算值223051000/4890009426N/MM2；钢管抗剪强度设计值120N/MM2；钢管的受剪应力计算值9426N/MM2小于钢管抗剪强度设计值120N/MM2,满足要求钢管挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250钢管最大挠度计算值067764026004/10020600012191040224MM；钢管的最大允许挠度06001000/2502400MM；钢管的最大挠度计算值0224MM小于钢管的最大允许挠度24MM，满足要求3支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA3841KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P2040006001201202400014200012206001200012003001968KN金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第16页简图KNM剪力图KN金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第17页弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N31072KN；N29474KN；最大弯矩MMAX0442KNM；最大挠度计算值VMAX0106MM；最大应力0442106/5080871N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑小横杆的最大应力计算值871N/MM2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1600KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第18页RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1600KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R9474KN；R1600KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N11072KN；脚手架钢管的自重N212014991608KN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重N312150/2040060030150/2040060012015024002782KN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值N414200020001500/2040006003864KN；NN1N2N3N410721608278238649326KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第19页计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；9326369/029848964N/MM2；钢管立杆稳定性计算64N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向钢管的最大支座反力N19474KN；脚手架钢管的自重N21201499121608KN；NN1N29474139410867KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11851712,122012417M；K计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I24174/158153；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0298；钢管立杆受压应力计算值；10867366/0298489746N/MM2；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第20页钢管立杆稳定性计算746N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算LOK1K2H2A11851029120121707M；K1计算长度附加系数按照表1取值1185K2计算长度附加系数，H2A14按照表2取值1029；LO/I1707111/158108；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆的最大应力计算值；10867366/053489419N/MM2；钢管立杆稳定性计算419N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1201120KPA；其中，地基承载力标准值FGK120KPA；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第21页脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A9474/02537895KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N9474KN；基础底面面积A025M2。P37895FG120KPA。地基承载力满足要求（二）板模板扣件钢管高架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1模板支架参数横向间距或排距M100；纵距M100；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；模板支架搭设高度M900；采用的钢管MM4835；板底支撑连接方式钢管支撑；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数080；板底钢管的间隔距离MM30000；2荷载参数模板与木板自重KN/M20350；混凝土与钢筋自重KN/M325000；施工均布荷载标准值KN/M22500；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第22页3材料参数面板采用胶合面板，厚度为18MM；板底支撑采用钢管；面板弹性模量EN/MM29500；面板抗弯强度设计值N/MM213；4楼板参数楼板的计算厚度MM12000；图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第23页W100182/654CM3；I100183/12486CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12501210351335KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/MQ225125KN/M；2、强度计算计算公式如下M01QL2其中Q123351425752KN/M最大弯矩M01752300267680NM；面板最大应力计算值M/W67680/540001253N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为1253N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3、挠度计算挠度计算公式为0677QL4/100EIL/250金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第24页其中QQ1335KN/M面板最大挠度计算值06773353004/1009500486104004MM；面板最大允许挠度300/25012MM；面板的最大挠度计算值004MM小于面板的最大允许挠度12MM,满足要求三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W508CM3截面惯性矩I1219CM41荷载的计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12503012035031005KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KNQ225203135KN/M；2钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下最大弯矩计算公式如下MMAX010Q1L20117Q2L2静荷载Q112Q11210051206KN/M；活荷载Q214135189KN/M；最大弯矩MMAX0112060117189120342KNM；最大支座力计算公式如下N11Q1L12Q2L最大支座力N1112061218913595KN；钢管的最大应力计算值M/W0342106/50806727N/MM2；钢管的抗压强度设计值F2050N/MM2；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第25页纵向钢最大应力计算值为6727N/MM2小于纵向钢管的抗压强度设计值2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下MAX0677Q1L4/100EI静荷载Q11005KN/M；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度0677100510004/10020600012191040271MM；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10MM,满足要求四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2256KN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第26页支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0759KNM；最大变形VMAX1941MM；最大支座力QMAX8205KN；最大应力75942976/5080149494N/MM2；支撑钢管的抗压强度设计值F205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值149494N/MM2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度为1941MM小于1000/150与10MM,满足要求五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R8205KN；R1280KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求六、模板支架立杆荷载设计值轴力金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第27页作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG1013891246KN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。2模板的自重KNNG203511035KN；3钢筋混凝土楼板自重KNNG325012113KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG34596KN；2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ2521145KN；3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N12NG14NQ11815KN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF其中N立杆的轴心压力设计值KNN11815KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A489CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W508CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；L0计算长度M；按下式计算L0H2A1501217M；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；L0/I1700/158108；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第28页由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数053；钢管立杆的最大应力计算值；1181472/（053489）45587N/MM2；钢管立杆的最大应力计算值45587N/MM2小于钢管立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算L0K1K2H2A11671017150122018M；K1计算长度附加系数按照表1取值1167；K2计算长度附加系数，H2A17按照表2取值1017；LO/I2017626/158128；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0406；钢管立杆的最大应力计算值；1181472/（0406489）5951N/MM2；钢管立杆的最大应力计算值5951N/MM2小于钢管立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第29页FGFGKKC1201120KPA；其中，地基承载力标准值FGK120KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A11815/02547259KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N11815KN；基础底面面积A025M2。P47259FG120KPA。地基承载力满足要求（三）柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范GB500092001、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度BMM60000；柱截面高度HMM50000；柱模板的总计算高度H金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第30页900M；模板在高度方向分2段进行设计计算。第1段（柱底至柱身高度450米位置；分段高度为450米）一、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目2；柱截面宽度B方向竖楞数目4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目3；对拉螺栓直径MMM12；2柱箍信息柱箍材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM350；柱箍的间距MM450；柱箍合并根数2；3竖楞信息竖楞材料木方；竖楞合并根数1；宽度MM8000；高度MM8000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM221000000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第31页FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取4000H；T混凝土的入模温度，取30000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取4500M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得46083KN/M2、108000KN/M2，取较小值46083KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Q146083KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q22KN/M2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载Q，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112460804509022396KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000450901134KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q222396113423530KN/M；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第32页柱截面宽度B方向计算简图金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第33页剪力图KN弯矩图KNM金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第34页变形图MM从左往右，各支座反力为R11629KN，R24473KN，R34495KN，R41639KN柱截面宽度H方向计算简图金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第35页剪力图KN弯矩图KNM金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第36页变形图MM从左往右，各支座反力为R11853KN，R26177KN，R31853KNMMAX129709125NMM；VMAX3088313N；MAX0189MM；RMAX6176625N1面板抗弯强度验算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩NMM；W面板的截面抵抗矩；WBH2/6450180180/6243104MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W130105/2431045338N/MM2；面板的最大应力计算值5338N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2面板抗剪验算3V/2BHNFV其中，面板承受的剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV3088313N；B构件的截面宽度MMB450MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值33088313/24501800572N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力0572N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3面板挠度验算面板最大容许挠度250/2501MM；面板的最大挠度计算值0189MM；面板的最大挠度计算值0189MM小于面板最大容许挠度设计值1MM,满足要求金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第37页四、竖楞计算本工程柱高度为4500M,柱箍间距为450MM，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度80MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W808080/618533CM3；I80808080/12134133CM4；作用在竖楞上的线荷载，QRMAX/L6176625/45000013726N/MM竖楞计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式M01QL2其中，M竖楞计算最大弯矩NMM；L计算跨度柱箍间距L4500MM；竖楞的最大弯距M011372645004500278105NMM；M/WF其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯矩NMM；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W853104；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W278105/8531043257N/MM2；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第38页竖楞的最大应力计算值3257N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2抗剪验算3V/2BHNFV其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；V竖楞计算最大剪力NV06QL06137264503705975N；B竖楞的截面宽度MMB800MM；HN竖楞的截面高度MMHN800MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值33705975/280080010869N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值0869N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下MAX0677QL4/100EIL/250E竖楞弹性模量（N/MM2），E900000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I341106；竖楞最大容许挠度450/25018MM；竖楞的最大挠度计算值0677137345004/100900003411060124MM；竖楞的最大挠度计算值0124MM小于竖楞最大容许挠度18MM，满足要求五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚35MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W507821016CM3；I1218722437CM4；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第39页根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得计算简图剪力图KN金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第40页弯矩图KNM变形图MMMMAX87622NMM；VMAX4491069N；MAX0010MM；RMAX5486458，5480866MAX5486458N1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值876107/105102107822N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到001MM；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第41页柱箍最大容许挠度200/25008MM；柱箍的最大挠度001MM小于柱箍最大容许挠度08MM，满足要求六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的型号M12；对拉螺栓的有效直径985MM；对拉螺栓的有效面积A76MM2；对拉螺栓所受的最大拉力N5486KN。对拉螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N5486KN小于对拉螺栓最大容许拉力值N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚35MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W507821016CM3；I1218722437CM4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第42页计算简图剪力图KN金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第43页弯矩图KNM变形图MMMMAX101287NMM；VMAX956797N；MAX0011MM；RMAX7969601MAX7969601N1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值101108/1051021079498N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0011MM；柱箍最大容许挠度250/2501MM；柱箍的最大挠度0011MM小于柱箍最大容许挠度1MM，满足要求八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模工程施工方案阳东县第二建筑工程公司第44页F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的直径M12；对拉螺栓有效直径985MM；对拉螺栓有效面积A76MM2；对拉螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N797KN。对拉螺栓所受的最大拉力N797KN小于N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求第2段（柱身高度450米位置至柱身高度900米位置；分段高度为450米）一、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目2；柱截面宽度B方向竖楞数目4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目3；对拉螺栓直径MMM12；2柱箍信息柱箍材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM350；柱箍的间