上海市儿童医院脚手架方案(上报)

上海市儿童医院普陀新院工程脚手架施工方案1、工程概况11、建设单位上海市儿童医院12、设计单位上海建筑设计研究院13、监理单位上海众兴建设监理有限公司14、工程建筑、结构概况141建筑概况上海市儿童医院普陀新院建筑用地面积为26000平方米。工程主要建设院区为门急诊、住院、医技、保障系统、行政办公等。总建筑面积72500平方米，其中地上建筑面积51600平方米，地下建筑面积20900平方米。建成后的上海市儿童医院普陀新院将具有齐全的门急诊科室和先进的医学诊疗部门，是一所功能完善的三级甲等综合性儿童医院。设计总床位550张。142基坑概况基坑规模基坑总面积约28000M2。场地标高本工程00004400,周边地面相对标高为0300，143结构概况建筑物设计基准期及设计使用年限为50年，建筑合理使用年限50年，地下室防水等级为I级外，屋面防水等级为II级基础形式桩基、筏板基础。主体结构特需门诊楼为框架结构形式（一层高度为51米）门急诊医技楼为框架结构形式（一层到四层每层高51米，总高204米）病房楼为框架剪力墙结构形式（一五层51米高、六十一层4米高、十二层45米高、十三层4米高，总高634米）抗震设防烈度7度15、工期要求合同工期782天总工期（计划）782天16、工程地址本工程位于上海市长风生态商务区内，西邻拟建幼儿园，南侧为拟建学校操场，北侧为同普路，东临泸定路。17、编制要求1、施工图纸及合同；2、公司安保文件及有关规定；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）；4、悬挑式脚手架安全技术规程DG/TJ08200220064、施工安全检验标准（JGJ5999）；5、国家、部颁、地方的施工技术规范、规程；二、脚手选型根据本工程工期较紧，体量较大的实际情况，且外墙装饰为面砖，所以综合考虑采用落地脚手及悬挑脚手。其中病房楼、医技楼、特需门诊楼从地下室顶板开始搭设。病房楼因考虑建筑高度598M，所以病房楼结构出地面以后从地下室顶板至五层顶采用落地脚手架；六层到十三层采用悬挑脚手架（每四层为一个架体）。三、脚手架搭设（一）脚手架搭设1、脚手架搭设顺序1）、弹放脚手线底座安放放置纵向扫地杆立柱冲天放置横向扫地杆第一步纵向水平杆即大横杆第一步横向水平杆即小横杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆2）、本工程病房楼脚手架搭设根据结构平面形状及工程施工要求，病房楼的脚手架在地下室顶板施工完成后在顶板上搭设落地脚手。裙房采用落地脚手架。2、脚手架搭设步骤及参数1）、脚手搭设高度病房楼为612M（34步），医技楼为234M（13步），其他各单体建筑物高度在918M（5步10步）。2）、本工程病房楼、医技楼脚手架基本都搭设在地下室顶板上，承载力和排水良好。但外脚手立杆底部放置4M长50木板，使应力分散，均匀受力。3）、外脚手采用4835MM钢管杆件，步距18M，离地200MM设扫地杆；纵距主楼为15M，横距均为1000MM。4）、里排冲天离结构面30CM，横楞里端离墙面1015CM，另一端伸出牵杠外边1520CM。5）、悬挑脚手钢挑梁与楼层结构面采用预埋20MM拉坏，拉坏锚固在梁板内。详见槽钢挑架及拉坏固定示意图。6）、钢挑梁由专业架工利用塔吊配合吊装，钢挑梁外挑端长度及标高必须一致。7）、脚手架的内外侧，从第二步起，均在冲天里侧设两道防护栏杆，施工层设三步挡脚板；脚手架每隔四步，在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆，底笆下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，底笆与搁栅绑扎，每笆应不少于4点；脚手架外侧全部设防护密目网。8）、脚手外侧立面上连续设置剪刀撑。剪刀撑跨越3根立杆，宽度为4跨，斜杆与地面倾角为4560度。剪刀撑的搭设是将一根斜杆连在冲天上，另一根斜杆连在横楞上，避免两杆相交把钢管别弯。高于24M的脚手在其拐角处设置横向斜撑，同时在中间每隔六跨处设置横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。9）、本工程采用刚性连墙构造（硬拉结）。在楼层面预埋短脚手管，利用扣件将其与脚手架连接。连墙构造按两步三跨菱形布置，并在第一步主节点位置用钢管在框架柱处设置抱箍。连墙件偏离主节点位置小于300MM，施工中未经专职安全员同意，不得擅自拆除拉结点。10）、最上层脚手架四周临边设置整体式临边安全防护栏杆，纵向立杆排距小于15M，两端头立杆排距小于1M。高度超过施工面15M。外挂安全网作全封闭。11）、搭设顺序立杆横楞牵杠搁栅剪刀撑竹笆栏杆安全网12）、登高采用坡度为13斜坡式登高梯。平面脚手架四周走道应贯通，采用质地良好的竹笆作满堂铺设。二、钢管脚手施工计算根据施工实际情况，单立杆搭设高度最大为病房楼，为34步，58M高。所以按34步，58M高计算，悬挑脚手根据病房楼六层以上楼面计算。详细计算见后附临时悬挑脚手计算书落地扣件钢管脚手架计算书悬挑扣件式钢管脚手架计算书。三、落地脚手架1、脚手架设计尺寸立杆纵向间距1500，横向间距1200，纵向步距1800，小横杆横向水平间距750。2、搭设工艺流程铺设垫木摆放扫地杆逐根立立杆随即与扫地杆连接安装扫地小横杆并与立杆或与扫地杆连接扣紧安装第一步大横杆与各立杆连接扣紧安第一步小横杆铺设脚手板，设置防护栏杆，挂安全网。依次循环搭设，到第二步架时开始设置连接件，连接件间距3645米。1）、脚手架从车库顶板砼完成后，且其强度达到75开始搭设，搭设进度与主体结构同步，一次搭设高度不应超过相邻墙体以上两步。2）、当搭至有连墙节点位置时，搭设完该处立杆及大小横杆后应马上搭设连墙件。3）、按每三层满铺一层脚手板，操作层必须随层满铺。3基础要求脚手架均落在现浇结构梁板上，对其承载能力要按设计的允许承载力进行验算（详见计算书），在其下部相应位置加设12槽钢。在后浇带的悬挑结构处，其下部的模板支撑架立柱必须要加密处理，在后浇带砼浇筑前，及其强度未达到拆模要求时，该模板支撑架严禁拆除。4立杆的搭设要求1）、每根立杆底部都设置在12槽钢上。2）、脚手架必须设置纵、横双向扫地杆，纵向扫地杆设置高度距立杆底部不应大于200，均采用直角扣件与立杆连接。3）、立杆与连墙件应连接可靠，采用预埋1001006的钢板焊接固定，与架体采用扣件连接，连接件在垂直方向每两步布置一道，水平方向按45米的间距布置。（如下图示）4）、立杆的连接除在最顶上一根立杆高度内可采用搭接连接外，其余均采用对接扣件连接。对接、搭接时要符合下列规定对接接头要交错布置，两根相邻立杆的接头不能设置在同一步内，同一步内两相隔接头应错开不小于500，且距大横杆的高度不应大于600。搭接立杆的搭接长度不应小于1000，采用至少三个旋转扣件固定连接，同时扣件至杆端的距离不小于100。5、立杆顶端应高出女儿墙上皮1500，并搭好防护栏杆。6）、内立杆距建筑物外墙皮的距离为300。5大横杆的搭设要求1）、大横杆置于小横杆之下，立杆内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度要大于3跨，不小于6米，同步大横杆必须四周交圈。2）、大横杆采用对接扣件连接，接头要错开布置，不在同步、同跨内，错开距离不小于500，接头位置距立杆的距离不能大于500。6小横杆的搭设要求1）、每一立杆与大横杆相交处都必须设一小横杆，用直角扣件与大横杆扣紧，偏离立杆的距离不大于150，铺设脚手板时，在一立杆纵距内加设一道小横杆，间距750，每一块脚手板下的小横杆不能少于3根。2）、小横杆伸出大横杆外侧不小于100，同层小横杆与立杆应同向布置，上下相临层应反向布置。7剪刀撑的搭设要求1）、剪刀撑采取通长设置，按每6步4跨设置一道，与地面夹角4560之间，其斜杆交点要在同一直线上，采用旋转扣件与立杆连接，每根斜杆中间应增加24个扣结点，结点位置与立杆距离不大于150，最下端的与立杆结点距地高度应控制在300以内。2）、剪刀撑的连接采取搭接，其搭接长度不能小于1000，采用至少三个旋转扣件固定连接，同时扣件至杆端的距离不小于100。四、悬挑脚手架1、悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为15M，长度35M4M，用20的钢筋制作卡环将其预埋在楼面现浇顶板内，前一个地锚设置在距墙05M处，后一个设置在距墙2M处。挑梁与钢丝绳（采用619、155）组成承力架。然后在承力架上向上搭设双排单立杆脚手架。以上各层设置悬挑杆，在窗口位置设置拉结与结构拉结牢固,每隔三层设置钢丝绳卸荷，拉结点设在大模板最上一排的螺栓孔上。2、其他楼层板在设计位置预埋地锚，固定悬挑杆的地锚为12圆钢，用扣件加横杆固定。3、在四周转角处及其他薄弱环节处，设置4835钢管斜撑杆。同时要求脚手架与主体结构刚性拉接，必须每层设置，各转角处两边设置，距离不大于1，水平间距约6左右。五、电梯井道内脚手架1脚手架设置情况本项目工程的电梯井内脚手架采用形式钢梁式脚手架。采用16工字钢做钢梁，两端深入混凝土墙内（事先预留洞）。钢管脚手架设置每6层/7层一道，标高同外挑脚手架，具体见下表。梯号楼层高度（米）备注DT718地下室13层屋面6978含地下室DT2022地下室4层屋顶3038含地下室DT2325地下室4层屋顶3038观光电梯DT2627地下室2层屋顶1508含地下室DT2829地下室4层屋顶3038含地下室布置范围及情况详细见电梯平面布置图。电梯井道脚手架搭设顺序预留洞/预埋件留置钢结构安装验收底座安放放置纵向扫地杆立柱冲天放置横向扫地杆第一步纵向水平杆即大横杆第一步横向水平杆即小横杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆2井道脚手架搭设施工要点根据脚手架平面示意图及房屋建筑平面图的柱距、排距要求进行放线、定位。离地200左右牵一道纵向扫地杆；横向扫地杆设置在纵横向扫地杆下，每立杆处全部设置。冲天接头须采用对接扣件，接头应相互错开，两个相邻冲天接头不应设在同步同跨内，两相邻接头在高度方向错开的距离应大于500MM。大横杆设置在小横杆之上，并用扣件扣紧在小横杆上。操作层大横杆设置4道，上铺竹笆。大横杆的接长绑接。接头交错布置，大于500MM，搭接长度大于1M（双扣件）。小横杆两端应用直角扣件固定在冲天上，一端距离墙面100150MM。竹笆四角应用10铅丝固定在大横杆上，自操作层向下，每隔4步满铺一层，第二步脚手架下满铺一层。连墙件采用刚性连接。采用在现浇楼面、柱中予埋48钢管按照2步2跨设置，再用钢管顶住墙面，水平间距10M。20、脚手架施工面外侧须设置醒目安全警示标志和灭火机。夜间施工必须配足照明灯光。21、有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管均不得使用。扣件应有合格出厂证明，要光洁、灵活、发现有脆裂、变形、清丝等现象禁止使用。34、脚手架拆除341准备工作A逐级交底拆除技术措施，做到工人清楚拆除顺序。B清除脚手架上的杂物及地面障碍物。342拆除顺序脚手笆栏杆剪刀撑隔栅牵杠横楞立杆挑架底部两根挑杆室内挑架应逐层由上而下，先搭后拆、后搭先拆,严禁上下同时作业。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。当脚手架拆除至下部最后一根长冲天的高度约60M时，应临时设置抛撑加固，后拆连墙件。严禁抛扔，架子拆除时须警示范围,专人指挥，严禁抛掷，由电梯门洞位置传递出来。拆除的构配件必须及时清理、归堆、整修好。在施工过程中，若临时需拆除连墙件或其他杆件时，必须征得项目经理和技术员的同意，且做好临时加固后可拆除，待工作完成后，需立即回复到原状。在拆除区域内，必须设置安全区域的警示，同时安排好专人值班进行监督。脚手架拆除前由项目及工地监理、建设单位全面检查脚手扣件连接，支撑体系等是否符合构造要求，确认后方可进行拆除，并进行专人技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除作业由上而下逐层进行，不得上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固。拆下的部件小心垂直运送，严禁随意抛掷。拆下的钢管扣件等进行现场检查清理，分类堆放。八、结构施工阶段的监测为确保悬挑平台的安全及对平台绕度的控制，防止楼板、梁底裂缝，施工中由测量专业的技术人员随时对平台进行观察和测量，并形成记录，若发现变形，可及时采取有效的技术和安全措施进行处理。特别是在强、台风等恶劣气候结束后的监测工作。九、应急预案1、生产处理发生重伤、死亡事故的施工现场必须停止现场全部施工任务，轻伤事故或一般机械事故，可进行局部停工处理。2、补救与措施（一）、事故发生后，事发现场应立即设立警戒线，尽可能保护事发现场，在可能的情况下，抢救人员及财产。（二）、及时组织好现场的人员疏散，严格控制人员进出，积极配合和服从有关交通管理部门的现场交通指挥。（三）、尽快制定并采取针对性的有效、可靠的安全技术措施，调度一切相关资源进行抢险。（四）、采取有效的措施，防止事故的继续扩大或对周边环境发生第二次破坏。抢险工作应先观察险情基本稳定，并对现场进行初步检查的的情况下再进行。（五）、保证架体稳定的构造措施1、设置纵横向扫地杆和粱下纵横向水平杆。因为根据有关试验，如不设置这二项杆件，立杆的极限承载能力将下降111。设置时应注意纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。为保证立杆的整体稳定，还必须在安装立杆的同时设置纵、横向水平杆。2、支撑架的步距以0915M为宜，且最大不能超18M。因为支撑架步距的大小与立杆的极限承载力之间存在近似反比的线性关系，当施工荷载较大时，适当缩小纵横向水平杆的步距，以减小立杆的长细比，则可充分发挥钢管的强度，使其更为经济合理。根据测算,杆件的计算长度增大一倍则其极限承载力将降低5070。3、模板支撑架立杆应优先使用对接接长的方式。立杆接长的方式有对接和搭接两种，根据有关测试，对接的最大承载力是搭接的3倍多。值得注意的是当顶部立杆使用搭接接长时，由于模板上的荷载是直接作用在支撑架顶层横杆上，并通过扣件与钢管间的摩擦力将力传到立杆上的，又因为扣件所能传递的力较小，且有一定的偏心，致使支撑架整体受力性能较差。此时搭接接长的构造要求是扣件间距应大于800MM，且每根立杆的允许荷载小于于12KN为宜。在搭设支撑架时还应注意，立杆和水平杆的接长位置应做到相邻杆错开，且不在同一步跨内。4、立杆的间距不得超过支撑设计规定，且间距的实际取值不应超过1M。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。当用楼板作支承结构时,由于模板支承立杆所承受的施工荷载往往大于楼板的设计荷载，因此要以计算确定保持两层或多层立杆。为合理传递荷载，立杆底部应设置木垫板，并且使上下层立杆处在同一垂直线上。5、合理设置剪刀撑。剪刀撑有利于提高架体的整体稳定，特别是支撑高度大于45M的支撑架，合理设置剪刀撑能有效防止泵送砼对模板支撑的冲击所造成的架体整体失稳，根据相关试验表明，合理设置剪刀撑的支撑体系其极限承载能力可提高17，因此,满堂的模板支承架应沿架体四周外立面满设竖向剪刀撑，竖向剪刀撑均由底至顶连续设置。支撑架较高时，或者高寛比6时,为提高架体的整体刚度，在架体顶部、底部设扫地杆处、以及中部每隔46M处必须设置满堂水平剪刀撑，剪刀撑必须与立杆相连接。6、严格控制支撑架的变形,确保架体的稳定性。除架体承载引起架体变形外,还有地基的不均匀沉降导致立杆受力不均发生局部失稳,模板下部的支撑梁变形过大,也会引起支撑架的变形。当特殊结构施工或支撑荷载较大时,支撑架要尽可能通过已具备一定强度的相邻构件（墙、柱等）实施卸载,并尽量与建筑物实现可靠连接。（六）、保证架体稳定的管理措施1、模板支撑工程必须做到先设计后施工。设计内容应包括A支撑系统强度计算计算时应考虑A、模板及支撑重量B、砼及钢筋自重C、施工人员和设备荷载D、砼倾倒和振捣产生的荷载E、风荷载F、并按荷载的最不利状态和组合计算。G、还必须以单扣件抗滑力小于85KN、双扣件抗滑力小于12KN,对扣件连接点进行验算。B支承模板支撑系统的楼、地面等的强度计算。C支撑材料的选用、规格尺寸、接头方法、水平杆步距和剪刀撑设置等构造措施。D绘制支撑布置图、细部构造大样图。E砼浇筑方法及程序、模板支撑的安装拆除顺序以及其他安全技术措施。F支撑系统安装验收方法和标准。2、将模板支撑工程施工列入危险作业管理范围。在签发“砼浇筑令”前,除对模板体系验收外,还必须对支撑体系实施整体验收,且技术设计人员必须参与验收。3、精心设计砼浇筑方案,确保模板支撑均衡受载,并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。在砼浇筑过程中,应派专业技术人员观测模板、支撑系统的应力、变形情况,发现异常应立即停工排险。3、扣件式钢管模板支撑架坍塌事故的应急预案（一）、扣件式钢管模板支撑架坍塌重点防范部位1、支撑高度大于45M或者高寛比6的支撑架2、社会影响较大工程。如市区中心、居民密集区、重大公共设施项目等。3、特殊结构工程。如大跨度、大截面框架梁、大截面悬挑梁板、大跨度大面积浇筑的梁板结构等。4、作业环境恶劣、施工人员集中、施救困难的工程。（二）、扣件式钢管模板支撑架坍塌事故预案编制的基本内容和要求1、预案的基本内容A重点防范部位概况A、重点防范部位所处的区域位置、周围环境、施工通道。B、重点防范部位作业性质、作业人数、使用工具、作业方法等。B重点防范部位施工顺序详细列出每项作业操作程序以及所涉及的工种。C重点防范部位施工过程中的隐患A、施工过程中每一行为可能造成的不良后果,以及可能引发的事故类型。B、事故可能波及的范围。D控制措施及责任人针对隐患进行安全分析,制定出对应的控制措施以确保作业安全。为保证控制措施的落实,还须明确相应的责任人。E施救措施A、针对不同的施工行为、人员数量和事发类型、部位,制定出相应的施救方法。B、对事发后可能出现的各种情况制定出预防事态扩大的措施。C、针对事故发生的不同阶段可能出现的各种情况制定出预防事态恶化的措施。D、确定施救和疏散人员、物资的办法和路线，以及紧急联络与通讯的方法。E、施救过程中应注意的事项。2、预案的基本要求A要有针对性和实用性。要针对不同的工程特点、不同的施工方法、不同的施工机具、不同的作业性质和不同的施工环境。预案要贯穿施工全过程，力求细致全面、具体。措施要简单易行，具有较强的操作性和实用性。B确定最不利状态，进行科学的计算和分析。在广泛调研的基础上，确定重点防范部位，以假设的最不利状态对模板支撑架进行强度计算和稳定性分析。并对可能出现的事故危害作出科学的评价，为施救措施的制订提供准确的依据。C绘制预案实施网络图。根据假设的事故情况,确定所采取的预防手段,并以此绘制出预案实施网络图,以便操作和实施。预案制订后要进行审核,合格后才能投入应用。D应随施工情况的变化而及时修订。预案经审定投入应用后若施工情况发生变化,要及时进行修订,以适应新情况下的安全需要。4、施工现场应急救援体系的建立由于模板支撑架坍塌发生后，施工人员常发生因异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡，本文案例11个死亡人员中因异物吸入致死的8人,占73。从中可知事故发生后不能有效施救是造成惨案的又一原因,因此紧急救援系统的建立是减小伤亡的有效措施。模板支撑架坍塌事故紧急救援系统应包括（一）、事故报警系统事故发生时,现场用于救助的报警装置。事故报警系统必须与工地的办公区、值班室、门卫等主要岗位相连。（二）、支撑应力监测及自动预警系统用于自动监控模板支撑承载后的应力、变形,一旦应力、变形超出警戒值就予报警。（三）、紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其它人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。（四）、紧急救援工具主要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。（五）、应急照明用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。（六）、紧急医疗工具用于紧急医疗救护的基本器材,如急救药箱、担架等。紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。（七）、紧急工作组的组成和职责1、救援组主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。2、事故处理组按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。3、联络组负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。4、警戒组主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。5、伤员救护、救援一急救步骤1、在确保对自己及他人无任何危险情况下，迅速使伤员脱离危险场所，并初步调查现场。2、初步检查伤员，判断其神志、气管、呼吸循环是否正常，必要时立即进行现场急救和监护，使伤员保持呼吸通畅，视情况采取有效的止血、防止休克、包扎伤口、固定、保存好断离的器官或组织、预防感染、止痛等措施。3、呼救按照预案伤员送往附近最近医院，也可拨打救护电话”120”，或报警电话“110”或派出所。现场人员继续施救，一直坚持到救护人员接替为止，并应反应伤员伤情及简单救治过程。工地发生安全事故后，在已确定伤势后的情况下，请将伤员送特色医院救治，以免延误对伤者的医疗。4、如果没有发现危及伤者的体征，也应及时作第二次检查，以免遗漏其他的损伤、骨折和病变。二现场伤员急救方法1、严重创伤、出血伤员现场救治主要包括高处坠落、物体打击、机械伤害、坍塌等事故所造成的对人体的伤害。1止血A、压迫止血法适用于一般性表面创伤；先抬高伤肢，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，再用绷带或布条加压包扎止血。B、指压动脉止血法适用于头部、颈部和四肢的动脉出血的短暂性止血；用手压迫出血的血管上部（近心端），用力压向骨方。C、弹性止血带止血法适用于肢体动脉创伤；选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，在创伤部位近心端放上弹性止血带，注意每隔30分钟左右需放松一次（约一分钟）。2包扎、固定创伤处用消毒纱布覆盖，再用绷带或布条包扎。肢体骨折，可借助绷带包扎夹板（或利用现场木板等）来固定受伤部位上下二个关节。3搬运肢体受伤后局部出现疼痛、肿胀、功能障碍，畸形变化，就提示有骨折存在，宜在止血包扎后再搬运；严重创伤伴有大出血或已休克的伤员，要平卧运送伤员，头部可放置冰袋，尽量避免震荡；高处坠落伤员，有脊椎受伤可能，必须使伤员平卧在硬板担架上搬运；移至担架上时必须三人平托，严禁搂抱或只抬伤员的两肩与两腿；颈椎损伤的还要有专人托头部；颅骨损伤昏迷者应侧卧或仰卧偏头，以防止伤者呕吐后误吸。4创伤救护的注意事项A、护送伤员的人员应向医生尽可能详细介绍受伤经过。如受伤时间、地点、伤害类别、急救情况等。B、高处坠落或物体打击引起颅脑损伤时，对呕吐、口鼻出血等状况的昏迷伤员需先解除呼吸道梗阻；当被确诊为颅骨骨折的伤员，即使当时神志清楚，仍应留院观察。C、坍塌、交通事故中，一般应尽快解除伤员肢体受到的压迫，用弹性绷带绕伤肢，进行伤肢降温，并固定少动，减缓局部软组织发生肿胀及热缺血，伤肢不应抬高、按摩或热敷。D、处于创伤性休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、不动，并将下肢抬高约20左右，及时止血、包扎、固定伤肢；对心跳、呼吸骤停者，应立即进行心肺复苏，尽快送医院。E、当受到创伤后，不管伤者状况如何清楚，都应按预案程序进行，并送相关医院作进一步检查。2、电击伤的抢救主要包括触电事故1迅速使触电者脱离电源低压触电事故，切断总电源，或用绝缘棒或干燥木棒等非导电体移开电线或电器；对高压触电事故，应立即通知有关部门停电，然后再采取措施抢救。2触电者呼吸或心跳均停止，立即进行人工呼吸，同时进行体外心脏按压，要求不间断地进行，直至伤者苏醒或医护人员到场。3局部的电灼伤创面要消毒包扎，注射破伤风抗毒素；对清醒的电击伤者，一般卧床休息数日即可恢复；如有弹离电源或高空跌下者，需要进院进一步检查6、生产恢复项目部安排有关人员参与事故调查处理小组，配合上级部门对事故调查和事故性质的认定，督促相关事项的执行情况，并按公司有关规定对事故人进行公司内部处理；在事故发生场所按有关要求进行整改并获有关上级部门及公司调查处理小组复查同意后，方可恢复生产。伤亡事故发生后，对因工负伤的职工和死者家属，要严格根据国家有关规定，做好善后安抚处理工作。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算参数双排脚手架，搭设高度258米，60米以下采用双管立杆，60米以上采用单管立杆。立杆的纵距150米，立杆的横距105米，内排架距离结构030米，立杆的步距180米。钢管类型为4830，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距450米。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为010KN/M2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为017KN/M，安全网荷载取00100KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压040KN/M2，高度变化系数14200，体型系数08720。地基承载力标准值46KN/M2，基础底面扩展面积0250M2，地基承载力调整系数100。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201001050/30035KN/M活荷载标准值Q30001050/31050KN/M静荷载的计算值Q11200381200350088KN/M活荷载的计算值Q21410501470KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100800880101470150020347KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010008801171470150020407KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0407106/4491090580N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800350073KN/M活荷载标准值Q21050KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677007309901050150004/10020610510778002483MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2010010501500/30052KN活荷载标准值Q300010501500/31575KN荷载的计算值P1200581200521415752337KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003810502/823371050/30824KNM0824106/44910183554N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000381050004/3842060105107780000003MM集中荷载标准值P0058005215751685KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V216851001050031050024105002/9/7220610510778003118MM最大挠度和VV1V23146MM小横杆的最大挠度小于10500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003810500040KN脚手板的荷载标准值P2010010501500/20079KN活荷载标准值Q300010501500/22362KN荷载的计算值R1200401200791423623450KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01072NG10107258002767KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为010NG201004150010500300/20405KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为017NG3017015004/20510KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0010NG400101500258000387KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG44069KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215001050/24725KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00400UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ1420US风荷载体型系数US0872经计算得到，风荷载标准值WK0400142008720495KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG0914NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1240690914472510836KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12406914472511498KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW0914WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW09140495150018001800/100303KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N11498KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到11498/019424143091N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足强度设计要求经过计算得到NF2300110KNNF2NL，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG其中P立杆基础底面的平均压力KN/M2，PN/A；P4599N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值KN；N1150A基础底面面积M2；A025FG地基承载力设计值KN/M2；FG4600地基承载力设计值应按下式计算FGKCFGK其中KC脚手架地基承载力调整系数；KC100FGK地基承载力标准值；FGK4600地基承载力的计算满足要求悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算参数双排脚手架，搭设高度180米，立杆采用单立管。立杆的纵距150米，立杆的横距105米，内排架距离结构030米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为4830，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距450米。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为010KN/M2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为017KN/M，安全网荷载取00100KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压040KN/M2，高度变化系数12500，体型系数11340。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度150米，建筑物内锚固段长度150米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201001050/30035KN/M活荷载标准值Q30001050/31050KN/M静荷载的计算值Q11200381200350088KN/M活荷载的计算值Q21410501470KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100800880101470150020347KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010008801171470150020407KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0407106/4491090580N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800350073KN/M活荷载标准值Q21050KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677007309901050150004/10020610510778002483MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2010010501500/30052KN活荷载标准值Q300010501500/31575KN荷载的计算值P1200581200521415752337KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003810502/823371050/30824KNM0824106/44910183554N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000381050004/3842060105107780000003MM集中荷载标准值P0058005215751685KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V216851001050031050024105002/9/7220610510778003118MM最大挠度和VV1V23146MM小横杆的最大挠度小于10500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003810500040KN脚手板的荷载标准值P2010010501500/20079KN活荷载标准值Q300010501500/22362KN荷载的计算值R1200401200791423623450KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01072NG10107180001930KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为010NG201004150010500300/20405KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为017NG3017015004/20510KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0010NG400101500180000270KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43115KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215001050/24725KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00400UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ1250US风荷载体型系数US1134经计算得到，风荷载标准值WK0400125011340567KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG0914NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N123115091447259692KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12311514472510354KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW0914WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW09140567150018001800/100347KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N10354KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到10354/019424128851N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足强度设计要求经过计算得到NF2432861KNNFNL，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中KM/L,KLML/L,K2M2/L。本工程算例中，M1500MM，L1500MM，ML300MM，M21350MM；水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面模量抵抗矩W14100CM3。受脚手架作用集中强度计算荷载N1035KN水平钢梁自重强度计算荷载Q1226100000178510025KN/MK150/150100KL030/150020K2135/150090代入公式，经过计算得到支座反力RA32834KN支座反力RB11389KN最大弯矩MA17360KNM抗弯计算强度F17360106/1051410000117257N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求受脚手架作用集中计算荷载N312473784KN水平钢梁自重计算荷载Q26100000178510021KN/M最大挠度VMAX7714MM按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011表518规定水平支撑梁的最大挠度小于30000/250,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172003附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值B1070282/B0929经过计算得到强度1736106/09291410000013253N/MM2；水平钢梁的稳定性计算0时，水平钢梁受压；当RAHRU1015KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳斜拉杆的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为NRU10149929N。拉环强度计算公式为N/AF其中，F为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/MM2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值F500N/MM2；所需要的拉环最小直径D1014994/3142500021/2114MM。实际拉环选用直径D12MM的HPB235的钢筋制作即可。电梯井道扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算参数地下室底板到三层楼面电梯井道支架搭设高度为173M，立杆的纵距B120M，立杆的横距L120M，立杆的步距H120M。脚手板自重030KN/M2，栏杆自重000KN/M，材料最大堆放荷载150KN/M2，施工活荷载100KN/M2。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为4830。一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W449CM3；截面惯性矩I1078CM4；纵向钢管计算简图1荷载的计算1脚手板与栏杆自重线荷载KN/MQ10000