碗扣式钢管脚手架施工方案最新版

1、欣隆湖滨半岛工程碗扣式钢管脚手架施工方案编制单位：新七建设集团有限公司编制人:审核人：审批人：编制日期： 二零一零年十一月 欣隆湖滨半岛一期碗扣式钢管脚手架施工方案一、编制依据1、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆湖滨半岛工程施工图纸2、 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)3、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)5、混凝土结构设计规范(GB50010-20026、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)7、钢结构设计规范(GB 50017-2003)4、其他施工及验收规范和相关技术文献，如建筑施工手册等。二、适用范围本方案适用于欣隆湖滨

2、半岛一期工程，其中包含111#楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑。三、搭设参数及材料、荷载取值(1) 基本搭设参数本工程高层住宅 4#、6#、9#楼，小高层住宅1#、2# 3#、5#、8#楼为框架剪力墙结构，7#楼为剪力墙结构，公寓10#楼，商业楼11#楼，商业中 心12#楼，商铺裙楼均为框架结构。因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以 下层高较高，为确保施工安全，故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板 支架。模板支架高H为3.5m （部分楼栋不同，以图纸为准），立杆步距h （上 下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距I b取0.9m。 立杆伸出顶层横向

3、水平杆中心线至模板支撑点的自由长度 a取0.1m。整个 支架的简图如下所示。（2）材料及荷载取值说明本支撑架使用48 x 3.5mn钢管，钢管壁厚不得小于3mnp钢管上严禁 打孔；米用的扣件，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自 重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。四、支架搭设、验收及拆除1、支架搭设（1）支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线， 先把中线弹出来， 再往两边分， 以防支架搭偏。（2）支架搭设必须遵循自下而上的原则，第一道立杆底下必须设置底托， 不得将立杆直接落在砼基础上。（3）每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧，同时除边立杆外，所有

4、立杆必须 设置四根横杆，不得缺少，否则将降低支架整体稳定性。（4）剪刀撑应于支架搭设同步进行，竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外，支架内部同样需要搭设，按每隔45m设置一道，竖向剪刀撑的设置应下到地 面、上到支架顶，杆与地面的夹角以 45 度60 度为宜。（5）支架底部离地面约30cm处必须设置纵横向水平扫地杆。（ 6）箱梁翼板外侧须设置钢管围栏，高度以 1.2m 为宜，在围栏上部和中 部设置两道通长水平杆，并悬挂安全密目网。（ 7）支架搭设时，项目部应加强现场管理，严格按照方案进行施工。（8）顶托伸出长度不大于30cm，立杆总伸出长度不大于 50cm2、支架验收 支架搭设好后，技术人员和安全人员通

5、知专业监理按照相关规范对支 架进行验收，验收的要点如下：（ 1）检查底托是否旋紧，与地面接触是否紧密。（ 2）检查横杆扣入碗口是否到位，扣锁是否旋紧。（ 3）检查架体是否设置扫地杆。（ 4）检查剪刀撑是否设置正确，间距及数量是否符合要求。（5）检查顶托是否旋紧，顶托伸出长度是否符合规范要求。（6）检查支架立杆间距是否按照方案执行。对于不符合要求的地方，应责令施工队立即整改，整改到位经监理工 程师验收合格后方可进行下步工序。（7）支架拆除必须遵循自上而下，从跨中向两侧的原则。3、支架拆除支架拆除需注意以下几点：（1）支架拆除应遵循自上而下的原则。（2）严禁将架体整体推倒，否则将予以重罚。（3）支

6、架拆除时，应从跨中向两端方向依次拆除。4、安全措施（1）支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任，持证上岗。（2）搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。（3）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中 堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、 泵管及起重设备等。（4）拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒。（ 5）在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步， 当必须超过两步 时应加设临时拉结。（6）在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。（ 7）脚手架与架空输电线路的安全距离、 工地临时用电线路架设及脚手架 接地避雷措施等应按

7、现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行（8）沿脚手架外侧严禁任意攀登。（9） 对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作，对高层脚手架应定 期作门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。（10）拆除支架时，必须遵循自上而下的原则，严禁将支架整体推倒。（11）拆除支架时，应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物。（12）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及 施工作业。五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模-底模方木/钢管-横向水平 钢管-可调托座-立杆-基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性 验算。其中，取与底模方木平

8、行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板的截面抵抗矩为：w= 1000X 182/6=5.40 x 104mrh模板自重标准值：xi = 0.3 X 1 =0.3kN/m ;新浇混凝土自重标准值：X2 = 0.5 X 24X 1 =12kN/m;板中钢筋自重标准值：X3= 0.5 X 1.1 X 1 =0.55kN/m ;施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1 X 1 =1kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5 = 2X仁2kN/m以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g 1 =(x 1+X2+X3) X 1.35

9、=(0.3+12+0.55) X 1.35=17.348kN/m;q 1 =(x 4+X5) X 1.4=(1+2) X 1.4 =4.2kN/m ;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大 值。Qi跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：2 2 2Mmax = 0.08g 1I c +0.1q 1I c = 0.08 X 17.348 X 0.3 +0.1 X 4.2 X20.3 =0.163kN mqiSi 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g ilc2-0.117q il c2= -0.1 x 17.348 x 0.32-0.1

10、17 x4.2 x 0.3 2= -0.2kN m经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。MLx=0.2kN m(2)底模抗弯强度验算取MaX(Mimax, MmaX)进行底模抗弯验算，即(T =0.2 x 106 /(5.40 x 104)=3.71N/mmi底模面板的受弯强度计算值=3.71N/mm2小于抗弯强度设计值f=15N/mm满足要求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为 Q=0.6gl c+0.617q1l c=0.6 x 17.348 x0.3+0.617 x 4.2 x 0.3=3.9kN ;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：fiMT =3 x

11、3899.97/(2 x 1000x 18)=0.325N/mnf;所以，底模的抗剪强度t =0.325N/mm2小于抗剪强度设计值f=1.4N/mm满足要求。(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mrh模板惯性矩 1=1000 X 183/12=4.86 x 105 mmy;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算:W烏評询釜敖说紳v =0.324mm;底模面板的挠度计算值v=0.324mmd、于挠度设计值v =Min(300/150 , 10)mm，满足要求。(二) 底模方木的强度和刚度

12、验算(1)荷载计算模板自重标准值：X1=0.3 x 0.3=0.09kN/m ;新浇混凝土自重标准值：X2=0.5 X 24 x 0.3=3.6kN/m ;板中钢筋自重标准值：X3=0.5 X 1.1 x 0.3=0.165kN/m ;施工人员及设备活荷载标准值：X4=1 x 0.3=0.3kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5=2x 0.3=0.6kN/m ;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g =(x 1+X2+X3) x 1.35=(0.09+3.6+0.165) x 1.35=5.204kN/m ;q =(x

13、4+X5) x 1.4=(0.3+0.6) x 1.4=1.26kN/m ;11 11! 1，丨.11nr礙11 L 1ULtilI JelalaAL10LAL支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：2 2 2MU=-0.1 x g2X la -0.117 x q2X la =-0.1 x 5.204 x 0.9 -0.117 x 1.262x 0.9 =-0.541kN m(2)方木抗弯强度验算2243方木截面抵抗矩 W二bh/6=200 x 100/6=33.333 x 10 mm;642(T =0.541 x 10/(33.333 x 10 )=1.623N/mm;底模方木的受弯强

14、度计算值c =1.623N/mmi小于抗弯强度设计值f=13N/mrm，满足要求。(3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为 Q=0.6g2l a+0.617qd a=0.6 x 5.204 x0.9+0.617 x 1.26 x 0.9=3.51kN ;按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：t =0.263N/mm;所以，底模方木的抗剪强度t=0.263N/mmi小于抗剪强度设计值2f v=1.3N/mm满足要求。(4) 底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mml;364方木惯性矩 1=200 X 100/12=16.667 X 10 mm;根据JGJ130- 2001，

15、刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准 值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：4v =0.521 X(X1+X2+X3) X la /(100 X EX 1)+0.192 X(X4+X5) Xla 7(100 X EX I)=0.095 mm ;底模方木的挠度计算值v =0.095mm小于 挠度设计值v=Min(900/150 , 10)mm，满足要求(三) 立杆稳定性验算h立杆O O O0000/立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1)立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值 N应按下式计算：N = 1.35刀 Nsk + 1.4 刀 Nk其中NGk

16、为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将 其分成模板(通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后 相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为Fi=21.314kN。除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重按模板支架高度 乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15 X 3.5=0.525kN ;立杆受压荷载总设计值为：Nt二F1+F2X 1.35=21.314+0.525 X 1.35=22.023kN ;其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，R因为已经是设计值，不 再乘分项系数。(2)立杆稳定性验算。按下式验算 -

17、轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比入按规程附录 C采用；A -立杆的截面面积，取4.24 X 102口市K h-高度调整系数，建筑物层高超过4询寸，按规程5.3.4采 用；计算长度10按下式计算的结果取大值：I o=h+2a=1.5+2X 0.1=1.7m;l=ka h=1.167 X 1.427 X 1.5=2.498m;式中：h-支架立杆的步距，取1.5m;a - 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长 度，取 0.1m；卩-模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D- 1,取1.427 ; k -计算长度附加系数，按规程附表 D- 2取值为1.167 ；故I 取2.498m;

18、入=lo/i=2.498 x 103 /15.9=158 ;查规程附录C得 = 0.281 ;KH=1；32(T =1.05 x N/( AKH)=1.05 x 22.023 x 10 /(0.281 x 4.24 x 10 x21)=194.086N/mm2；立杆的受压强度计算值。=194.086N/mmi小于 立杆的抗压强度设计 值 f =205 N/mm 2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1)立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知 :Nt = 22.023kN;风荷载标准值按下式计算：2Wk=0.7 卩 z sWo=0.7x 0.74 x 0.273 x 0.9=0.127kN/m2; 其中 w 0 - 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.9 kN/m 2;a Z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2