武广专线西联特大桥施工方案

1、TA11 施工组织设计（方案）报审表施工组织设计（方案）报审表 工程项目名称：新建武汉至广州铁路客运专线 施工合同段：XXTJV 标编号： 致 华南监理联合体武广客专 JL4 标监理站： 我单位根据施工合同的有关规定已编制完成 西联特大桥 32+48+32m 现浇连续箱梁 工程的施工方案，并经我项目部技术负责人审查批准，请予以审查。 附：西联特大桥 32+48+32m 现浇连续箱梁施工方案 承包单位（章）：中铁十九局武广客运 专线 5 标项目经理部一工区 项 目 经 理： 日期： 专业监理工程师意见： 专业监理工程师： 日期： 总监理工程师审批意见： 项目监理机构（章）： 负责人： 日期： 注

2、：本表一式 4 份，承包单位 2 份，监理单位、建设单位各 1 份。 武汉至广州铁路客运专线 5 标 西西 联联 特特 大大 桥桥 32+48+32m 现浇连续箱梁施工方案现浇连续箱梁施工方案 (DK1985+303.55 DK1985+416.90) 编制人： 审核人： 批准人： 中铁十九局武广运专线 5 标项目经理部一工区 2007 年 11 月 10 日 目目 录录 1.编制依据编制依据 .1 2.工程概况工程概况.1 3.主要施工方案主要施工方案.2 3.1.墩顶 0#块施工.2 3.2.挂蓝的设计与拼装.9 3.3.悬壁浇筑施工.13 3.4. 边跨现浇段施工.17 3.5. 合拢段

3、施工，全桥体系转换.19 4.施工进度计划施工进度计划.23 4.1 总工期.23 4.2. 悬灌浇注节段施工时间.23 4.3.施工进度安排.23 5.机械设备及劳动力投入机械设备及劳动力投入.23 5.1.机械设备投入使用计划表.23 5.2.劳动力使用计划表.24 6.质量保证措施质量保证措施.24 6.1.工程管理方面的措施.24 6.2.施工方案方面的措施保证.25 7.安全保证措施安全保证措施.26 7.1.工程管理方面的措施.26 7.2 施工用电及机械使用方面措施.26 7.3.现场管理安全保证措施.27 8.环保及文明施工保证措施环保及文明施工保证措施.27 附件：挂篮设计计

4、算书附件：挂篮设计计算书.28 西联特大桥西联特大桥 32+48+32m32+48+32m 现浇连续箱梁施工方案现浇连续箱梁施工方案 1.1. 编制依据编制依据 （1）武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段施工图红边岭特大桥武广客专乌花施图 V（桥）-45。 （2）32+48+32m 悬灌预应力混凝土连续梁 武广客专乌花施工图桥通 15。 （3）武广客运专线连续梁 CKPZ 盆式橡胶支座安装图肆桥支座武广（2007）-II。 （4）桥梁栏杆、遮板、电缆槽、伸缩缝、声屏障、人行道板通桥（2006）8388。 （5） 客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准 （铁建2005160 号）等相关验 收标准。

5、 （6） 客运专线铁路桥涵工程施工技术指南 （TZ213-2005） 。 （7） 铁路桥涵施工技术规范 （TB10203-2002） 。 （8） 客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件 。 （9） 客运专线铁路桥涵用高性能混凝土技术条件 。 （10） 铁路混凝土工程施工技术指南 （TZ210-2005） 。 （11） 铁路混凝土工程施工质量验收补充标准 （铁建设2005160 号） 。 （12） 铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定 。 （13） 关于发布客运专线铁路基工程施工质量验收暂行标准等九项铁路工程建设 标准局部修订条文的通知 （铁建设2006141 号） 。 （14）桥梁各种施工图的设计

6、说明及附注说明。 （15）桥梁现场实际情况。 2.2.工程概工程概况况 西联特大桥位于广东省韶关市西联镇,于 DK1985+362 处与西联大道交叉，斜交角度为 75,以（32+48+32）m 连续箱梁跨越该路，立交净高 19.9m。 连续箱梁截面类型为单箱单室等高度截面，顶板、底板及腹板局部向内侧加厚，设计 采用悬灌法施工。梁全长为 113.3m，跨度为 31.9+48+31.9m，梁高为 3.25m，桥面板宽 13.4m，底板宽 5.4m，腹板高 2.6m。边支座中心线至梁端 0.75m，横桥向边支座中心距为 4.4m，横桥向中支座中心距为 5.0m。全联在端支点、中支点处设横隔板，横隔板

7、设有孔洞， 供检查人员通过；中支点横隔板厚 2.0m，端支点横隔板厚 1.3m。 箱梁有两个“T”构，墩顶的 0#段长 10m，每个“T”构沿梁纵向划为 6 个对称梁段， 每段长 3m，A1（B1）#A6（B6）#梁段采用挂篮对称悬臂灌筑施工。全桥共有 3 个合拢段， 分别是中跨合拢段和两个边跨合拢段，段长均为 2m。边跨现浇段长均为 7.65m。 预应力钢筋中，纵向预应力钢筋为钢绞线束，竖向预应力钢筋为 25mm 的精轧螺纹钢 筋。锚具中纵向预应力筋用 OVM15 系列锚具，竖向预应力筋用 JLM-25 锚具。预应力筋孔道 采用金属波纹管制孔。 主要工程数量： 主梁结构砼：C50 砼 138

8、4.2m3 主梁钢材数量：Q235：8.9t，HRB335：263.1t Rjy15.20预应力钢绞线 56.13t 25 精轧螺纹钢筋 2.93t 金属波纹管（内径 90mm）：4273.26m 锚具（0VM15）：296 套 轧丝锚锚具（JLM-25）：456 套 盆式橡胶支座：8 个 3.3.主要施工方案主要施工方案 本连续梁采用悬灌法施工，配两套挂蓝，于 12#、13#主墩同时对称浇注。为了满足连 续梁施工的需要，在 13#墩旁设一台塔吊，并另配一台 25t 吊车，吊装模板、钢筋以及今 后连续梁施工所用的挂篮和材料、机具等。砼由 1#拌合站集中拌制，砼输送车运送、砼输 送泵泵送入模，1

9、#拌合站需为连续梁备料，以满足规范及设计要求。 施工工艺流程如下： 安装 12#、13#墩顶支座浇注临时支座搭设 0#托架现浇 0#块砼（同时完成墩、梁 临时固结）安装挂篮并预压调试采用挂篮悬浇箱梁至最后一个节段（即最大悬臂状态） 张拉相应阶段预应力钢束、拆除挂篮安装中跨合拢段施工吊架、浇注中跨合拢段砼张 拉相应预应力钢索支架现浇边跨直线段安装边跨合拢段现浇托架立模、绑扎钢筋、 穿预应力束、焊接边跨合拢段劲性骨架浇注边跨合拢段砼拆除合拢段劲性骨架、张拉 钢束、拆除吊架张拉其余设计预应力钢束完成整个体系转换、形成三跨连续结构 3.1.3.1.墩顶墩顶 0#0#块施工块施工 位于桥墩正上方的零号块

10、，是连续箱梁按 T 构悬浇施工的中心、基本块件，又是体系 转换的控制块件。本桥的零号块长 10.0m，高 3.25m，两边翼板悬出 3.35m，结构十分复杂。 在零号块上要通过纵向预应力钢绞线束，竖向预应力粗钢筋，还有与墩身临时固结而由墩 身上伸过来的预埋钢筋；零号块上设有横隔板，横隔板上还留有进人孔；箱体砼内钢筋和 管道密集而又交错，是连续箱梁施工的关键部位，其质量的优劣将直接影响整个连续箱梁 工程。因此，我们将精心组织，精心施工，确保零号块的施工质量。 根据西联特大桥的现场实际，本连续梁 0#块采用钢管支架现浇法施工。其施工顺序为： 墩旁支架安装底模安装侧模及翼缘模安装底腹板钢筋绑扎及纵竖

11、向预应力安装端 模及内侧模安装内支架及内顶模安装顶板钢筋及纵向波纹管预埋砼浇筑拆除顶、 腹、底端模端面凿毛张拉纵、竖向预应力筋预应力管道压浆内模侧模及底模拆除 墩旁支架拆除。 3.1.1.3.1.1.支架设计支架设计 支架按现浇总荷载设计取值，采用直径 100cm 钢管桩为主体，2I40 型钢横架于钢管桩 顶的结构形式。在 0#块纵向沿承台边线往里推进 5cm 处架立一排直径为 100cm 的螺旋钢管， 横向三根均匀排布，相互由横联系统构为整体，纵方向由型钢支撑及精轧螺纹钢相互作用 与主墩紧密接触；桩顶布设 I 40a 工字钢横跨，然后放置分配纵梁 I28a 工字钢，高程调节由桩顶砂箱来实现。

12、详见 支架设计图 1、图 2、图 3 所示。 0#块支架施工采用由下往上，由单一至整体，最终实现结构整合。支架搭好后采用砼 预压块进行 1.1 倍的超载预压。并测定弹性和非弹性沉降量，为零号块施工时的预拱度计 算提供依据性资料，并检验托架的安全性。 图图 1 1 0#0#块支架设计图块支架设计图 1 1 承台 箱梁0#块 B B AA ?1000 12mm螺旋钢管 分配纵梁2 25a 型钢12 长 横梁2 40a型钢 采用挂篮后下横 梁 翼缘板支 撑钢管架 214型钢 216型钢 砂箱65高 ?25精轧螺纹钢 28a型钢 垫1厚钢板 大样 分配纵梁2 25a 型钢9 长 分配纵梁2 25a 型

13、钢9 长 216型钢 图图 1 1 0#0#块支架设计图块支架设计图 2 2 承 台 墩身 箱梁0#块 405 BB ?1000 12mm螺旋钢管 69cm砖墙中间填 砂顶面砂浆垫层 28a型钢 长4.2 工作平台 砂箱65高 40a型钢 嵌入墩顶20 底模板超 出20 ?25精轧螺纹钢 28a型钢 放置电焊机 及其它工具 此接触面放置2 厚胶皮垫 厚钢板 厚钢板 分配纵 梁2 25a 型钢12 长 216型钢 图图 1 1 0#0#块支架设计图块支架设计图 3 3 3.1.2.3.1.2.模板工程模板工程 （1）模板设计 底、外模采用挂蓝钢模板，内侧模及顶板模选用竹胶板模。钢模在拼装前使用电

14、动磨 光机打磨光洁，并涂刷脱模剂，接缝处夹海绵条并均匀涂刷腻子防漏浆。 （2）模板安装与加固 底模按设计分块吊装于支架上。侧模和翼缘模的组装在墩顶进行，首先在翼板模的下 方、底模横梁（2I40 型钢）及纵梁（I25 型钢）上方搭设钢管脚手架，并安装顶托及顶托 顶部横向分配梁（10 型钢） ；其后，吊安外侧模至指定位置，在侧模底部焊型钢及顶托 于横梁上方托住来调整其标高，侧面采用顶托及两吨手拉葫芦从横向两侧分别调整，待外 侧模顶面标高及垂直度满足要求后予以固定，然后吊安翼板模至指定位置，此时须注意控 制好翼板模与外侧模之间搭接处的接缝是否密实，翼板模的升降由顶托进行调节，满足要 求后予以固定，固

15、定时不允许翼板模与外侧模之间搭接处有焊接现象，只允许从外侧焊接 加固，其目的是方便模板拆卸。 内侧模及顶板模选用竹胶板模，按设计尺寸放样预制，其承重结构同样采用钢管脚手 架，用顶托调节模板高度，分配梁用 1012 方木，标高控制由上往下。承重结构安装到位 分配纵梁2 25a 型钢9 长 横梁2 40a型钢 采用挂篮后下横 梁 分配纵梁2 25a 型钢12 长 28a型钢 长4.2 承台边线 ?25精轧螺纹钢 28a型钢?1000 12mm螺旋钢管 后，先将预制好的外侧模吊装至指定位置，定位方式与外侧模相同，待外侧模顶面标高及 垂直度满足要求后予以固定，并将对拉杆一一拧紧受力，确认内侧模完全安装

16、正确后方可 进行内顶模的安装，内模安装时各倒角处必须严格按照设计尺寸进行，方木与模板接触不 密实处必须放样制作木楔填充模板大致拼放好后确定标高是否正确，调整好后用钉子直接 锤至分配梁内固定，在拼装过程中需特别注意模板的拼缝。 3.1.3.3.1.3. 普通钢筋的施工、预应力管道埋设及预埋件埋设普通钢筋的施工、预应力管道埋设及预埋件埋设 （1） 、普通钢筋的施工： 钢筋采用钢筋加工场统一加工，加工成半成品后经检查合格按绑扎顺序分批运至墩位 处。普通钢筋的加工安装均应严格按规范的有关规定进行，施工时严格按照图纸设计，在 底、侧模上标记位置，然后依据先底板再腹板最后顶板的顺序绑扎。当普通钢筋和预应力

17、 管道在空间发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确，钢束 锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕之后应及时恢 复原位，在钢筋施工过程中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋 的根数和净保护层厚度。 钢筋保护层采用垫块来保证，采用厂制与梁体同标号砼垫块，数量不少于 4 个/m2。垫 块在使用前均需检查其厚度是否附合设计要求。 （2） 、预应力管道的埋设： 预应力管道选用波纹管，波纹管埋设必须准确，施工中须牵线定位，保证波纹管的线 形流畅及坐标正确，误差不得大于 5。为确保波纹管的正位，定位筋曲线段每隔 0.45m 设一道,直线段

18、每隔 0.75m 设一道，为防止管道的上浮或下沉,定位筋应与箱梁其他结构筋 焊接形成整体,为防砼浇注过程中水泥浆漏入管道或振捣过程中致其变形,在砼浇注前应穿 入比此波纹管内径约小的内衬管，待砼初凝之后方可取出。 （3） 、预埋件及吊带孔埋设： 墩身预埋件及吊带孔埋设时严格按照墩旁临时支撑及挂篮设计图纸中已示尺寸埋设。 3.1.4.3.1.4.混凝土工程混凝土工程 （1）混凝土的拌制、运输 以混凝土的强度和弹性模量作为控制指标，结合现场施工条件选配较合理的施工配合 比。砼在装配有自动电子计量系统的强制式搅拌机的拌和站集中拌制，使用砼输送车运输， 砼输送泵输送，以保证 A0#块砼能连续、对称灌筑。

19、 （2）混凝土的浇筑 为增加结构整体性能，减少施工缝，保证砼内实外美，结合我单位施工能力，拟将 A0#段梁段混凝土一次性浇筑完成。 砼浇注从 A0#块端部对称向 A0#块根部推进。按照由前向后，先边后中的原则进行。先 浇筑底侧模交会处的梗肋混凝土，再浇筑底板中部混凝土，随之浇筑腹板混凝土至顶板， 再浇筑顶板及翼缘板处混凝土。梁体纵桥向左右侧混凝土浇筑高度应大体相同。避免因偏 载造成内模及外模的偏位。 砼浇注分层厚不超过 30cm，每层混凝土浇筑要在前层混凝土初凝前进行。振捣采用插 入式振捣器， 振捣过程中 30、50、70 型振捣棒配合使用，确保任何部位均能得到充分的捣实。考虑 到操作空间狭窄

20、不利操作，增设振捣机具及人员。每 2m 设置振捣站位点，进行定点定位振 捣。 振捣应遵循“快插慢拔”的原则，振捣棒应深入下层 5cm 左右，以利于上下层间结合， 每 40cm 设置一振点，每点振捣时间 2030s，当混凝土表面无明显沉降、无气泡冒出，表 明该点振捣密实。要加强角隅处和锚垫板下位置的振捣，保证混凝土的密实。 在底板混凝土浇筑完毕，需对底板顶面找平，并在初凝后、终凝前做两次压光。对顶 板混凝土表面，按梁顶设计坡度，挂线并配合水平尺将大面找平。 （3）混凝土浇筑注意事项 1）在混凝土入模和振捣时，不能直接冲撞钢筋和模板，更不能碰撞波纹管和预埋件。 2）在混凝土浇筑过程中，专人负责观察

21、模板变形及漏浆情况。 发现钢筋、波纹管移 位，模板变表及漏浆情况及时处理。 3）底板混凝土浇筑完毕后，即可封闭顶板天窗。天窗模板必须稳固密实，防止浇筑顶 板混凝土时脱落、移位或漏浆。 （4）混凝土的养护 在混凝土浇筑完毕后 12 小时以内进行覆盖洒水养护，洒水时间以控制养生布湿润为宜。 当日平均气温低于 5时停止浇水。梁段的底板较厚，梁体混凝土数量较多，属大体积混 凝土，由于外界气温较低，昼夜温差较大，须采取必要措施，加强混凝土的养护，防止温 度裂缝。 混凝土强度试块应多备 2-3 组，以供检验强度增长状况。 3.1.5.3.1.5. 预应力工程预应力工程 （1）预应力筋张拉 张拉准备工作 1

22、）构件混凝土强度的试压，当混凝土的试压强度达到强度等级的 85%，方可施加预应 力。 2）检查钢绞线、锚具是否已经检验并合格。 3）搭设张拉操作平台，清理锚具处的焊渣、毛刺、混凝土残渣。 4）核对张拉千斤顶及油表是否按标定配套。安装张拉设备时，对直线预应力筋要求： 孔道、锚板和千斤顶三对中；对曲线预应力筋，应使张拉端的作用线与孔道中心线末端的 切线重合。 5）根据预应力筋长度和张拉吨位计算各级加载后的理论伸长值，并计算实测伸长值的 最大容许上下限。 6）按设计要求进行孔道磨阻、喇叭口磨阻试验。 张拉顺序 首先张拉纵向束，采用两端对称张拉方案；再张拉腹板竖向预应力筋，按从墩中心向 跨中方向的顺序

23、依次张拉，采用一端张拉方案。 张拉程序 钢绞线 0初应力 10%k（测伸长量）20%k（测伸长量） k （持荷 5 min、测伸长量）锚固。张拉时采用张拉吨位与伸长值双控。每级加载均应量测伸长值。 当实测伸长值与理论伸长值差值超出范围时，应停止张拉，分析原因。 张拉时每根钢束的断、滑丝数量不得多于一根。滑、断丝总量不得大于断面总数 0.5%，否则进行退束重拉。 张拉注意事项 1）在张拉前应检查锚具周围混凝土是否密实，孔道、锚板与千斤顶是否三对中，保证 张拉工作顺利进行。 2）张拉过程宜缓慢进油，边张边测伸长值，发现实测伸长值与理论伸长值差值超出允 许范围，立即停止张拉。 3）预应力筋的张拉顺序

24、应遵循对称张拉的原则，并考虑尽量少移动张拉设备。张拉完 毕后，应检查端部和其它部位是否有裂缝，并填写张拉记录表。 （2）孔道压浆 管道压浆采用强度等级不低于 42.5 级低碱硅酸盐或普通硅酸盐水泥；掺入的粉煤灰 应符合 GB1596 和 GB/T18046 的规定，高效减水剂应符合 GB8076 的规定，阻锈剂应符合 YB/T9231 的规定。严禁掺入氯化物或其它对预应力钢筋有腐蚀作用的外加剂。水泥浆的水 胶比不得超过 0.30，且不得泌水，流动度应为 3050s，水泥浆抗压强度满足图纸设计要 求；压入管道的水泥浆应饱满密实，体积收缩率应小于 1%。 预应力管道压浆采用真空压浆工艺。压浆泵采用

25、连续式，同一管道压浆应连续进行， 一次完成。压浆前先清除管道内杂物及积水，水泥浆拌制均匀后，须经 2.5mm2.5mm 的滤 网过滤方可压入管道。管道出浆口应装有三通管，必须确认出浆浓度与进浆浓度一致后， 方可封闭保压。压浆前管道真空度应稳定在-0.09-0.10MPa 之间；浆体注满管道后，在 0.500.60MPa 的压力下保持 2min，以确保压入管道的浆体饱满密实;压浆的最大压力不得 超过 0.60Mpa。 终张拉结束后，宜在 48h 内进行管道真空压浆。压浆用的胶管一般不得超过 30m， 最长不超过 40m。水泥浆自搅拌结束至压入管道的间隔时间，不得超过 40min，管道压浆应 控制

26、在正温下施工，并应保持无积水无结冰现象。压浆时及压浆后 3 天内，梁体及环境温 度不得低于 5。 （3）封锚 封锚混凝土采用无收缩混凝土，抗压强度不应低于设计要求。 浇注梁体封锚混凝土之前，应先将锚垫板表面的粘浆和锚环外面的灰浆铲除干净，检 查无漏浆的管道后，才允许浇注封锚混凝土。为保证与梁体混凝土接合良好，对锚圈与锚 垫板之间的交接缝进行防水处理，同时将混凝土表面凿毛，并放置钢筋网片。 封锚混凝土采用自然养护时，在其上覆盖塑料薄膜，梁体洒水次数应以保持混凝土表 面充分湿润为度。当环境相对湿度小于 60%时，自然养护不应少于 28d；当环境相对湿度在 60%以上时，自然养护不应少于 14d。当

27、环境温度低于 5 C 时，禁止对混凝土洒水。 封锚混凝土养护结束后，应采用聚氨脂防水涂料对封锚新老混凝土之间的接缝进行防 水处理。封锚用聚氨脂防水涂料应符合 TB/T2965 的要求。 3.1.6.3.1.6. 基准点和梁段测点的埋设基准点和梁段测点的埋设 根据“线型控制”要求，每幅 A0#块箱梁顶面布设 9 个控制基准点作为悬臂施工过程 中高程基准点、挠度变形观测点和平面位置的测点。用 16 钢筋制作，长 81cm，埋入混 凝土，端部打磨圆滑，并涂红漆。为保证测点位置的严格准确，必须与梁体钢筋焊牢，下 部点焊在底模上，施工中加强保护。 3.2.3.2.挂蓝的设计与拼装挂蓝的设计与拼装 3.2

28、.1.3.2.1.挂蓝设计挂蓝设计 挂篮设计是挂篮悬浇施工的关键，挂篮的设计考虑挂篮的结构强度和刚度应满足行走 的稳定性和抗倾覆性等。无论选择何种形式的挂篮，其设计应按照保证挂篮结构形式简单、 强度可靠、安全稳定、自重轻、受力明确、变形小、行走方便、锚固和装拆容易，并尽可 能降低成本的原则设计，结合本桥节段重，桥面宽等特点，采用悬浇车式挂蓝来完成本桥 悬浇梁段及合拢段的施工任务。该挂篮的特点是：重心低稳定性好、走行方便、装拆快捷、 结构形式简单明了等特点，适合不同桥宽的悬浇施工。现把本挂篮的构造、拼装、使用、 安全措施等几个方面的内容加以简述，挂蓝设计计算书见附件挂篮设计计算书 。 悬浇车式挂

29、篮主要由：主承重系统、锚固系统、行走系统、模板系统、悬吊系统、操 作平台等六部分组成，对于该桥横跨西联大道的挂篮还应增加安全防护系统，其挂篮结构 看图 2，各系统的结构组成分述如下： 10型钢 加劲板 后上横梁2I36a 后下横梁2I40a 10型钢 前上横梁2I45a 前下横梁2I40a 箱 梁 中 心 线 底模分配梁I28a 主滑梁2I25 I56a型钢 I40a型钢 图图 2 2 悬浇车式挂蓝设计图悬浇车式挂蓝设计图 主承重系统： 本挂篮主承重系统由钢板焊接组合而成箱型结构顶、底板厚 2cm，腹板厚 1.4cm，高 130cm，宽 55cm。 ，主要承受砼块重、挂篮自重及施工荷载。 锚固

30、系统： 锚固系统分为：主承重系统的后锚和模板系统的锚固两部分，单片主桁在后支点处共 设三道共 6 根 32 精扎螺纹钢，由于该桥竖向预应力结构筋不垂直于桥面，因此，只有 通过预留孔道穿筋连接，模板系统后端由 32 精扎螺纹钢锚于已浇块段的前端（预留孔 道） 。 行走系统： 行走系统主要由：牵引手拉倒链或（千斤顶、千斤顶反力支座、液压集中控制台） 、轨 道、行走小车及滑板撑脚组成。 模板系统： 模板系统主要由：外侧模、内侧模、内顶模和底模平台等组成 悬吊系统： 悬吊系统主要由：吊杆（32 精扎螺纹钢） 、手拉葫芦和分配梁三部分组成，其主 要功能为悬吊整个模板系统。 安全防护系统： 8型钢按 10

31、0间距 前下横梁2I40a 说明： 1.图中尺寸除注明外，其余尺寸均以cm计; 2.与图二配合使用。 16钢筋按 100间距 80 竹跳板 16钢筋按 100间距16钢筋 120 箱梁 后吊杆32 已浇段 竹跳板 120 底平台 纵梁I28a 底模 后下横梁2I40a 8型钢按 100间距 16钢筋按 100间距 内横梁桁架 和顶板模 待浇段 内纵滑梁2I25 16钢筋 226 10型钢 210钢枕 96 行走小车 N8 轨道 牛腿 100 滑板撑脚 前吊杆 100 5根后锚杆 50 10型钢 400 2I36a后上横梁 380 30 主纵梁 前上横梁2I45a 安全防护系统主要由：养护水的安

32、全防护和防降落的安全防护两部分，其主要功能为 防止养护水和杂物等掉落至公路上 3.2.2.3.2.2.挂蓝拼装挂蓝拼装 当墩顶的 A0#块梁段施工结束后，即可拼装挂篮。 （1）挂篮拼装顺序 挂篮安装顺序如下： 安放轨枕，准确控制和安装滑轨并锚固。 安装主梁固定后锚。 吊安后上横梁。 吊安前上横梁和部分上前后横梁连系杆件。 安装底平台和翼缘外底模。 挂篮预压试验。 （2）主桁架结构拼装 在墩顶 0#块张拉、灌浆完成后，测量放出轨道位置线，并且用砂浆找平，吊车起吊 轨道，并安放连接锚固梁、安装轨道锚固筋。利用吊车起吊安装主梁就位，并采取临时固 定措施，保证两主梁稳定。安装主梁后支点处的锚杆及分配梁

33、等。安装后上横梁、前上横 梁。再按先上后下的顺序安装上、下横梁。 （3）底平台及模板结构拼装 进行底模平台的拼装，注意在预留孔安好吊杆； 在平地上组拼外侧模，然后起吊进行安装就位； 内模安装，通过在 0#块顶板预留孔安装后悬吊杆。在试压完成之后进行腹板内模 安装。 （4）拼装要求 保证工序使用合理和后续使用方便。 安全可靠，焊接牢靠。 轴线位置和平面位置准确。 两片主桁与上前后横梁标高相差满足要求。 3.2.3.3.2.3.挂蓝试压挂蓝试压 挂篮的试压是对挂篮设计强度、刚度和稳定性的一种验证，对挂篮适应性的检验，取 得可靠性的依据，同时也是对挂篮结构消除塑性变形，掌握弹性变形的直接方式，对理论

34、 计算的验证，为挂篮模板预拱度提供可行的实际依据。 根据本桥的实际情况，挂篮预压采用钻孔护筒作为水箱的方法进行预压，由于挂篮后 下横梁上面的荷载直接传递给箱梁，对挂篮主桁的挠度变形及挂篮的倾覆基本上没有影响。 所以挂篮的预压荷载按作用在前下横梁上面的荷载的 1.1 倍进行预压。 （1）预压荷载的选用（详见前下横梁计算） 预压荷载分布如下： 1.60m 2.20m 1.95m 1.95m 2.20m 1.60m 1.2t 6.97t 14.52t 2.35t 14.52t 6.97t 1.2t （2）预压步骤 a、和号护筒加 3.49t 和 7.26t b、号护筒各加 0.6t 和 1.18t

35、c、观测主桁的变形量 d、和号护筒各加到 6.97t 和 14.52t e、号护筒各加到 1.2t 和 2.35t f、观测主桁的变形量 （3）注意事项 A、预压前在挂篮前横梁吊挂点处测出标高控制点。 B、预压前检查主桁的连接以及后锚，还有整个吊挂系统的连接是否按要求操作（所 有吊杆 32 精轧螺纹钢入连接口的必须有明显标记，入口深度不小于 7cm） 。 C、荷载的施加顺序按预压步骤进行，严禁不平衡超过预压荷载的一半。及时测量每 级加载后的主桁架弹、塑性变形值，以验证挂篮使用状态时的安全性；同时，针对挂篮施 工时前端挠度主要是由于主桁变形引起的原因，试验时测出力与位移关系，作为施工时调 整底模

36、板标高的依据。 D、卸荷时两侧不平衡荷载不超过预压荷载的一半，卸荷后再次观测标高控制点，得 出挂篮的塑性变形值和弹性变形值。 E、预压测点布置在前横梁吊挂点处，加载完成后，每 6 小时测量一次，连续 48 小 时沉降量小于 2mm 时，可分级卸载，并及时测量各级卸载变形值。 3.2.4.3.2.4.挂蓝前移挂蓝前移 当箱梁节段砼达到设计强度的 85%以后，完成预应力张拉锚固，灌浆封锚工序，准备 前移挂篮，挂篮移动的步骤和方法如下： 调节挂蓝悬吊系统千斤顶，使主梁底平台及外模板下降 1020cm； 下降内、外模悬吊工作平台，并与模板骨架临时连接固定； 在前支点安好千斤顶，两侧同步顶起主桁架前支点

37、。使滑船脱离轨道，起顶时必须 采取措施保证结构稳定，解除锚固钢筋，将短轨换成长轨。 锚固轨道锚固梁上的钢筋，前支点处千斤顶下降，使主桁架滑船落于轨道面上； 安装后锚小车，解除后锚杆，挂好牵引手动葫芦，解除后下横梁上与已浇节段相连 的拉杆，均匀拉动手拉葫芦，牵引挂篮前移就位； 安装后锚杆与竖向预应力筋连接，前支点调整倾斜度横向位置，固定好前支点； 两侧外模随挂篮牵引就位，安装并调整标高。调好底平台前、后吊杆。在行走中注 意必须匀速、平稳、同步进行。 3.3.3.3.悬壁浇筑施工悬壁浇筑施工 悬臂浇注块段共有 6 个，长度均为 3.0m，其中最重块段重为 94.6t，标准块段的有关 参数见下表：

38、编号 1234567 梁段长（m） 3.03.0 3030303020 节段平均高度 （m） 3.25 325325325325325325 底板厚（m） 475475475475475475475 腹板厚（m） 065065065065065065065 中跨梁段砼（m2） 33763626344634963426364221 边跨梁段砼（m2） 337634443343343323432221 3.3.1.3.3.1. A1A1 号（号（B1B1 号）号）A6A6 号（号（B6B6 号）梁段悬壁浇筑号）梁段悬壁浇筑 挂篮安装调试完毕，按设计施工标高+挂篮挠度变形值确定模板标高，绑扎底板及腹

39、板 钢筋及安设预应力管道，组装内模并校正绑扎顶板钢筋。 复测挂篮中线和标高、检查模板各种加固拉杆情况是否完好。 在前底模梁腹板正中焊接 2 个钢筋头作为观测点，用来观测浇筑混凝土前后挂篮前吊 点下沉量（减 A0 号节段梁端下沉量，则可求出挂篮自身变形量 h11） ，同时在梁端顶部左右 腹板正上方各焊接 1 根短钢筋头（顶端打磨光滑） ，作为观测点。浇筑混凝土前测量观测 点标高。 同时对称浇筑 A1、B1 号梁段混凝土，砼由有自动计量系统的 1#拌合站集中拌合，砼 输送车运送，高压砼输送泵泵送，插入式震动器震捣密实。箱梁节段原则上按由下层到上 层，由远端到近端分层浇注，最后与已浇箱梁节段接缝处终

40、止的顺序浇注，箱梁底板砼料 由内模顶板开孔作放料孔分多点固定不料，在顶板浇注下料时，孔洞早已封堵，应注意在 由下料孔下料过程中，尽量避免砼残留在顶孔四周，须随时清理，做到砼由漏斗或溜槽下 放至底板。砼浇注作业结束后精确测量前底横梁观测点，算出h11；测量 A0 号（B0 号） 节段梁端下沉量h12；安排专人清孔，抽拔出波纹管内的内衬塑料管，拆除梁端封头模板 （浇筑混凝土 24h）将端部凿毛（保护层不凿毛） ，清除预留连接筋上的混凝土浮浆，并调 直钢筋。浇筑完混凝土后及时养生，梁顶面用麻袋覆盖，洒水养生，箱体内直接洒水养护， 洒水养生时间不能少于 7 天，一定要保持砼表面的湿润；同时进行穿纵向束

41、，张拉准备工 作。 每对梁段都要一次浇注完成，要从梁段的前端向后端分层浇注，避免因挂篮的弹性变 形使新老砼在结合面处开裂。 “T”构两边的梁段浇注应保持对称平衡施工，两边的不对称 重量不准大于一个梁段底板砼的重量。挂篮的前移、拆除等也必须保持对称同步。 当 A1 号（B1 号）梁段混凝土达到设计张拉强度，两端同时同步对称张拉纵向预应力 束，张拉吨位和张拉顺序按设计给出的张拉工艺进行，张拉后及时压浆。张拉前后精确测 量梁端顶板观测点标高，算出预应力张拉梁端位移h13。 为了保证纵向预应力束张拉力的准确，所用的张拉千斤顶和高压油表要先标定，并定 期复检；张拉采用张拉力和引伸量双控，当钢束张拉到设计

42、吨位时，引伸量不能小于计算 值的 94%，也不能大于 106%。 竖向预应力筋张拉时，由于挂篮是利用竖向预应力筋束锚固滑道的，竖向预应力筋张 拉必须等到挂篮前移拆除滑道后才能张拉（合拢段及相邻节段竖向筋张拉须等到挂篮拆除 或移开后张拉） 。竖向筋张拉时间必须与设计部门协商确定。 纵向束压入的水泥浆达到终凝后，即可前移挂篮，挂篮移动前后，精确测量 A1 号（B1 号）节段梁顶观测点标高，算出挂篮移动引起梁端位移h14。 预应力钢束张拉完毕以后，严禁撞击锚头和钢束。钢绞线和粗钢筋多余的长度应用切 割机切除。钢束的锚头在浇注下一梁段前应清理干净，清除水泥碴和油污。 要预先设计好压浆咀和排气孔的位置，

43、压浆前应先用高压水和高压风清除管道内的污 物，管道压浆采用真空压浆工艺。管道压浆采用强度等级不低于 42.5 级低碱硅酸盐或普通 硅酸盐水泥；掺入的粉煤灰应符合 GB1596 和 GB/T18046 的规定，高效减水剂应符合 GB8076 的规定，阻锈剂应符合 YB/T9231 的规定。严禁掺入氯化物或其它对预应力钢筋有 腐蚀作用的外加剂。水泥浆的水胶比不得超过 0.30，且不得泌水，流动度应为 3050s， 水泥浆抗压强度不得小于 35Mpa 且满足图纸设计要求；压入管道的水泥浆应饱满密实，体 积收缩率应小于 1%。 3.3.2.3.3.2.检核位移量检核位移量 浇筑混凝土引起挂篮挠度变形值

44、h11与试验数据求得h11相比较，如不符，找出原 因，并在下一循环调整；浇筑 A1 号（B1 号）节段混凝土引起 A0 号（B0 号）节段梁端位移 h12，预应力张拉引起 A1 号（B1 号）梁端位移h13及挂篮移动引起 A1 号（B1 号）节段 梁端位移h14，分别与设计给定的h12、h13、h14相比较，如果差值小于 5mm，下一循 环则按设计给定施工标高施工；如果差值大于 5mm，则分析原因，从温差、弹性模量、预 应力等方面核查是否有不当之处，并调整下一循环施工标高，及时与设计单位联系。位移 每次调整量为 46mm。 A2 号（B2 号）A9 号（B9 号）梁段悬臂灌筑的标高控制方法同

45、A1 号（B1 号）段。 3.3.3.3.3.3.悬臂浇筑箱梁施工的施工控制悬臂浇筑箱梁施工的施工控制 箱梁梁段采用悬臂法施工，施工控制是十分重要的。各跨砼悬臂浇注完成合拢时，要 求悬臂端相对高差为合拢段的 1/100，且不大于 15mm，轴线偏差不得大于 15mm。因此，必 须在每段箱梁施工时严加控制，最后才有可能满足上述的要求。为保证大桥的中线、高程 准确无误，尽量减小对结构受力状态的不利因素发生，为确保顺利合拢，必须制定周密的 测量方案进行控制。 (1)测量方案的确定 线形控制测量的主要内容就是及时准确地定位施工中梁体顶面、底面及纵、横向位置， 将其与设计值进行比较，找出其偏差值，然后对

46、偏差值进行分析研究，找出修正值，用于 指导下一梁段施工。 悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准确，数据丢失或 失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。因此，在梁体施工前就要认真研究包括测量 方法、时间、布点、量测点位置、测量次数和精度要求等内容的实施方案。 通常有两种方法供选择：第一种方法是将仪器置于梁上，以 A0 号段上所设的水准点为 准进行测量。第二种方法是将水准点置于地面上，以地面上的水准点为准进行测量。届时 我们将根据实际情况合理选用测量方法。 (2）梁部悬灌施工测量方案的实施 箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定： H1=H0+fi+(-fi 预)+f篮+fx

47、式中H1待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底模板标高（张拉后） ； H0该点设计标高； fi本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修 正； fi 预本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸提供，但须实测后 进行修正； f篮挂篮弹性变形对该灌筑段的影响值，由挂篮结构和构造决定； fx由混凝土的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计 算值，其中徐变、收缩值可按 1 个月内完成的节段考虑。如 1 个月浇筑 4 个节段，则其值 分别按前 4 段的理论计算值的 0.25、0.1、0.07、0.05 计算，此值在昼夜平均气温为 15 以

48、下时接近实际，当气温在 20以上时明显偏小，要根据实测进行修正。 施工工艺引起挂篮不均匀沉降的预防对策： 以上公式中的几个变量，可以根据理论分析及实测数据所得的修正系数加以确定，基 本上能满足规范要求。但悬灌施工还有挂篮的后锚和前支点的变形引起的沉降量，由于施 工操作的差异会有较大的变化，而且此操作具有较大的离散性。对此，采取轨道的铺设、 前支点的支垫由专人负责的方法，尽量减少人为的偶然性误差；挂篮的后锚是用 32 精轧 螺纹钢锚固来完成的，锚固的松紧程度将直接影响这一阶段的变形量。为保证锚固的松紧 程度一致，减少由于锚固的松紧不一致而引起的不均匀沉降量，施工时严格控制每根锚固 螺纹钢的初张拉

49、力。从而把上述 2 项工作可能引起的变形控制在 3mm 之内。 通过上述分析，控制线形因素很多，既要求理论上要有精确的预留数值，又要根据实 际测量不断总结分析得出切合实际的修正系数，随时对灌筑梁段立模标高进行调整。 (3)测点布置、测量时间的确定 测点在每一梁段上的布置: 每个悬浇箱梁节段各设 2 个测点，以箱梁中线为准对称布置，测点离节段前端面 15 厘 米处。 图图 3 3 悬浇施工段的测点布置悬浇施工段的测点布置 测量时间的选定: 由于温度影响，主要是日照的温差直接影响着立模放样、复测等精度。因此放样及复 测等工作，应安排在早晨 5:006:00 进行，并且每天都把已浇完的梁段控制点进行

50、复测， 观察其变化并及时调整。如果必须在其它时间进行，应予以修正。 每天同一时间内对各点进行观测，把所有数据汇总分析，确定各个工序、各种原因引 起标高变化的修正系数。然后技术人员会签立模通知单，用于指导下一梁段立模标高。 线型控制量工作由有经验的专职测量工程师完成，并配备先进的精密测量仪器。设专 人整理测量数据，进行统计和分析,对出现的各种问题及时找出原因，提出相应技术措施加 以解决。 (4)施工高程控制要点 为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，测 量工作必须有一套严格的程序作为保证。 测量控制程序如图 4 所示。 块段长 15 1# 块段长 1515 3#

51、2# 1340 测点 测点 I I 16钢筋 I-I 图图 4 4 箱梁悬浇高程控制程序图箱梁悬浇高程控制程序图 3.4.3.4. 边跨现浇段施工边跨现浇段施工 边跨梁段长 7.65m，采用支架上现浇的方法施工，梁段一次连续浇注完成。 边跨直线段 14墩离地面不高， 11墩高与主墩相等，考虑到工区现有的材料及安全 等因素，14#采用满堂脚手架、11#墩采用钢管桩支撑浇筑。外模采用钢模板 (主要考虑到 底板及翼缘板根部处的倒圆角) ，内模采用竹胶板模。 11#墩支架搭设前应对地基进行压实及硬化处理，处理范围按脚手架搭设范围并加宽 1 米。脚手架采用碗扣式脚手架，立杆纵横向间距 60cm、步距 6

52、0cm，脚手架搭设完成后进行 支架预压，预压荷载按箱梁砼浇筑荷载的 1.1 倍进行，并作好观测记录，收集资料。变形 稳定后方可调整底模标高，绑扎钢筋，浇筑砼。 14#墩用 42cm、壁厚 1cm 的螺旋焊管搭设灌梁托架，见图 5。托架要先进行预压以确 保安全和消除弹性变形，并按实测的弹性变形和施工控制要求确定底模标高和预拱度。 梁段的浇注方法也与墩顶上现浇 A0#块梁段的方法相同，这里就不再赘述 定模板标高 挂篮定位 监理复测 浇筑混凝土 张拉前高程观测 张拉后高程观测 移篮前高程观测 监理复测 移篮后高程观测 签立模通知单 监理复查 扎钢筋、安管道、立模 板 高程观测 已浇完梁段高程观测 已

53、浇完梁段高程观测 已浇完梁段高程观测 已浇完梁段高程观测 定高程 进入下一现浇段 图图 5 5 14#14#墩现浇支架设计图墩现浇支架设计图 3.5.3.5. 合拢段施工，全桥体系转换合拢段施工，全桥体系转换 本桥为三跨连续梁，有三个合拢段，根据设计要求合拢顺序是：先合拢中跨，后合拢 两个边跨。合拢段施工总体上遵循对称、平衡、同步的原则进行。 浇筑合拢段混凝土是连续梁体系转换的关键，若施工程序考虑不完善，容易造成混凝 土开裂，严重影响工程质量。因为当合拢段的混凝土浇筑以后到预应力钢束的张拉，需要 有一段混凝土待强时间，在这段时间里，由于温度变化所造成的温差影响，在梁内会产生 数以百吨计的轴向力

54、。同时新浇混凝土的早期收缩，两侧 T 构箱梁的收缩和徐变及连续箱 梁结构的变化等，将在结构中产生变形和内力，所以在浇筑合拢段时，需要在箱梁上增加 一些临时构造措施和张拉一部分临时预应力钢束（张拉吨位低于设计吨位） ，以低抗这些附 加的变形和内力，使混凝土不产生裂缝，从而保证工程质量。 合拢技术指标：设计要求相对高差 1cm ,轴线偏差 1cm。合拢段的施工顺序见图 6。 图图 6 6 合拢段的施工顺序合拢段的施工顺序 3.5.1.3.5.1. 合龙吊架的安装合龙吊架的安装 悬臂端 6#梁段施工完毕且预应力张拉、压浆相继完成之后，将悬臂两端挂篮各移出 1m，随即再将边跨端挂篮内顶模板系统完全拆卸

55、，拆卸条件要求在直线现浇段进行第二次 砼浇筑的一系列施工之前，拆卸完成之后，等待直线现浇段进行第二次砼浇筑施工，施工 完成后，有待砼强度持续增长至设计张拉强度时，方可拆除直线现浇段端头以内 1m 的现浇 满堂支架，以便挂篮就位及锚固。 （悬臂端两侧挂篮同时移出至同一相对位置）直线现浇段 折除一个挂篮平台 吊架形成 养 护 砼浇筑 钢筋、管道 、模板 标高调整 劲性骨架锁定 预应力筋张拉 压载水箱 水箱同步放水 标高调整 在进行第一次砼浇筑时，需将挂篮竖带预埋孔及临时劲性刚构预埋件准确的预埋到位，在 预埋过程中若与箱梁普通钢筋相冲突时，可适当挪动普通钢筋，确保预埋的准确性 主滑梁2I25 箱 梁

56、 中 心 线 主桥合拢吊架安装图二制图复核图号 武广客运专线西联特大桥 ，详见图 7。 合 拢 段 翼缘板纵滑梁2I20 说明： 1.图中尺寸除注明外，其余尺寸均以cm计; 2.与合拢段预埋孔图配合使用。 武广铁路客运专线西联特大桥 主桥边跨合拢吊架安装图一制图 10节段 8型钢按 100间距 已 浇 段 后吊杆32 图号复核 底模 底平台 纵梁I25b 前吊杆 现浇段 20030 30 图图 7 7 合拢吊架安装图合拢吊架安装图 3.5.2.3.5.2.合龙段模板的安装合龙段模板的安装 挂篮就位及锚固完成后，分别对底模、外侧模及翼缘模板进行调整，在调整过程中， 若因各模板两锚固端间距过大而与

57、砼面产生不密合的情况时，就采用方木及竹胶板取而代 之。 （内顶模及内侧模需待钢筋绑扎至一定程度之后方可进行安装并调整，由此以来才能保 证操作的协调性） 。 3.5.3.3.5.3.钢筋绑扎及临时劲性刚构的安装钢筋绑扎及临时劲性刚构的安装 底模、外侧模及翼缘模板调整到位后，就可进行钢筋的安装及临时劲性刚构的安装， 必须严格按照设计要求安装，焊接部位焊缝高度不得小于 8mm。在合龙段的施工过程中， 由于昼夜温度变化，新浇砼的早期收缩，已完成结构砼的收缩、徐变，新浇砼的水化热影 响，结构体系的变化以及施工荷载等因素对尚未达到强度的合龙段砼的质量均可能产生直 接的影响，因此，必须重视合龙段的构造措施，

58、使合龙段与两侧梁体保持协调变形，在施 工过程中能传递内力，确保施工质量。 当合拢段梁体模板就位及压重结束后，在一天中气温最低时（凌晨）迅速完成外刚性 支撑的焊接，并在尽可能短的时间内完成合拢段混凝土的浇筑。组织四台焊机、四个电焊 工同时作业，施焊前，应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿，以防止焊接过程中灼伤 梁体混凝土。 在合拢段两侧箱梁悬臂端吊挂装水的水箱，两个水箱的容水重量应等于合拢段所浇砼 重量。 3.5.4.3.5.4.压重压重 平衡法浇筑是为了消除梁体悬臂两侧的不平衡弯矩，在合拢段混凝土灌注过程中，安 排专人用水泵不断向放置在相邻 T 构的另一悬臂端部的配重水箱中注水。作业结束时所注

59、 水的重量为所灌混凝土重量的一半。经过养护，当混凝土强度达到设计强度的 50%时，一 边拆除合拢段模板，一边将配重水箱中的水缓慢放掉。最后，解除临时预应力束和相邻 T 构永久支座的锁定，拆除各 T 构的临时支座，并精确测量临时支座拆除后梁面的有观测点 的标高。 3.5.5.3.5.5.合龙段砼的浇筑合龙段砼的浇筑 由于受环境变化的影响，在合拢段混凝土浇注完成，强度增长的过程中，要承受来自 于两侧已成梁段的拉、压作用。为避免合拢段混凝土在强度增长期间被破坏，需从混凝土 的选配、浇筑混凝土时的环境温度选择、混凝土浇筑过程的施工，混凝土的养护等方面采 取有效措施，合理解决。 （1） 、混凝土配比的选

60、配 选取级配良好的骨料，用 42.5 号普通硅酸盐水泥，适当降低水灰比，选配 C50 级早强 微膨胀混凝土。 （2） 、环境温度选择 根据天气预报情况，选择温度较低，昼夜温差比较小的天气完成混凝土浇筑。阴天当 为首选，如不能如愿，可提前三天量测每天中最低温度时刻，取其中值时间做为混凝土浇 筑完成的控制时间。 （3） 、混凝土的浇筑 合拢段混凝土浇筑的时间应控制在 1 个半小时以内，浇筑前应将合拢段两侧梁端混凝 土润湿，以利于新旧混凝土的接合，浇筑顺序按底板、腹板，顶板的顺序，并应左右对称， 在施工中加强与梁端混凝土接缝处的振捣，确保合拢段混凝土密实。 在混凝土施工中，应严格控制混凝土的自由下落