宜长公路立交特大桥连续梁专项施工方案第二部分

1、宜长公路立交特大桥连续梁施工方案 成贵铁路CGZQSG-6标宜长公路立交特大桥 (32+48+32）m连续梁专项施工方案附件三：进度计划横道图连续梁施工计划于2014年09月01日开工，2015年01月30日竣工。施工准备工期安排为2014年09月01日2014年09月30日 0#块工期安排为2014年10月01日2014年10月30日a1、b1块工期安排为2014年11月01日2014年11月30日a2、b2块工期安排为2014年12月01日2014年12月10日a3、b3块工期安排为2014年12月11日2014年12月20日a4、b4块工期安排为2014年12月21日2014年12月30

2、日a5、b5块工期安排为2015年01月01日2015年01月10日6a块工期安排为2015年01月10日2015年01月25日a6块工期安排为2014年12月15日2015年01月5日a7块工期安排为2014年11月10日2014年12月10日3、施工计划横道图日期项目2014年2015年09月10月11月12月01月施工准备0#块a1、b1a2、b2a3、b3a4、b4a5、b56aa6a7附件四：挂篮模板图和计算书1、挂篮设计图本挂篮主要的承重构件是由四片菱形桁架组成标准构件，每片桁架由五根受力杆件销结而成。四片桁架之间用前、后上横梁连接。五根主要受力杆件均用232a矩形截面，使其具有承

3、载力强，抗扭性能好的特点。设计了后锚点、前支点、上结点和前结点等四个主要结点，将五根杆件联为整体。杆件与节点板的连接方式为销结，使杆件受力明确，安装、拆卸也非常方便。后上横梁采用14a普通槽钢加工桁架承担后下横梁和翼缘滑梁的竖向荷载，并作为承重菱形桁架间的横向联系。前上横梁由2H450组成。底篮前、后下横梁均采用H340；底篮纵向承重梁均采用H350；悬吊及后锚均采用32精扎螺纹钢。2、挂篮设计荷载及组合2.1、荷载系数（1）考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；（2）浇筑混凝土时的动力系数取1.2；（3）挂篮空载行走时冲击系数取1.3；（4）浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2

4、；（5）施工机具及人群荷载1.5 KN/。2.2、荷载组合荷载组合荷载工况备注砼重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人、机荷载强度及稳定性验算砼重量+超载+挂篮自重+人、机荷载刚度验算挂篮自重+冲击附加荷载行走验算2.3、计算节段的选取节段悬浇有3种代表性形式，分别为：1块件（体积36.41m）、2#块件（体积最大38.06 m）、4#块件（体积38.58m）。挂篮行走代表形式：最大行走距离为4m。2.4、拱圈悬浇时作用于挂篮的各类荷载（1）混凝土设计荷载：1块件： P1=36.41m326KN946.66KN2块件： P1=38.06m326KN989.56KN4块件： P1=38.58m3

5、26KN1003.08KN（2）混凝土超重荷载：1块件： P2=946.66KN0.0547.333KN2块件： P2=989.56KN0.0549.478KN4块件： P2=1003.08KN0.0550.154KN（3）混凝土动力附加荷载：1块件： P3=（946.66KN +47.333KN）0.2198.799KN2块件： P3=（989.56KN +49.478KN）0.2207.808KN4块件： P3=（1003.08KN +50.154KN）0.2210.647KN（4）挂篮自重挂篮自重：P4挂篮重模板重415KN+155KN=570KN5.挂篮行走冲击附加荷载挂篮行走冲击附加

6、荷载：P5= P40.3=171KN6.振捣混凝土时产生的荷载、人群及施工荷载按桥涵施工技术规范，人群及施工荷载取1.5KN/m2。1块件：P612.241.573.2KN2块件：P612.241.573.2KN4块件：P612.241.573.2KN3、建模计算根据挂篮的设计图纸，建立空间模型，将各工况的荷数载加到挂篮的相应部位，用结构分析程序midas进行电算。表2 材料特性表材料弹性模量（Mpa）泊松比W（Mpa）（Mpa）（Mpa）Q2352.06E+050.314514085Q3452.06E+050.3210200120精扎螺纹钢2.06E+050.37503.1、砼浇筑模型验算图

7、1 挂篮有倾角砼浇筑空间模型图3.1.1、对1#块件建模验算图2 1#块件挂篮边界及荷载布置图（单位：N/mm）表3 1#块件挂篮模型输入荷载（单位：N）荷载集中(N)梁单元(N)楼板(N)压力(N)自重(N)合计(N)底板荷载0.00e+000-6.05e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-6.05e+005翼缘板荷载0.00e+000-1.99e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-1.99e+005顶板荷载0.00e+000-1.43e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-1.43e+005输出荷载统计集中

8、(N)梁单元 (N)楼板 (N)压力 (N)自重 (N)合计 (N)0.00e+000-9.47e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-9.47e+005注：节段砼荷载=顶板荷载+底板荷载+翼缘板荷载，模板荷载=0.17翼缘板荷载+0.3顶板荷载+0.12底板荷载=16T，胀摸荷载=0.05节段砼荷载，动力冲击荷载=0.2（节段砼荷载+胀摸荷载），挂篮总重=挂篮自重+模板荷载。表4 1#块件荷载组合 表5 1#块件荷载组合 图3 1#块件挂篮反力图（单位：N） 图4 1#块件挂篮弯矩图（单位：N*mm）图5 1#块件挂篮轴力图（单位：N）图6 1#块件挂篮吊杆应力图（

9、单位：MPa）图7 1#块件挂篮除吊杆外应力图（单位：MPa）图8 1#块件挂篮位移图（单位：mm）3.1.2、对3#块件建模验算图9 2#块件挂篮边界及荷载布置图表6 2#块件挂篮模型输入荷载（单位：N）荷载集中(N)梁单元(N)楼板(N)压力(N)自重(N)合计(N)底板荷载0.00e+000-6.07e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-6.07e+005翼缘板荷载0.00e+000-2.33e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-2.3e+005顶板荷载0.00e+000-1.66e+0050.00e+0000.00e+0000.0

10、0e+000-1.66e+005输出荷载统计集中 (N)梁单元 (N)楼板 (N)压力 (N)自重 (N)合计 (N)0.00e+000-1.03e+0060.00e+0000.00e+0000.00e+000-1.03e+006注：节段砼荷载=顶板荷载+底板荷载+翼缘板荷载，模板荷载=0.15翼缘板荷载+0.3顶板荷载+0.12底板荷载=16T，胀摸荷载=0.05节段砼荷载，动力冲击荷载=0.2（节段砼荷载+胀摸荷载），挂篮总重=挂篮自重+模板荷载。表7 2#块件荷载组合 表8 2#块件荷载组合 图10 2#块件挂篮反力图（单位：N）图11 2#块件挂篮弯矩图（单位：N*mm）图12 2#块

11、件挂篮轴力图（单位：N）图13 2#块件挂篮吊杆应力图（单位：MPa）图14 2#块件挂篮除吊杆外应力图（单位：MPa）图15 2#块件挂篮位移图（单位：mm）3.1.3、对4#块件建模验算图16 4#块件挂篮边界及荷载布置图（单位：N/mm）表9 4#块件挂篮模型输入荷载（单位：N）荷载集中(N)梁单元(N)楼板(N)压力(N)自重(N)合计(N)底板荷载0.00e+000-5.64e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-5.64e+005翼缘板荷载0.00e+000-2.66e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-2.66e+005顶板0

12、.00e+000-1.90e+0050.00e+0000.00e+0000.00e+000-1.90e+005输出荷载统计集中 (N)梁单元 (N)楼板 (N)压力 (N)自重 (N)合计 (N)0.00e+000-1.02e+0060.00e+0000.00e+0000.00e+000-1.02e+006注：节段砼荷载=顶板荷载+底板荷载+翼缘板荷载，模板荷载=0.13翼缘板荷载+0.26顶板荷载+0.13底板荷载=16T，胀摸荷载=0.05节段砼荷载，动力冲击荷载=0.2（节段砼荷载+胀摸荷载），挂篮总重=挂篮自重+模板荷载。表10 4#块件荷载组合 表11 4#块件荷载组合 图17 4#

13、块件挂篮反力图（单位：N） 图18 4#块件挂篮弯矩图（单位：N*mm）图19 4#块件挂篮轴力图（单位：N）图20 4#块件挂篮吊杆应力图（单位：MPa）图21 4#块件挂篮除吊杆外应力图（单位：MPa）图22 4#块件挂篮位移图（单位：mm）以上计算结果均满足安全要求。3.1.4、挂篮浇筑混凝土后锚验算查上面反力计算结果知，后锚最大反力为564158.4N。挂篮后锚采用2组232a扁担梁与32精扎螺纹钢配合形成。固每组32a扁担梁承受反力282079.2N。图23 挂篮后锚布置图（单位：mm）图24 后锚模型（单位：N）及应力图（单位：MPa）以上计算结果满足安全要求。4、挂篮行走模型验算

14、注：挂篮总重=挂篮自重+模板荷载，行走冲击荷载=0.13挂篮总重。图25 挂篮行走模型图4.1、挂篮行走主体验算图26 挂篮行走反力图（单位：N）图27 挂篮行走弯矩图（单位：N*mm）图28 挂篮行走轴力图（单位：N）图29 挂篮行走应力图（单位：MPa）图30 挂篮行走位移图（单位：mm）以上计算结果均满足安全要求。4.2、挂篮行走轨道验算由反力图知行走最大反力为137747N，行走小车在轨道内行走，行走轨道由216a以1.5m间距锚固，当行走小车行走至216a压梁时，拆除继续行走，小车通过后恢复216a压梁锚固，固轨道锚点最大间距为3m。图31 挂篮行走轨道模型图图32 挂篮行走轨道应力

15、图（单位：MPa）图33 挂篮行走轨道位移图（单位：mm）以上计算结果均满足安全要求。5、抗倾覆稳定性验算在浇注混凝土工况下，本挂篮的后锚点由32精扎螺纹钢锚固。挂篮是否倾覆在于32精扎螺纹钢是否被破坏。在空挂篮行走阶段，控制其倾覆性的是挂篮轨道32精扎螺纹钢锚杆。3.1砼浇筑抗倾覆计算块件悬浇时锚杆最大应力为175.4MPa。 3.2挂篮行走抗倾覆计算挂篮行走时，锚杆最大应力为116.7 MPa由以上各种工况的抗倾覆计算结果可知，挂篮在浇注混凝土及空挂篮行走阶段，其抗倾覆安全系数均大于2，符合抗倾覆安全要求。通过对挂篮各个工况受力情况的验算可知，该挂篮结构的强度、刚度及稳定性能够满足挂篮悬浇

16、施工。附件五：常见质量通病及其预防或纠正措施常见质量通病及其预防或纠正措施通病现象原因分析预防措施一、钢筋工程1. 钢筋严重锈蚀。保管不善。1. 对颗粒状或片状老锈必须清除。2. 钢筋除锈后仍留有麻点者，严禁按原规格使用。3. 进场后加强保管，钢筋要下垫上盖。2. 钢筋弯曲不直。1. 采用调直机调直。“死弯”者禁用。2. 对严重曲折的钢筋，调直后检查有无裂纹。3. 钢筋接头的连接方法和接头数量及布置不符合要求。1. 技术交底不细、工艺控制有误、标准不清、把关不严。2. 钢筋安装位置偏差过大，或垫块设置等固定方法不当。1. 严格技术交底及工艺控制。2. 合理配料，防止接头集中。3. 正确理解规范

17、中规定的同一截面的含义。4. 分不清钢筋是受拉还是受压时，均按受拉要求施工。4. 钢筋绑扎时缺扣松扣多，钢筋骨架变形。1. 控制缺扣、松扣的数量不超过绑扣数的5%，且不集中。2. 钢筋网或骨架的堆放场地平整，运输安装方法正确。5. 弯钩朝向不正确，弯钩在小构件中外露。1. 弯钩朝向按照施工规范的有关规定执行。2. 对薄板等板件弯钩安装后，如超过板厚，将弯钩放斜，以保证有足够的保护层。6. 钢筋严重错位。1. 认真按照施工操作规程及图纸要求施工，并加强自检、互检、交接检。2. 控制混凝土的浇灌、振捣成型方法，防止钢筋产生过大变形和错位。7. 钢筋接头的机械性能达不到设计要求和施工规范的规定。1.

18、 焊接材料、方法与工艺参数，必须符合设计要求及施工规范的规定。2. 焊工必须有考试合格证，并只准在规定范围内进行焊接操作。3. 焊接前必须试焊，合格后方可施焊。8. 接头尺寸偏差过大。1. 绑条长度符合施工规范的规定，绑条沿接头中心线纵向位移不大于0.5d，接头处弯折不大于4；钢筋轴线位移不大于0.1d且不大于3mm。2. 焊缝长度沿绑条或搭接长度满焊，最大误差0.5d。9. 电弧烧伤钢筋表面，造成钢筋断面局部削弱，产生脆化作用。1. 防止带电金属与钢筋接触产生电弧。2. 不准在非焊区引弧。3. 地线与钢筋接触要良好牢固。二、混凝土工程1. 蜂窝、麻面和气泡。1. 混凝土配比不准，原材料计量错

19、误。2. 混凝土未能充分搅拌，和易性差，无法振捣密实。3. 未按操作规程浇筑混凝土，下料不当，发生石子与砂浆分离造成离析。4. 漏振造成蜂窝。5. 模板上有大孔洞，混凝土浇筑时发生严重漏浆造成蜂窝。6. 钢筋密集、预埋件密集，混凝土无法进入，无法将模板填满。7. 混凝土中有硬块或其它大件杂物，或有其它工具、用具落入。模板表面在混凝土浇筑前未清理干净，拆模时混凝土表面被粘损。8. 模板表面脱模剂涂刷不均匀，造成混凝土拆模时发生粘模。9. 模板拼缝处不够严密，混凝土浇筑时模板缝处砂浆流走。10. 混凝土振捣方式错误或时间不够，混凝土中空气未排除干净。1. 严格控制混凝土的水灰比、含气量，混凝土的含

20、气量一般采用2%至4之间。采用电子自动计量拌和站拌料，每盘出料均检查混凝土和易性；混凝土拌和时间满足拌和时间最小规定。2. 混凝土下料高度超过2m以上使用串筒或滑槽。3. 全部使用钢模板，模板表面认真清理，不得沾有干硬水泥砂浆等杂物，并在混凝土浇筑时加强现场检查。混凝土脱模剂涂刷均匀，不得漏刷。4. 混凝土分层厚度严格控制在30cm之内；振捣时振捣器移动半径不大于规定范围；在箱梁两端部钢筋密集区定人专人振捣，防止相互交叉振捣，从施工组织上避免产生漏振或过振机率；选择有经验的质量监控人员跟班监控，严格控制振捣质量；采用附着式振捣与插入式振捣和提浆机振捣相结合的振捣方法，箱梁下部适当采用附着式振捣

21、器振捣，上部主要采用插入式振捣器振捣、顶部主要采用提浆机振捣。振捣过程中始终严格控制漏振或过振现象。5. 防止砂、石中混有粘土块或冰块等杂物；防止杂物落入正浇筑的混凝土中如发现有杂物马上进行清理。2. 混凝土表面发生裂缝。1. 养护不好引起裂缝。2. 混凝土和易性不好，浇筑后产生分层，出现裂缝。3. 当烈日曝晒后突然降雨，产生裂缝。4. 大体积混凝土由于水化热，使内部与表面温差过大，产生裂缝。5. 混凝土初凝后又受到振动，产生裂缝。1. 及时对混凝土覆盖保湿材料，加强对成品的养护和保护。2. 大体积混凝土选用低水化热水泥配制。3. 大体积混凝土内部采取降温措施。4. 加强计量控制，严格按配合比

22、投料。5. 降低混凝土的入模温度，控制混凝土内外温差。6. 混凝土在运输过程中不产生分层、离析现象。3. 钢筋混凝土结构内的主筋、副筋或箍筋等露于混凝土表面。1. 钢筋尺寸大于设计，局部有紧贴模板处。2. 混凝土浇筑振捣时，钢筋垫块移位或脱落造成钢筋移位紧贴模板。3. 钢筋混凝土结构断面较小，钢筋过密，如遇大骨料卡在钢筋上，混凝土将不能裹住钢筋造成漏筋。4. 混凝土拆模过早，模板将混凝土带落造成漏筋。1. 绑扎钢筋前，认真检查钢筋几何尺寸，不符合要求的一律返工。2. 垫块按一米间距梅花状布置，钢筋密集处加垫。3. 混凝土配比中的粗骨料最大尺寸附合规范要求，并在收料时严格控制。4. 混凝土拆模严

23、格执行规范规定强度。4. 混凝土结构直边处、棱角处局部掉落，有缺陷。1. 混凝土浇筑后养护不好，边角处水分散失严重，造成局部强度低，在拆模时造成前述现象。2. 模板在折角处设计不合理，拆模时对混凝土角产生巨大应力。3. 拆模时野蛮施工，边角处受外力撞击。4. 成品保护不当，被车或其它机械刮伤。5. 脱模时混凝土掉角一般产生在梁的端部。因为粱端部混凝土预应力槽口密集，槽口一般深度约20cm，形成混凝土棱角多，槽口模板镶入混凝土内较深，端模面积较大，在脱模过程中很难做到平行粱端面退出模板，因此极易对槽口棱角产生扰动，致使混凝土产生掉角。另外模板加工制作过程中槽口焊缝打磨不细，对混凝土表面产生较大的粘滞作用，也是使混凝土在脱模过程中产生掉角掉皮的原因。1. 加强养护工作，保证混凝土强度均匀增长。2. 设计模板时，将直角处设计成圆角或略大于90。3. 拆模时精心操作，象爱护自己的眼睛一样爱护结构物。4. 按成品防护措施防护，防止意外伤害。5. 是适当控制箱梁端模板的分块尺寸，使之方便脱模。6. 是严格控制模板的接口质量和模板上的张拉槽口加工质量，模板接口严密，不挂浆。槽口焊缝打磨圆顺，减小与混凝土浆液的粘滞性。7. 是选择有相关经验的施工人员脱模，减小