(32+48+32)m现浇连续梁支架检算

1、(32+48+32)m现浇连续梁支架检算1、工程概况经开区特大桥上跨叠嶂路、安医大二附院大门、十一号路、石鼓路、松林路设计均为(32+48+32)m连续梁，与既有街道均为正交。连续梁桥面宽度为12.2m，腹板底宽为 5.6m,梁高2.89m3.49m,底板厚度0.3m0.6m,顶板厚度 0.43m，腹板厚度 0.4m0.7m。既有街道路均为城市支干道，交通流量较小，为混凝土路面。表1( 32+48+32)m现浇连续梁信息表编号连续梁名称小里程 边墩高度小里程 主墩高度大里程 主墩高度大里程 边墩高度1跨叠嶂路连续梁15m14m14m14m2跨安医二附院大门连续梁12.5m11.5m11.5m1

2、2m3跨十一号路连续梁10m8.5m8m8.5m4跨石鼓路连续梁8m7m7m8m5跨松林路连续梁12.5m12m13m14m2、支架设计2.1满堂支架设计施工采用搭设满堂支架进行现浇，具体搭设图如图2-1、图2-2所示。支架采用碗扣式杆件，支架上横向放置10cm*10cm方木，纵向放置10x 6cm方木。膺架立杆横向间距布置为4X 0.9+3X 0.3+7X 0.6+3X 0.3+4X 0.9,立杆纵向间距均为0.6m,横杆上下间距为1.2m,纵向剪刀撑每隔 5空设置一道，横向剪刀撑每隔5空设置一道，剪刀撑设置角度度为50, 剪刀撑采用搭接连接，连接长度不得少于 1m,至少采用3个扣件连接。图

3、2-1连续梁膺架搭设正面图间距0.3 m 间距0.6 m 间距0.3 m间距0.9 m间距0.9 m底板区cd(1 0 o、心。at0 0 Gao(O QiiCSC(i e o QQ0Q O Ca0ot1 0 o翼缘板区腹板区O距间向纵1 0 0 1.IQC10 0*广0 0aqi 4 “ *c口OUO| Ct Q 1&0O乜ai 0400oI Qi Q -1aQr0OL1 & Q 110O腹板区翼缘板区O距间向纵图2-2连续梁膺架搭设平面图底板、腹板、翼板外模均采用18mn厚竹胶板，内模顶板采用15mm 厚木工板，内模腹板采用组合钢模。翼板、底板支撑架均采用碗扣件组 拼，内模支撑架采用48*

4、3.5mm钢管组拼，外模肋带为10X 6cm方木， 内模内带为双钢管。2.2行车门洞设计由于跨越街道车流量比较小，在跨越处设置双孔门洞，每个门洞净 宽为5m,单向通行，门洞设计如图2-3、图2-4所示。条形基础高度为 0.6m，中间宽度2m两侧宽度为1.2m，基础同时可作为防撞撞墙使用， 在条形基础内侧刷红白反光漆。在门洞出入口两侧放置预制混凝土块防-4止超宽车辆通过。门洞立柱采用碗扣支架，中间立柱纵向为7排立杆，两侧立柱采用4 排立杆，立柱纵向间距均为30cm，横向间距底腹板为30cm，翼板为60cm。 立柱顶部纵向放置10*10cm方木，方木上方横向放置2根并排122a工字 钢，工字钢顶部

5、为23根I40a工字钢纵梁，腹板底工字钢间距为30cm，底板底工字钢间距为60cm，翼板底工字钢间距为90cm。工字钢顶部铺设 木工板防护棚，防护棚顶部横向铺设10a工字钢分配梁，纵向间距为图2-3跨街道门洞图1220 IIIIIIIIBIVIIIII订【丨 1C20混凝土条形基础 ,鼻咄15m图2-4跨街门洞搭设正面图3、荷载计算3.1满堂支架截面荷载连续梁模板及膺架搭设计算时取梁高最大处截面(箱梁实心段)，即 为A-A截面，连续梁梁高为3.49m，底板0.6m厚，顶板0.43m，腹板厚 度0.7m,面积12.5m2,其荷载分布如图3-1示。12.2 mI I II I11JiI90.7KN

6、90.7KN90.7KN90.7KN5.6KN5.6KN图3-1 A-A截面荷载示意图3.2门洞截面荷载门洞计算取门洞跨越段梁高最大处，即 B-B截面，梁高2.96m，顶板 厚度0.43m,底板厚度0.33m,腹板厚度0.4m,面积9.8m2，其荷载分布 如图3-2示。12.2 m图3-2 B-B截面荷载示意图3.3计算荷载组成 混凝土自重：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2 ； 模板重量：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2 ； 施工荷载：取2.5KPa/m2,荷载分项系数1.4 ； 振动荷载：取2.5KPa/m2，荷载分项系数1.4 ； 混凝土倾倒产生的冲击荷载：输送泵取2K

7、Pa/m,荷载分项系数取1.4，（当混凝土厚度大于1m时不考虑该荷载）；则计算时取荷载值为：计算强度：+或q二+计算刚度：q=+4、底模、侧模设计与检算模板均采用1.8cm厚竹胶板，竹胶板计算宽度取1m,计算跨度均取3跨。竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板(GB13123规定的I类一等品的下限值取：门=90 MPa E=6 x 103 MPa,则竹胶板的相关参数如下：面板的贯性矩 匸bh3/12=1 x 0.0183/12=4.86 X10-7面板的截面系数 W= bh76=1 x0.018 76=5.4 X10-54.1翼缘板底模计算(1) 强度检算：q二 + + + + =15.6*1

8、.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4+2*1.4=28.9KN/m近似按三等跨连续梁计算，方木间距入=0.35m,如图4-1所示。q 0.35 m 0.35 m 0.35 m 图4-1翼缘板处底模计算图Mnax= 0.1q 入 2=0.1 x 28.9 x 0.352=0.35KN.m=M/W=(0.35x 103)/(5.4 x 10-5)=6.5MPav6 =90MPa 满足要求。(2) 刚度检算：q二 + = 15.6*1.2+0.3*1.2=19.1KN/mf=q 入 4/128EI=19.1 x 103x 0.354/ (128x 6x 109x4.86x 10-7)

9、 =0.77 mmv 入 /400=0.35m/400=0.875mm,满足要求。4.2腹板底模计算(1) 强度检算：q 二十+ + =90.7*1.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4=116.2KN/m近似按三等跨连续梁计算，入=0.2m，如图4-2所示。qf0.20 m 0.20 m0.20 m图4-2腹板板处底模计算图MU= 0.1q 入 2=0.1 X 116.2 X 0.2 2=0.46KN.m35=M/W=(0.46X 10)/(5.4 X 10-)=8.5MPav6 =90MPa 满足要求。刚度检算：q二 + =90.7*1.2+0.3*1.2=109.2KN/m

10、f=q 入 4/128EI=109.2 X 103X 0.2 4/ (128X 6X 109X4.86X 10-7) =0.47 mmv 入 /400=0.2m/400=0.5mm,满足要求。4.3底板底模计算(1) 强度检算：q二 + + + + =26.8*1.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4+2 *1.4=42.3KN/m近似按三等跨连续梁计算，入=0.3m如图4-3所示。q0.3 m 0.3 m 0.3 m 图4-3底板处底模计算图Mnax= 0.1q 入 2=0.1 X 42.3 X 0.32=0.38KN.m=M/W=(0.38X 103)/(5.4 X 10-5

11、)=7.0MPav6 =90MPa 满足要求。(2) 刚度检算:q二 + =26.8*1.2+0.3*1.2=32.5KN/mf=q 入 4/128EI=32.5 X 103X 0.34/ (128X 6X 109X4.86X 10-7) =0.71 mmv入 /400=0.3m/400=0.75mm,满足要求。4.4腹板侧模计算腹板倾角为8155，因此混凝土侧压力按竖直状态计算。混凝土对侧模的压力Pm=Y h外加剂影响系数K取1.2混凝土容重丫取26KN/m混凝土有效压头高度h=0.22+24.9v/T，砼浇筑速度v=0.5m/h，浇筑温度取 20C，贝卩 h=0.22+24.9 X 0.5

12、/20=0.84m则混凝土对侧模的侧压力为Pm=1.2X 26X 0.84=26.2KN/m2，荷载分项系数取1.2 ;振捣混凝土时产生的水平荷载为 4 KN/m,分项系数取1.4 ;(1)强度检算：q=26.2 X 1.2+4 X 1.4=37KN/mk近似按三等跨连续梁计算，入=0.3m，如图4-4所示。qi0.3 m 0.3 m 0.3 m 图4-4腹板侧模计算图2 2Mma治 0.1q 入=0.1 X 37X 0.3 =0.33KN.m=M/W=(0.47X 103)/(5.4 X 10-5)=6.2Mpav6 =90Mpa 满足要求。(2) 刚度检算：2q=26.2 X 1.2=31

13、.4KN/mf=q 入 4/128EI=31.4 X 103X 0.34/ (128X 6X 109X4.86X 10-7) =0.68 mmv 入 /400=0.3m/400=0.75mm,满足要求。5、模板肋带、横梁计算5.1模板肋带计算模板肋带均采用10X6cm方木，腹板处间距为0.2m,底板处间距为0.3m,翼缘板处间距为0.35m。10 x 6cm方木力学参数如下：方木的弹性模量 E=10*109Pa方木的弯曲应力3 w=13*106Pa方木的贯性矩 I=bh3/12=0.06 x 0.1 3/12=5 x 10-6方木的截面系数 W= bh/6=0.06 x 0.1 76=1 x

14、10-4(1) 翼缘板底模肋带计算翼缘板底模肋带纵向间距为0.35m,横向跨度为0.9m，近似的按三等跨连续梁计算 强度计算q=28.9*0.35=10.12KN/m2 2Mma治 0.1q 入=0.1*10.12*0.9=0.82KN.m=M/W=(0.82*103)/(1*10 -4)=8.2Mpav6 =13Mpa 满足要求。 刚度检算：q=19.1*0.35=6.7KN/mf=0.677*q 入 4/100EI=0.677*6.7*10 3*0.9 7 (100*10*109*5*10-6)=0.6 mmv 入 /400=0.9/400=2.25mm，满足要求。(2) 腹板底模肋带计算

15、腹板底模肋带横向间距为0.2m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨 连续梁计算强度计算q=116.2*0.2=23.2KN/mMLax= 0.1q 入 2=0.1*23.2*0.6 2=0.84KN.m=M/W=(0.84*103)/(1*10 -4)=8.4Mpav6 =13Mpa 满足要求。刚度检算：q=109.2*0.2=21.8KN/mf=0.677q 入 4/100EI=0.677*21.8*10 3*0.6 7 (100*10*109*4*10-6) =0.7mmv 入 /400=0.6m/400=1.5mm,满足要求。(3) 底板底模肋带计算底板底模肋带横向间距为0.3m，纵向跨

16、度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算 强度计算q=42.3*0.3=12.7KN/m2 2Mnax= 0.1q 入=0.1*12.7*0.6=0.46KN.m=M/W=(0.46*103)/(1*10 -4)=4.6Mpav6 =13Mpa 满足要求。 刚度检算：q=32.5*0.3=9.8KN/m，入=0.6mf=0.677q 入 4/100EI=0.677*9.8*10 3*0.6 4/ (100*10*109*4*10-6) =0.32mmv 入 /400=0.6m/400=1.5mm,满足要求。(4) 腹板侧模肋带计算腹板侧模肋带纵向间距为0.3m，拉杆上下最大间距为0.9m,拉杆纵

17、向间距为1.22m。强度计算q=37*0.3=11.1KN/mMax= 0.1q 入 2=0.1*11.1*0.9 2=0.899KN.m=M/W=(11.1*103)/(1*10 -4)=8.99Mpav6 =13Mpa 满足要求。-丄门話 q刚度检算:q=31.4*0.3=9.4KN/m，入=0.9mf=0.677q 入 4/100EI=0.677*9.4*10 3*0.9 4/ (100*10*109*5*10-6)=0.8 mmv 入 /400=0.6m/400=1.5mm,满足要求。5.2横梁计算底模横梁均采用10cm*10cm方木，方木的弹性模量E=10*109Pa-6方木的弯曲应

18、力3 w=13*105Pa-4方木的惯性矩 I=a4/12=0.1 712=8.3*10方木的截面系数 W= a?6=0.1 3/6=1.67*10方木的面积 A= a2=0.12=1*10-2横梁纵向间距与立杆相同为0.6m。(1)翼缘板横梁计算翼缘板底横梁纵向间距与立柱间距相同为 0.6m，横向跨度与立柱相 同为0.9m,上铺纵向方木间距为 0.35m，本次计算取最不利状态，即如 图5-1所示。图5-1翼缘板底横梁示意图强度计算方木处集中荷载q=28.9*0.6*0.35=6.1KN，本次计算采用结构力学计算器进行程序计算，弯矩如图 5-2所示。-下图5-2翼缘板底横担弯矩图-466二Mm

19、ax/W=1777.5/1.67*10 =10*10 V 13*10 Pa刚度计算方木处集中荷载q=19.1*0.6*0.35=4.0KN/m，本次计算采用结构力学计算器进行程序计算，最大挠度为跨中位置，如图5-3所示。扩7二丄上图5-3翼缘板底横担挠度图fmax=1.7mnv 0.9/400=2.5m m,满足要求。(2)腹板底横梁计算腹板底横梁纵向间距与立柱间距相同为 0.6m，横向跨度与立柱相 同为0.6m,上铺纵向方木间距为0.2m,如图5-4所示。II化-,1/一C.3r图5-4翼缘板底横梁示意图强度计算方木处集中荷载q=116.2*0.6*0.2=13.9KN，本次计算采用结构力学

20、计算器进行程序计算，弯矩如图5-5所示-J，4图5-5翼缘板底横担弯矩图-466二Mmax/W=695/1.67*10=4.2*10 V 13*10 Pa刚度计算方木处集中荷载q=106.4*0.6*0.2=12.8KN，本次计算采用结构力学计算器进行程序计算，最大挠度为跨中位置，如图5-6所示。图5-6翼缘板底横担挠度图fmax=0.1mnv 0.6/400=1.5m m,满足要求。(3) 底板底横梁计算底板底横梁纵向间距与立柱间距相同为0.6m，横向跨度与立柱相同为0.6m,上铺纵向方木间距为0.3m,如图5-7所示。= .一 I H一L 。丄1-. r in图5-7底板底横梁示意图强度计

21、算图5-8 底板底横担弯矩图-466=Mmax/W=1140/1.67*10 =6.8*10 v 13*10 Pa刚度计算方木处集中荷载q=32.5*0.6*0.3=5.9KN，本次计算采用结构力 学计算器进行程序计算，最大挠度为跨中位置，如图5-9所示。图5-9 底板底横担挠度图fmax=0.4mnv 0.6/400=1.5m m,满足要求。6、腹板加固计算6.1拉杆计算腹板采用三排拉杆，第一排拉杆设于内模上倒角以下10cm处，第二排拉杆位于第一排拉杆以下 90cm,第三排拉杆设于内模下倒角以上 5cm 处。为了考虑模板周转使用方便，拉杆孔均位于竹胶板中部，因此拉杆 纵向间距均为1.22m,

22、拉杆采用20圆钢制作。单根拉杆受力 P=37*1.22*0.9=41KN，20圆钢可以承受的拉力F=3.14*0.01*0.01*145=45KN，满足要求，拉杆必须采用双螺帽。6.2拉杆背带计算拉杆外背带采用双根背靠背8#槽钢，内背带采用双根48*3.5mm钢 管，采用20短钢筋加工蝴蝶卡。拉杆纵向间距为1.22m，近似的按三等跨连续梁计算外背带。强度计算q=37*0.9=33.3KN/mMma治 0.1q 入 2=0.1*33.3*1.22 2=4.96KN.m二M/W=(4.96*103)/(2*2.53*10 -5)=98Mpa6 =145Mpa 满足要求。刚度检算：q=37*0.9=

23、33.3KN/mf=0.677*q 入 4/100EI=0.677*33.3*10 3*1.22 4/ (100*2.1*10* 1.01*10-6)=2.4 mmv 入 /400=1.22/400=3.1mm，满足要求。7、膺架检算膺架受力杆件主要是立杆轴向受力，单个立杆可以承受的压力值为35KN现对各个区域的立杆进行检算。翼缘板区单杆受力P=0.9*0.6*28.9=15.6KN v35KN满足要求。腹板区单杆受力P=0.3*0.6*116.2=20.9 v35KN满足要求。底板区单杆受力P=0.6*0.6*42.3=15.2KN v 35KN满足要求。为了确保膺架的稳定性，横纵连接杆上下

24、间距按1.2m布置，整个膺架设置足够剪刀撑，剪刀按要求设置。&预留门洞计算8.1门洞纵梁计算门洞纵梁采用I40a工字钢，计算跨度取6.2m,以单跨简支梁模型进行计算，工字钢的相关参数如下：工字钢的弹性模量E=2.1*1011Pa工字钢的弯曲应力3 w=1.45*108Pa (临时结构取1.81*10 8Pa)8工字钢的抗剪应力3 j=0.85*10 Pa工字钢的贯性矩1=2.17*10 -4工字钢的截面系数 W=1.09*103工字钢上方横向工字钢、碗扣支架等荷载取5KN/m,分项系数取1.2。(1) 腹板底工字钢计算 强度计算q = (116.2+5*1.2)*0.3=36.7KN/mMma

25、治 q 入 78=36.7*10 3*6.2 2/8=176KN.m二M/W=(176*10”(1.O9*1O j=161Mpa 6 =181Mpa，满足要求。 刚度检算：q=(109.2+5*1.2)*0.3=34.6KN/mf=5*q 入 7384EI=5*34.6*10 3*6.2 7(384* 2.1*1011*2.17*10-4)=14.6mmL/400=6.2/400=15.5mm 满足要求。(2) 底板底工字钢计算 强度计算q = (42.3+5*1.2)*0.6=29KN/mMma治 q 入 78=29*10 3*6.2 2/8=139KN.m=M/W=(139*1(0)/(1.09*10 -3)=128Mpa 6 =181Mpa，满足要求。 刚度检算：q=(32.5+5*1.2)*0.6=23KN/mf=5*q 入 7384EI=5*23*103*6.2 4/ (384*2.1*1011*2.17*10-4)=9.7mmL/400=6.2/400=15.5mm 满足要求。(3) 翼缘板底工字钢计算强度计算