变电室外墙脚手架施工方案

1、中铝贵州分公司生料浆调整与贮存建筑工程变电室外墙脚手架施工方案审核:编制：中国十八冶贵铝项目部2006 年 12 月 31 日变电室框架结构外墙脚手架施工方案一、工程概况中铝贵州分公司氧化铝厂生料浆调整与贮存建筑工程变电室 （低压配电室 和变压器室 ）为二层框架结构（其中变压器室为一层），室外地坪标高为-0.200m 。第一层为低压配电室和变压器室，低压配电室层高为 5.5m ，变压 器室层高为7.45m。第二层为PLC控制室、办公室和休息室，层高为 5m。变电室围护结构为填充墙，外墙为面砖饰面。外墙双排脚手架搭设为了 解决结构上升时作为外墙支撑系统，砌体外墙抹灰和面砖粘贴操作架使用。二、外墙

2、双排脚手架搭设该工程变电室框架结构、建筑装修，外脚手架均采用48 X3.5钢管、扣 件搭设的支撑系统。低压配电室总高 11.30m （至女儿墙顶），变压器室总高为 8.1m ，女儿墙 顶部加 1.1m 高的安全栏杆，根据外墙地形变化搭设脚手架。立杆纵距 1500mm ，立杆横距 1200mm ，步距内侧 1800mm 、外侧 900mm ，内侧立杆距结构面小于 150mm ，连墙杆为三步三跨设置。基层处理：外墙是土层部分，应按回填土要求，石墩夯实平整，铺设 50mm 厚大木板（ 0.2m 2），包括硬基层，并做好排水沟的处理。脚手架搭设：结构楼层施工按外墙双排脚手架搭设到楼层加安全栏杆高 出

3、1500mm ，设防护安全密目网，满铺竹跳板，跳板两端必须绑扎牢固，不 得滑移。 支撑架采用斜撑间距 1500mm 与外架相连固定， 应满足框架外侧梁 板的支撑。外墙装饰时，先检查外脚手架能否满足装饰要求，需改造或加固， 对连墙杆件的移动，先加固，后改造方式，逐层往下施工。脚手架拆除：待外墙装饰面砖试验检查，墙面清洗，再逐层往下拆除。外墙脚手架的安全防护：外侧钢管内 2m 以上满挂安全网；施工操作层 满铺竹跳板。竹跳板下面水平横杆间距小于 1500mm ；外侧立面在结构转角 处间距不大于 15m 设剪力支撑系统，角度按 45 设置，搭设处长度 500mm 采用双扣件。三、变电室外墙搭设双排脚手

4、架稳定计算该工程室外地坪按 -0.200m，到女儿墙顶安全栏杆高1.1m，搭设外 双排脚手架高度为 12.60m ，外侧立面采用安全网全封闭。 考虑该工程楼层为 二层，结构和建筑施工采用一次性使用。用于结构作业和装修作业时均为1wo =层同时作业（即同时存在的作业层设置数ni = 1 ）。基本风压值取0.35kN/m 2 。脚手架搭设的设计参数为：立杆纵距 La = 1.5m，立杆横距Lb = 1.2m , 步距内侧h = 1.8m、外侧hi = 0.9m ,连墙件为三步三跨设置，脚手板为竹跳 板。其他计算参数为：48 X3.5钢管立杆截面积A = 489mm 2;立杆的截面 抵抗矩 W =(

5、 5.08 X103) mm3;立杆回转半径i = 15.8mm。挡风面积An = !Si=1.1 X1.5+1.8 X0.048 = 1.74m 2;相应的迎风面积 Aw = hLa=1.8 X1.5 = 2.7m2;钢材抗压强度设计值fc = 0.205kN/mm 2，连墙件横距lw = 4.5m ;连 墙件竖距hw = 5.4m。1 、荷载计算 恒载的标准值 GkGk = Hi (g k1 + g k3 ) +n 1la g k2由表5-7查得，内侧步距 h = 1.8m，立杆横距为 1.2m 时，gk1 = 0.1089kN/m; 外侧 步距 0.9m 时， gk1= 0.1765 k

6、N/m 。 折合 gk1 =(0.1089+0.1765)/2=0.1427kN/m;由表 5-10 查得，立杆横距 Lb=1.2m 时， gk2=0.2984 kN/m;由表 5-11 查得，立杆纵距 La=1.5m 时， gk3=0.0768 kN/m 。Hi=12.60m所以，用于结构和装修作业时，Gk = 12.6 x(0.1427+0.0768 ) +1.5 X0.2984= 2.766+0.448=3.21kN 活载(作业层施工荷载)的标准值 QkQk = n 1 laq k由表5-12 查得qk = 1.8kN/m(结构作业)和 qk = 1.2kN/m(装修作业)用于结构作业时

7、，Qk= 1.0 X1.5 X1.8 = 2.7kN用于装修作业时，Qk= 1.0 X1.5 X1.2 = 1.8kN 风荷载的标准值Wkqwk = La WkWk = 0.7 芦 dWoip=An Aw = 1.74 2.7 = 0.644查表 5-6 得“=1.0 4=1 X0.644 = 0.644由建筑结构荷载规范(GBJ9-87 )表6.2.1中查得 陀=0.80Wk = 0.7 X0.644 X0.8 X0.35=0.126kN/m 2qwk = 1.5 X0.644 X0.126= 0.122kN/m2、脚手架整体稳定计算本工程按组合风荷载时考虑，则须满足0.9 ( N A +

8、Mw W ) fcfY 计算轴心力设计值N N =.2 (NGk+N Qk)用于结构作业时，N =.2 x(3.21+2.7 ) = 7.092kN用于装修作业时，N =.2 x(3.21 + 1.8 ) = 6.012KN 计算风荷载弯矩Mw风荷载在立杆段产生的最大弯矩，取跨度为h （步距）的三跨梁的最大支座弯矩，即M w = 0.85 xi.4q wk h2/10 = 1.2q wkh2 = 0.12 X0.122 X1.82=0.047kN m = 47kN mm 确定稳定系数长细比入=向 i,查表5-16 （内插法），当为双排架且连墙件布置为 三步三跨时，立杆计算长度系数为卩=1.53

9、，又由于立杆回转半径i=15.8mm , 步距 h=1.8m，所以入=血 i = 1.53 X1.8 0.0158 = 174查表5-18可得稳定系数9= 0.235 确定材料强度附加分项系数丫 m查表5-5 ,轴心受压构件组合风荷载时，得Ym = 1.59 X 1+0.9 （n+入X1 + n+入），丫m的计算结果列入下表。其中：Nwk = M wkA W = 489 5080M wk =0.09626 X47 = 4.52kN ,n=SQK/SGK ,入=Swk/Sgk丫 m计算表验算截面作业类别N Gk(kN )N Qk(kN )Nwk(kN )n入Ym底部结构3.212.74.520.

10、8411.4080.931装修3.211.84.520.5611.4081.485 验算稳定即满足 0.9 ( A + Mw W ) fc y用于结构时：0.9 ( NJ A + Mw W ) = 0.9( 10.944 0.235 X489+475.08 X103 ) = 0.0639 fc丫二 0.2050.93仁0.2202,满足要求.用于装修时:0.9 ( N A + Mw W) = 0.9( 10.944 0.235 X489+475.08 X103 ) = 0.0639 fc丫二 0.2051.485 =0.1381 满足要求.验算结果验算截面作业类别YmA A, WN，(kN )

11、M w(kN mm )0.9( N A +Mw W )验算结果底部结构作业0.2202书=0.235A = 489mm 2W = 5.08 X10 3mm 37.092470.0639合格装修作业0.13813、连墙件计算连墙件为三步三跨设置，即连墙件横距= 4.5m ;连墙件竖距hw = 5.4m。连墙件所受的轴力Nl=Nw+NsNw为风荷载引起的连墙件轴压力设计值Nw = 1.4 Sw Wk其中：Sw=lwhw=4.5 X5.4 ,由前面计算结果= 0.235 , wk = 0.126kN/m 2代入公式，有 Nw = 1.4 S w Wk =1.4 X5.4 X4.5 X0.235 X0.126=1.007KN又由脚手架平面外变形在连墙件中引起的轴压力为Ns,由于为双排架，Ns =5KN 。所以，Nl=Nw+Ns =1.007+5=6.007KN查规范JGJ130-2001中表5.1.7，直角扣件，旋转扣件，承载力设计值Rc =8.00KN由于R= N l=6.007KN Rc =8.00KN故抗滑承载力满足要求4、立杆地基承载力验算（1立杆底座验算：N WRb由前计算结果 N=7.092KN ，又查规范有，底座承载力一般为Rb=40KN，显然 N=7.092KN Rb =40KN1立杆地基承载力验