PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案

1、 精编范文 PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案温馨提示：本文是笔者精心整理编制而成，有很强的的实用性和参考性，下载完成后可以直接编辑，并根据自己的需求进行修改套用。PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案 本文简介：PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案目录一、设计依据二、工程概况三、产品（机具）选型及基础型式的确定四、塔吊验算五、塔基施工工艺及流程六、安装前的各项准备工作七、塔吊安装八、塔机的检验、维保九、塔吊拆除十_大吊重5.1T, 44.76MPC最大吊重3.2T, 50M臂端四倍率起重量为6.54吨, 最大起重量为12吨。2#塔吊主要分别保证2#楼1栋17层主楼施工, 其

2、型号为7533, 起重臂长分别为50米, 2#楼37.1MPC最大吊重5.3T, 50米臂端四倍率起重量为6.54吨, 最大起重量为12吨。3#塔吊主要分别保证3#楼1栋17层主楼施工, 其型号为6513, 基础形式为底板承台混合体基础安装方式, 起重臂长分别为45米, 3#楼23.25MPC最大吊重5.1T, 45米臂端四倍率23.25M处起重量为5.33T。最大起重量为8吨。4#塔吊主要分别保证4-1#楼1栋17层主楼、4-2#楼商业配套用房及东侧车库地下一层的施工, 其型号为6513, 起重臂长分别为55米, 4-1#楼22.63MPC最大吊重3.5T, 25.65MPC最大吊重2.57

3、T, 55米臂端二倍率起重量为1.80吨, 25.65M处起重量为4.65T, 最大起重量为8吨。6#塔吊主要分别保证5#、6#楼2栋17层主楼、周边车库地下一层的施工, 其型号为7533, 起重臂长分别为60米, 5#楼51.91MPC最大吊重5.1T, 5#楼48.49MPC最大吊重3.07T, 60米臂端起重量2倍率为5.0吨, 最大起重量为12吨。7#塔吊主要分别保证7#楼1栋17层主楼及14#周边车库地下一层的施工, 其型号为7015, 起重臂长分别为50米, 7#楼22.32MPC最大吊重5.3T, 28.03MPC最大吊重5.05T, 31.94MPC最大吊重2.66T, 50米

4、臂端起重量四倍率28M处起重量为5.60T, 最大起重量为10吨。8#塔吊主要分别保证8#、11#楼2栋17层主楼的施工, 其型号为7533, 起重臂长分别为60米, 8#楼36.21MPC最大吊重3.07T, 11#楼55.3MPC最大吊重5.30T, 60米臂端起重量二倍率为5.0吨, 最大起重量为12吨。9#塔吊主要分别保证9#、12#楼2栋17层主楼施工, 其型号为7533, 起重臂长分别为50米, 9#楼36.20MPC最大吊重3.07T, 12#楼49.63MPC最大吊重5.30T, 50米臂端起重量四倍率为6.54吨, 最大起重量为12吨。10#塔吊主要分别保证10-1#楼1栋1

5、7层主楼、10-2#楼、10-3#楼商业配套用房的施工, 其型号为7015, 起重臂长分别为50米, 10-1#楼30.25MPC最大吊重5.3T, 50米臂端起重量四倍率30.25M处起重量为5.32T, 最大起重量为10吨。拟将塔吊基础先于主体基础底板前施工, 待塔基达到强度并安装后, 适时协助结构底板施工, 有利于工程整体进度。三、产品（机具）选型及基础形式的确定在考虑到塔吊的旋转半径、后期安拆等诸多因素后, 先将机具型号及基础的平面位置予以确定：1#楼塔吊用（7533）, 安装吊臂长度50米, 安装起升高度60米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=7.5007.500m,

6、基础承台厚度Hc=1.600m, 塔身宽度B=2.1m, 基础以上土的厚度D=0.000m。2#楼塔吊用（7533）, 安装吊臂长度50米, 安装起升高度63.35米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=7.5007.500m, 基础承台厚度Hc=1.600m, 塔身宽度B=2.1m, 基础以上土的厚度D=0.000m。3#楼塔吊用（6513）, 安装吊臂长度45米, 安装起升高度61.6米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=6.5006.500m, 基础承台厚度Hc=1.400m, 塔身宽度B=1.655m, 基础以上土的厚度D=0.000m。4#楼塔吊用（7015）,

7、 安装吊臂长度55米, 安装起升高度61.6米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=6.5006.500m, 基础承台厚度Hc=1.400m, 塔身宽度B=2.0m, 基础以上土的厚度D=0.000m。6#楼塔吊用（7533）, 安装吊臂长度60米, 安装起升高度67.5米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=7.5007.500m, 基础承台厚度Hc=1.600m, 塔身宽度B=2.1m, 基础以上土的厚度D=0.000m。7#楼塔吊用（7015）, 安装吊臂长度50米, 安装起升高度64.4米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=6.5006.500m, 基础

8、承台厚度Hc=1.400m, 塔身宽度B=1.8m, 基础以上土的厚度D=0.000m。8#楼塔吊用（7533）, 安装吊臂长度60米, 安装起升高度63.75米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=7.5007.500m, 基础承台厚度Hc=1.600m, 塔身宽度B=2.1m, 基础以上土的厚度D=0.000m。9#楼塔吊用（7533）, 安装吊臂长度50米, 安装起升高度67.5米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=7.5007.500m, 基础承台厚度Hc=1.600m, 塔身宽度B=2.1m, 基础以上土的厚度D=0.000m。10#楼塔吊用（7015）, 安装

9、吊臂长度50米, 安装起升高度61.6米, 混凝土强度等级:C35, 基础承台宽度Bc=6.5006.500m, 基础承台厚度Hc=1.400m, 塔身宽度B=2.0m, 基础以上土的厚度D=0.000m。地下车库塔吊均在旋转半径内, 满足施工需要, 塔吊布置详见附图。四、塔吊验算：7533矩形板式桩基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20_3、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-20_一、塔机属性塔机型号TC7533-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机

10、独立状态的计算高度H(m)65.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.1二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)840起重臂自重G1(kN)53起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)11小车最小工作幅度RG2(m)3.9最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)24.8最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)88平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)10.1平衡块自重G4(kN)150平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.12、风荷载标准值k(kN/m2)塔身前后片

11、桁架的平均充实率00.4风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.232非工作状态0.443、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)840+53+11+88+1501142起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1142+601202水平荷载标准值Fvk(kN)0.2320.42.165.812.823倾覆力矩标准值Mk(kNm)5325+1124.8-8810.1-15011.1+0.9(3150+0.512.82365.8)2258.689非工作状态竖向荷载标准值Fk”(kN)Fk11142水平荷载标准值Fvk”(kN)0.440.42.165.824

12、.32倾覆力矩标准值Mk”(kNm)5325+113.9-8810.1-15011.1+0.524.3265.8385.7724、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.211421370.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk1.46084竖向荷载设计值F(kN)1370.4+841454.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.412.82317.952倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(5325+1124.8-8810.1-15011.1)+1.40.9(3150+0.512.82365.8)3353.365非工作状态竖向荷载设计值F”(kN)1.2

13、Fk”1.211421370.4水平荷载设计值Fv”(kN)1.4Fvk”1.424.3234.048倾覆力矩设计值M”(kNm)1.2(5325+113.9-8810.1-15011.1)+1.40.524.3265.8302.901三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.6承台长l(m)7.5承台宽b(m)7.5承台长向桩心距al(m)6.4承台宽向桩心距ab(m)6.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h”(m)0承台上部覆土的重度”(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-3.85基础布

14、置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h”)=7.57.5(1.625+019)=2250kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.22250=2700kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(6.42+6.42)0.5=9.051m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1202+2250)/5=690.4kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1202+2250)/5+(2258.689+12.8231.6)/9.051=942.219kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(M

15、k+FVkh)/L=(1202+2250)/5-(2258.689+12.8231.6)/9.051=438.581kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5+(3353.365+17.9521.6)/9.051=1204.551kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5-(3353.365+17.9521.6)/9.051=457.209kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)150桩混凝土强度等级C80桩基

16、成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-31.85桩有效长度lt(m)28桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋6501411桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数c0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(

17、kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥质土6.93151500.460粘性土3.4201000.780粉土16.43525000.6590粉土5.68550000.701、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.5=1.571mhb/d=11000/500=2B+2h0=5.176m, al=6.4mB+2h0=5.176m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：b”“=a1b/h0=1900/1538=1.235, 取b=1；l”“=a

18、1l/h0=1900/1538=1.235, 取l=1；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(0.8+1.9/2)+0.467(0.8+1.9/2)0.93315701.538=3681.015kNNl=V=661.378kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3681.015kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积S1=My/(1fcbh02)=5317.632

19、106/(1.0316.7750015382)=0.0171=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.018S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991AS1=My/(S1h0fy1)=5317.632106/(0.9911538300)=11628mm2最小配筋率：=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(11628,0.001575001538)=17303mm2承台底长向实际配筋：AS1”=23501mm2A1=17303mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积S2=Mx/(2fcbh02)=5317.632106/(1.0316.

20、7750015382)=0.0172=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.018S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991AS2=Mx/(S2h0fy1)=5317.632106/(0.9911538300)=11628mm2最小配筋率：=0.15%承台底需要配筋：A2=max(11628,lh0)=max(11628,0.001575001538)=17303mm2承台底短向实际配筋：AS2”=23501mm2A2=17303mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3”=23501mm20.5AS1”=0.523501=11751m

21、m2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4”=23501mm20.5AS2”=0.523501=11751mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C+1孔实测数据为计算依据, 桩身承载力以1250kN为计算依据, 塔吊7533型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。6513矩形板式桩基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20_3、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础

22、设计规范GB50007-20_一、塔机属性塔机型号TC6513-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48.3塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)664起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)744水平荷载标准值Fvk(kN)23.2倾覆力矩标准值Mk(kNm)1712非工作状态竖向荷载标准值Fk”(kN)664水平荷载标准值Fvk”(kN)92.1倾覆力矩标准值Mk”(kNm)20_2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1

23、.35Fk11.35664896.4起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108竖向荷载设计值F(kN)896.4+1081004.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3523.231.32倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3517122311.2非工作状态竖向荷载设计值F”(kN)1.35Fk”1.35664896.4水平荷载设计值Fv”(kN)1.35Fvk”1.3592.1124.335倾覆力矩设计值M”(kNm)1.35Mk1.3520_2713.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)6.5承台宽b(m)6.5承台长向

24、桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h”(m)0承台上部覆土的重度”(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-3.8基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h”)=6.56.5(1.425+019)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21478.75=1774.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/

25、n=(664+1478.75)/4=535.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4+(20_+92.11.4)/7.637=815.772kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4-(20_+92.11.4)/7.637=255.603kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4+(2713.5+124.3351.4)/7.637=1045.84kNQmin=(F+

26、G)/n-(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4-(2713.5+124.3351.4)/7.637=289.61kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)22桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋6501411桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力

27、钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数c0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值q端阻力特征值q抗拔系数承载力特征值fsia(kPa)pa(kPa)ak(kPa)淤泥质土6.51101500.675粘性土3.8151000.760红粘土4.7202500.6580粘性土6.53510000.790粉土1.48025000.70粉土9.28550000.7501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.5=1.571mhb/d=11000/500=2

28、B+2h0=4.326m, al=5.4mB+2h0=4.326m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：b”“=a1b/h0=1625/1338=1.214, 取b=1；l”“=a1l/h0=1625/1338=1.214, 取l=1；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(

29、0.8+1.625/2)+0.467(0.8+1.625/2)0.9515701.338=3003.419kNNl=V=579.421kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3003.419kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积S1=My/(1fcbh02)=3605.715106/(1.0316.7650013382)=0.0181=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991AS1=My/(S1h0fy1)=3605.715106/(0.9911338300)=9066m

30、m2最小配筋率：=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(9066,0.001565001338)=13046mm2承台底长向实际配筋：AS1”=20433mm2A1=13046mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积S2=Mx/(2fcbh02)=3605.715106/(1.0316.7650013382)=0.0182=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991AS2=Mx/(S2h0fy1)=3605.715106/(0.9911338300)=9066mm2最小配筋率：=0.15%

31、承台底需要配筋：A2=max(9066,lh0)=max(9066,0.001565001338)=13046mm2承台底短向实际配筋：AS2”=20433mm2A2=13046mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3”=20433mm20.5AS1”=0.520433=10217mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4”=20433mm20.5AS2”=0.520433=10217mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C11孔

32、实测数据为计算依据, 桩身承载力以1250kN为计算依据, 塔吊6513型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。7015矩形板式桩基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20_3、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-20_一、塔机属性塔机型号TC7015-虎霸建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)56.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)762起重荷载标

33、准值Fqk(kN)100竖向荷载标准值Fk(kN)862水平荷载标准值Fvk(kN)43.5倾覆力矩标准值Mk(kNm)1865非工作状态竖向荷载标准值Fk”(kN)762水平荷载标准值Fvk”(kN)98.2倾覆力矩标准值Mk”(kNm)28502、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.357621028.7起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.35100135竖向荷载设计值F(kN)1028.7+1351163.7水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3543.558.725倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3518652517.7

34、5非工作状态竖向荷载设计值F”(kN)1.35Fk”1.357621028.7水平荷载设计值Fv”(kN)1.35Fvk”1.3598.2132.57倾覆力矩设计值M”(kNm)1.35Mk1.3528503847.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)6.5承台宽b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h”(m)0承台上部覆土的重度”(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-4基础布置图承台及其上土的自重荷

35、载标准值：Gk=bl(hc+h”)=6.56.5(1.425+019)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21478.75=1774.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(762+1478.75)/4=560.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(762+1478.75)/4+(2850+98.21.4)/7.637=951.385kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FV

36、kh)/L=(762+1478.75)/4-(2850+98.21.4)/7.637=168.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4+(3847.5+132.571.4)/7.637=1228.917kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4-(3847.5+132.571.4)/7.637=172.683kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.

37、75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)21.8桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋6501411桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数c0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值q端阻力特征值q抗拔系数承载力特征值fsia(kPa)

38、pa(kPa)ak(kPa)淤泥质土7.68101500.675粘性土8151000.760红粘土2.2202500.6580粘性土3.23510000.790粉土28025000.70粉土8.88550000.7501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.5=1.571mhb/d=11000/500=2B+2h0=4.676m, al=5.4mB+2h0=4.676m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：b”“=a1b/h0=1450/13

39、38=1.084, 取b=1；l”“=a1l/h0=1450/1338=1.084, 取l=1；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.4671b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(0.8+1.45/2)+0.467(0.8+1.45/2)0.9515701.338=2840.442kNNl=V=760.989kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2840.442kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积S1=

40、My/(1fcbh02)=3784.32106/(1.0316.7650013382)=0.0191=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.019)0.5=0.019S1=1-1/2=1-0.019/2=0.99AS1=My/(S1h0fy1)=3784.32106/(0.991338300)=9519mm2最小配筋率：=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(9519,0.001565001338)=13046mm2承台底长向实际配筋：AS1”=20433mm2A1=13046mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积S2=Mx/(2fcbh02)=3784.

41、32106/(1.0316.7650013382)=0.0192=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.019)0.5=0.019S2=1-2/2=1-0.019/2=0.99AS2=Mx/(S2h0fy1)=3784.32106/(0.991338300)=9519mm2最小配筋率：=0.15%承台底需要配筋：A2=max(9519,lh0)=max(9519,0.001565001338)=13046mm2承台底短向实际配筋：AS2”=20433mm2A2=13046mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3”=20433mm20.5AS1”=0.52043

42、3=10217mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4”=20433mm20.5AS2”=0.520433=10217mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔G20孔实测数据为计算依据, 桩身承载力以1250kN为计算依据, 塔吊7015型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。五、塔基施工工艺及流程塔吊桩基定位挖土垫层浇筑砖胎模绑扎塔基钢筋预埋件放置浇筑C35砼档土墙砌筑回填土塔吊基础施工依据：塔吊基础平面定位图7533, 7015, 6513塔吊固定式基础

43、图塔吊基础定位图（桩）见方案附图。1、7533塔吊基础采用直径5005根工程桩（每根桩长30M）, 7015、6513塔吊基础采用直径5004根工程桩（每根桩长28M）, 具体见塔吊基础定位图, 桩芯处理采用6根16的三级钢具体施工按照工程桩有关节点。2、根据塔吊基础的平面尺寸, 考虑工作面需求（塔吊每侧加宽1500mm）及放坡（1：1.5）首先计算出塔吊基础基坑的几何尺寸, 并参照施工图上各轴线与塔基中心线的关系, 采用经纬仪从场区内的控制桩将轴线及塔基中心线及边框线用白灰定出, 塔基基坑土方开挖采用机械挖土, 基底留300mm厚余土为人工清运, 基坑开挖前管井降水不少于一周, 开挖后在内人

44、工挖出集水坑（8008001000mm）用潜水泵配以专人24小时监视抽水至混凝土浇筑后12小时。1#-12#楼塔吊基础施工期间, 设置临时集水坑, 满足排水要求, 由于挖土及抽排水、钢筋、模板、混凝土浇筑等工序基础施工工作量大、耗时较长, 应注重赶抢进度, 尤其应加强后期的基坑抽排水工作, 防止基础浸泡。3、当基坑挖至设计标高后, 将坑内余土清运, 经监理验收通过后即可浇筑C15砼垫层150mm厚, 考虑砖胎模施工7533的砼垫层平面尺寸为80008000, 7015和6513的砼垫层平面尺寸为75007500。4、由于塔吊基础较深, 本工程塔吊基础模板采用砖胎模（MU10水泥砖, M10水泥

45、砂浆砌筑, 墙宽为370mm）, 在墙高900mm处设圈梁一道, 圈梁采用C25砼, 截面为370*240, 内配4根12三级钢, 箍筋一级钢8200。与工程桩的地方用30mm厚海绵隔离。4、用经纬仪将控制线（塔基中心线）投测到垫层上, 并据此测放出基础外边线后, 在垫层上根据基础底板钢筋的间距进行划线布筋绑扎, 绑扎时应将相邻钢筋绑扎呈“八”字形, 以减少网片歪斜变形, 并注意满足保护层厚度要求。在垂直于底板下层网片的空间内按1m的间距梅花状点焊竖筋（25L塔基厚度保护层2）作基础底板上层钢筋骨架架立构造筋, 然后进行上层网片筋的绑扎（上层网片与竖向25架立筋接触处点焊）并按图纸要求绑扎拉钩

46、。并在该部位结构底板厚度二分之一处设置（3mm厚300mm宽）厚钢板止水带（详见塔吊附图塔基剖面图）, 确保后期塔吊拆除后, 封闭塔基上部后浇带（块）后的施工缝不发生地下水渗漏现象。施工时将车库底板及主楼底板钢筋按照设计图示间距、位置穿过塔吊基础上首节标准节, 如穿过时出现标准节的主弦杆方管、腹杆圆管妨碍的情况可适当调整钢筋间距施工, 但需确保钢筋的数量不能减少。后期塔吊拆除时可将主弦杆、腹杆位置的钢筋（错开不少于35d的位置）割断, 待拆除完成后采用帮条焊接的方式进行焊接连接。5、塔吊基础的预埋件：1-10号采用塔吊厂家提供的成品塔吊基础预埋件（7号楼7015塔吊由于塔吊基础埋在14号地库底

47、板以下, 塔吊基础预埋件采用塔吊厂家提供的成品塔吊一个塔吊如强标准节）, 预埋件采用65658角钢和25钢筋加固, 其钢度和强度需满足塔吊基础的预埋件的要求。将塔吊预埋脚柱（宜将塔吊基础预埋件拧固至标准节上）进行就位并校正平面位置及顶端水平做好临时固定, 待留浇筑前复验。预埋件设置时需在上层网片上用割枪开出350350mm的洞口, 待预埋件置入后, 在预埋件的四周每边加设225钢筋（L2000mm）进行补强。6、以防C35砼浇筑时, 在砼侧压力作用下将杆件另一端抵进基坑坡面土体, 造成跑模现象, 浇筑前应再次对塔基预埋件的平面位置及顶端水平进行复核, 确认无误并报验后方可浇筑；所有塔基混凝土浇

48、筑时应留置试块3组, 一组为标养, 一组同条件养护, 另一组用于测试砼早期强度用于确定塔吊的总装日期。砼浇筑时采用插入式振掏器振捣, 分层下料, 下料高度不得超过500mm。砼浇筑后待表面稍收水后, 再用木抹子搓压2遍, 并用塑料布覆盖, 减少水分的蒸发, 防止裂缝。夜间应加覆一层塑料布, 减小砼内外温差；并浇水养护7天。7、由于浇筑好塔吊基础在现有自然地面以下-2M至-2.5M, 采用砖砌档土墙方法, 高出现有自然路面0.5m, 砖砌档土墙采用MU10水泥砖, M10水泥砂浆砌筑, 墙宽为240MM, 直径4000MM, 高度3300MM, 砖砌档土墙内外墙面采用20厚1：2水泥沙浆粉刷。六

49、、塔吊安装前的各项准备工作1、塔机安装（进场）前的检查工作（1）起重机应经过检查、维护和保养, 对易损件必须视磨损程度及时更换。机械的螺栓（特别是振动部位的零件）如有松动应及时拧紧或更换。(2)各机构的制动器应检查和调整制动瓦和制动轮的间隙, 其间距保证在0mm之间。钢丝绳应无断丝和松股现象。(3)液压爬升系统个部位管接头是否紧密（油泵、油缸和控制阀等）不准出现漏油现象。塔吊（拆除后）检修时在初次启动油泵前, 应先检查入口和出口是否接反, 转向是否正确, 吸油管是否漏气, 然后用手试转, 最后在规定转速内启动和试运转。(4)塔吊的金属构件在运输或转场过程中应尽量设法防止构件变形及碰撞损坏, 并

50、定期检修和保养以防锈蚀。进场前应喷刷油漆一次, 常检查结构连接螺栓、焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。对于不符合使用要求部件及构件应及时做报废处理。(5)所有的电线电缆应无损伤。若有, 则应及时包扎和更换已损伤的部分。电机轴承要保持润滑良好, 各安全装置的行程开关和触点开闭必须可靠, 触点弧坑应及时磨光。(6)严格按塔机使用的状况台帐记录, 按时将塔身连接、塔帽、回转塔身、上下支座等使用的高强螺栓进行更换, 具体要求是在高强螺栓使用两次后, 全部进行更换。2、人员准备项目部建立安装领导组, 组织协调专业安装单位的各项工作。3、料机准备（1）安装时所需60.00T汽车起重机应联系到位, 确保及时

51、完好派用, 操作人员持证上岗。（2）安装前对塔机全面检查一遍, 确保安装后正常运转。（3）对安装工具要落实到人, 专人专用, 配好工具包。（4）安装所需吊具吊索经检查验收合格、完好, 不合格吊具吊索严禁使用。4、环境准备（1）塔吊在安装前用建筑垃圾铺设一条宽度为8m长度为30m的临时道路（上面浇筑200mm厚C25混凝土路面）, 为汽车起重机进行吊装作业及塔身材料的进场装卸等工作提供方便。（2）安装时塔吊服务半径下的作业区域内、作业人员预先安排调班工作, 避开安装过程中进场交叉作业。（3）在塔机附近安排一块坚实平整堆场, 作为安装时塔吊构架的临时堆场。（4）设立安装警戒区, 安排专人进行监护；

52、安装过程中严禁有人员、车辆流动。5、资料准备（1）安装前必须将塔吊基础浇筑时留置的同条件试块送试验室测试强度并取得报告。（2）塔吊的安装说明书。（3）安全技术交底记录。（4）塔吊拆、装资质证书；特殊工种操作证书。七、安装施工（具体见安装专项方案）1、首先采用60T汽车吊将塔身基节(加强节)直接吊放到预埋件铁脚或螺栓位置。进行精就位后拧紧, 然后用60T汽车吊将爬升架套在塔身基节外面, 并注意爬升的开口方向应与建筑物平行以便完成后进行拆除作业。2、在地面将上下支座以及回转支承、回转机构等用螺栓联成一体后吊装到塔身与套架上并用16个M24和8个M36的高强螺栓, 将下支座分别与爬升架和塔身基节相连。3、在地面将平衡拉杆的第一节与塔帽用销轴相连起来, 然后吊装塔帽到支座上并用4个60的销轴相连, 在平地上拼装的平衡臂, 后将卷扬机配电箱、电阻箱等装在平衡臂上, 接好各部分所需的电线, 然后将平衡臂吊起来, 安装在上支座的接头上, 并固定完毕, 再抬起平衡臂成一角度到平衡臂拉杆的安装位置, 安装好平衡臂拉杆后,