外脚手架工程施工方案

1、讥讯“ noMSrAJjnhnM：. rnuMsruci ihm nn口uf外脚手架工程施工方案、编制依据1、施工图纸2、主要规范/规程序号规范/规程名称规范/规程编号备注1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001JGJ130-20112001年版2011年版2建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-20113、施工组织设计施工组织设计名称编制时间备注华龙家园保障住房A区3#、A区4#、A区6#、A区7#、及A区地下室建安工程施工组织设计2013.074、参考图书序号名称出版时间1建筑施工脚手架实用手册1994.52建筑施工手册（第四版）

2、2003.93简明施工计算手册1999.7二、项目管理机构序号职务姓名1项目经理张灿2项目技术负责人张建红3施工员陈颖超、杨坤龙、龙小康4质检员吴顺奇、杨程雁5安全员韩思伟、严柱、石亚6材料员曾明兴7资料员许士琴8施工班组长谭伟国9施工人员90人三、工程概况华龙家园保障住房A区3#、A区4#、A区6#、A区7#、及A区地下室建安工程位于长沙市高新区东方红镇， A区3#栋、建筑面积为,14470.94,建筑高度52.50m ,地上十八层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。A区4#栋、建筑面积为，12968.11 m,建筑高度51.20m，地下一层、地上十七层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。A区6#栋、建

3、筑面积为，13223.24 m，建筑高度49.80m，地上十七层剪力墙结构;桩基为人工挖孔桩。A区7#栋、建筑面积为，19439.03 m ,建筑高度51.30m，地下一层、地上十七层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。A区地下室、建筑面积为，12645.96 m,建筑高度4m,地下一层框架剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。总建筑面积为72651.74 m ,总工期:3爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。亘超渤血才匕Ji卫4a-lUbAh POHflrAMEi卜nwu cnHiTRUci KIM HHaur360 天。根据现场实际情况,A区3#、A区4#、A区6#、A区7#栋1-11层搭设落

4、地双排钢管脚手架,搭设高度36.00m，13-18搭设悬挑钢管脚手架，悬挑1次，每段7层,高度20.4m。四、构造要求及技术措施1、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施（1）A区3#、A区4#、A区6#、A区7#栋1-11层拟搭设落地双排钢管脚手架，搭设高度36.00m,其中双立杆高度12米；落地脚手架在 完成相应楼层的结构工程后暂时拆除，装饰工程时再搭设。立杆统一为黄色，钢管进场后先刷防锈漆二遍，再刷“湘江牌”黄色调和漆。剪刀撑统一为红白相间颜色，防护栏杆（腰杆）统一为红白相间颜色。挡脚板统一为黄黑相间斜纹，高度为180 mm O根据长沙市建材市场和租赁市场的实际供应情况，拟采用48 X3.

5、0普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GB/T700 ） Q235 A级钢的规定，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬 弯、毛刺和深的划道，钢管必须涂有防锈漆。钢管上严禁打孔。扣件采用KT-33-8可锻铸铁，分别有十字扣、一字扣、回转扣，其 材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831 ）的规定。扣件 在螺栓扭力矩达65N7M时，不得发生破坏。扣件螺栓采用A3材料，3m竹脚手板，采用市质监站认可推广使用 的名优密目式安全网，14#镀锌铁丝绑扎安全网。(2) 立杆采用48X3.0钢管，立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，大 横杆的步距为1.7 m，第一步架

6、步距为1.5m。落地架位于后浇带附近的部位，采用16#槽钢设置横梁进行加固处理。(3) 大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧；其长 度大于3跨，且不小于6m,同一步大横杆四周要咬圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内。相邻接 头水平距离50cm,各接头距立柱距离W La/3。(4) 小横杆每一立杆与大横杆相交处，即主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣紧在大横杆上且严禁拆除。作业层非主节点处的小横杆应根据支承脚手板的需要等距离设置，其最大间距不应大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离应10cm ;伸出里排大横杆距结构 外边缘15cm,且长度不

7、大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置， 同层的相邻小横杆在立柱处同向布置。(5) 纵/横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。(6) 剪刀撑采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭 设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45 -60。之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或 立杆上。所有固定点距主节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内

8、。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度 100cm,并用3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑应搭设在同一节内，由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立 柱之间上连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水 平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。(7) 脚手板采用竹脚手板，厚45cm，宽35cm，长度为3m。在作业层下部架 设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手 板，以上每隔三层也满铺一层脚手板，并设置安全网和防护栏杆。脚手板设置在4根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的 镀锌铁丝箍绕23圈固定

9、。当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆， 并将板两端与其可靠固定，以防倾覆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离 均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。(8) 连墙件连墙件采用刚性连接，采用二步三跨，垂直间距为3.40m,水平间距为4.5m，呈梅花型布置，宜靠近主节点设置，偏离主节点不应大于300 mm。连墙杆必须采用双扣件与结构上的预埋件连接。 做法为：在楼面混凝土浇 捣前距建筑物外边200伽预埋竖向靶8*3.0短钢管，短钢管预埋端应加 焊14钢筋头，锚入楼面200 ,伸出楼面混凝

10、土 200伽。连墙杆采用0 48*2.75的钢管，必须与内外两根立杆同时采用扣件接连接。连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下 斜连接，不应采用上斜连接。(9) 防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。采用1.8m*6.0m的规格，用14# 铁丝牢固双圈扎在外大横杆上，每一固定孔必须固定，外观上不得留有空 隙，整体平整，无下垂，松乱现象，清洁美观，同层安全网应采用搭接, 搭接长度不少于20cm。作业层网应高于平台1.2m,并在作业层下步架处 设一道水平兜网。在架内设首层平网，往上每隔6步距设隔层平网,施工层 应设随层网。作业层脚手架立杆在0.9m处设一道防护栏杆，底部侧

11、面设18cm的挡 脚板。防护架搭设：混凝土搅拌机、和灰机、水泥库、输送泵、钢筋制作棚、木工棚等部位均要搭设防护棚。防护架高度3.5m，顶部应设两道防护,采用全新竹架板和塑料彩条布，两层竹架板应按两个方向分别放置，再铺 上彩条布，最上层防护需设置垂直向的挡板。2、脚手架出入口的构造在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆 ，并高出门洞口 12步,立杆用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑 ，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至

12、主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的 大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通 长杆件，必须接长时用对接扣件连接。五、脚手架的搭设及拆除施工（一）、落地钢管脚手架底层处理措施本工程土方工程属于基槽开挖，外架立杆大部分落在回填土位置上, 因此在基坑土方回填时，即将外架坐落位置及影响承载力范围处分层夯 实，保证土质有足够的承载力fk250KN/m2，并且沿外立杆50cm处挖一 排水沟，有组织将施工用水、雨水排入城市下水道，防止架体下面积水。底层搭设:1、将外架搭设部位的回填土夯实，保证有足够的承载力。2、将搭设部位的地坪用C25混凝土硬化，做

13、好排水沟,3、根据设计立杆位置，在硬化后的地坪上摆放内外扫地栏杆和垫块,在建筑物四周拉通水平线用于控制扫地栏杆水平和标高，内外水平栏杆应 注意错开接头位置，间距大于 2m。7爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。RUMAh noMGi *：jnhnM：. :nuirRuci i0.033+1.2 0.15+1.4 X1 = 1.62 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩 Mqmax =1.62 X1.052/8 = 0.223 kN.m ;最大应力计算值(7 = M qmax /W =49.722 N/mm小横杆的最

14、大弯曲应力7 =49.722 N/mm 2小于 小横杆的抗压强 度设计值f=205 N/mm 2，满足要求!#爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。超渤址才&宦Ma3. 挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.033+0.15+1 = 1.183 kN/m最大挠度 V = 5.0 1.183 10504/(384 2.06 X105 07800)=0.843mm ；小横杆的最大挠度 0.843 mm小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7与10 mm，满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。

15、1. 荷载值计算小横杆的自重标准值：P1二0.033 X1.05=0.035 kN ;脚手板的荷载标准值：P2二0.3 X1.05 X1.5/3=0.158 kN ;活荷载标准值：Q= 2 X1.05 X1.5/3=1.05 kN ;荷载的设计值：P=(1.2 0.035+1.2 0.158+1.4 X1.05)/2=0.85 kN ;P1tftf大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算：Mimax=0.08 0.033 X1.5 X1.5=O.OO6 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯

16、矩计算：M2max=0.267 X0.85 X.5二 0.341 kN.m ;M = M 1max + M 2max =0.006+0.341=0.347 kN.m最大应力计算值 (7 = 0.347 X06/4490=77.196 N/mm 2;大横杆的最大应力计算值7 = 77.196 N/mm 2小于 大横杆的抗压 强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求!3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最21爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。亘超渤血才匕Ji卫4a-lUbAh POHflrAMEi卜nwu cnHiTRUci KIM HHaur不

17、利分配的挠度和，单位:mm ;均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:vax= 0.677 X0.033 X15004 /(100 X2.06 X105 X07800)=0.051 mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下：V = 1.883x_g 100/集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载 P=( 0.035+0.158+1.05 )/2=0.621kN尸 1.883 0.621 X15003/ ( 100 X2.06 X105X107800) = 1.778 mm ;最大挠度和：V = vax + vmax = 0.051+1.778=1.829 m

18、m大横杆的最大挠度1.829 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求!四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范525):其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值：Pi = 0.033 X1.05疋/2=0.035 kN ;大横杆的自重标准值：P2 = 0.033 X1.5=0.05 kN

19、;脚手板的自重标准值：P3 = 0.3 X1.05 xi.5/2=0.236 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X.05 X1.5 /2 = 1.575 kN ;荷载的设计值：R=1.2 X0.035+0.05+0.236)+1.4 X.575=2.59 kN ;R 0.35 X1.13 = 0.277 kN/m 2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4Nq二 1.2 6.839+ 1.4 X3.15二 12.617 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X1.4Nq = 1.2 6.839+ 0.85 .4 3.1

20、5= 11.955kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0.85 .4WkLah2/10 =0.850 .4 0.277 X1.5 1.82/1O= 0.16 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N二12.617 kN ;计算立杆的截面回转半径 ：i二1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度，由公式I。= k xhx确定：Io = 3.118 m ;副45血才& Jig/ HUM

21、Ah方AMD卜：ih：. T FlH IT口UC 1! CH 】IIC1UF长细比Lo/i = 196 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.188 ;立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(7 = 12617/(0.188 424)=158.277 N/mm 2;立杆稳定性计算（T = 158.277 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N二11.955

22、 kN ；计算立杆的截面回转半径：i二1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度，由公式Io = kuh确定：Io = 3.118 m ;长细比：L0/i = 196 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到：沪0.188立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(7 = 11955.087/(0.188 X424)+160113.429/4490 = 185.6

23、39 N/mm 2;立杆稳定性计算（T = 185.639 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2，满足要求!七、最大搭设高度的计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和 半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力Ng2k （kN）计算公式为:Ng2k = N g2+Ng3+Ng4 = 1.921 kN ；活荷载标准值：Nq = 3.15 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m ;Hs 二0.188 M.24 X10-4 X205 X103-(1.2 X1.921+ 1.4 X3.15)

24、/(1.2 X0.125)=64.277 m ;按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:29爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。碣尙朮才Gjtaj畅ruwlh nMc AMnmM：, inMiTPUci him nnaurH = 64.277 心+0.001 64.277)=60.395 m ;H= 60.395和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为34.1m ,小于H,满足要求!按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半 封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:砂一1NM

25、血k + 01 4(2； % + 窖屈)构配件自重标准值产生的轴向力Ng2k (kN)计算公式为:Ng2k = N g2+Ng3+Ng4 = 1.921 kN ；活荷载标准值：Nq = 3.15 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk二Mw / (1.4 0.85)= 0.16 /(1.4 0.85) = 0.135 kN.m ;Hs =( 0.188 4.24 X10-4 205 X103-(1.2 1.921+0.85 1.4 (3.15+0.188 X4.24 00 .135/4.49)/(1.2 0.125)=

26、49.713 m ;按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H = 49.713 心+0.001 49.713)=47.359 m ;H= 47.359和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =47.359 m。脚手架单立杆搭设高度为34.1m，小于H，满足要求!八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Ni = Niw + N 0风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m 2 ；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m 2;按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),

27、No二 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:Nlw = 1.4 WkAw = 6.279 kN ;连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + No二11.279 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf =f其中 -轴心受压立杆的稳定系数;31爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。亘超渤血才匕Ji卫4a-lUbAh POHflrAMEi卜nwu cnHiTRUci KIM HHaur由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到忙0.949 , I为内排架距离墙的长度;又： A = 4.24 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承

28、载力设计值为Nf = 0.949 M.24 X10-4疋05 X103 =82.487 kN ;Ni = 11.279 N f = 82.487,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Ni = 11.279小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求!腳手架对件连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求地基承载力设计值：fg = fgk xkc = 150 kPa ;其中，地基承载力标准值:fgk= 150 kPa ;脚手架地基承载力调整系数:kc = 1；立杆基础底面的平均压力:P 二 N/A =63.083 kPa其中，上

29、部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N二12.617 kN ;基础底面面积：A = 0.2 m 2p=63.083 0.033+1.2 0.15+1.4 X1 = 1.62 kN/m ;qn I I I 门 I H HU#+小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:2.最大弯矩 Mqmax =1.62 X1.052/8 = 0.223 kN.m ;最大应力计算值 (T= M qmax /W =49.722 N/mm小横杆的最大弯曲应力卢49.722 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求!3. 挠度计算:最大挠度考虑为简

30、支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.033+0.15+1 = 1.183 kN/m最大挠度 V二 5.0 X1.183 X1O5O4/(384 2.06 X105 07800)=0.843mm;小横杆的最大挠度0.843 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm，满足要求!三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0.033 X1.O5=O.O35 kN ;脚手板的荷载标准值：P2二0.3 X1.05 xi.5/3=0.158 kN ;活荷载标准值:Q= 2 X1.05 X1.5

31、/3=1.05 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 0.035+1.2 0.158+1.4 xl.05)/2=0.85 kN ;P P11 ! f r I 1 1 J % rill、 、 r.L .L .L .大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。呱=0.08弭均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 0.033 .5 .5=0.006 kN.m ;39爱我东方红，安全在心中：爱我东方红，质量在手中。亘超渤血才匕Ji卫4a-lUbAh POHflrAMEi卜nwu cnHiTRUci KIM HHaur集中荷载最大弯矩计算公式如

32、下：集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 X0.85 .5= 0.341 kN.m ;M = M 1max + M 2max =0.006+0.341=0.347 kN.m最大应力计算值 卢 0.347 06/4490=77.196 N/mm 2;大横杆的最大应力计算值(r= 77.196 N/mm 2小于 大横杆的抗压 强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和，单位:mm ；均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:vax= 0.677 0.033 X15004 心 0

33、0 X2.06 X105 X107800)=0.051 mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下：V,_ = 1 883x-100/集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载 P=( 0.035+0.158+1.05 )/2=0.621kNV 1.883 0.621 X15003/ ( 100 2.06 X105 X107800) = 1.778 mm ;最大挠度和：V Vax + Vmax =0.051+1.778=1.829 mm大横杆的最大挠度1.829 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求!四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载