（完整版）C70混凝土施工方案

1、 C70高性能混凝土芯柱施工工法重庆第三建设有限责任公司重庆建工集团熊渝兴何志刚符建杨帆魏河广鲍安红1前言C70高性能混凝土芯柱由于综合应用了 C70高性能混凝土、附加纵向钢筋芯柱和复合箍筋技术，可以解决房屋建筑中的“胖柱”问题，是实现建筑节地和节材的重要途径，将成为解决各种房屋结构轴压比超限并提高其抗震性能的核心技术。重庆建工集团第三建设有限责任公司，在 2001年 9月至 2002年 10月，成功地将 C70高性能混凝土芯柱施工技术应用于重庆帝都广场工程，并在工程施工技术总结的基础上，不断进行 C70高性能混凝土芯柱施工技术的研究，完善形成了“ C70高性能混凝土芯柱施工工法”，该工法的核

2、心技术在重庆帝都广场工程中的成功应用在重庆属首例，据科技查新目前国内未见该项技术的报道。2工法特点2.1 C70高性能混凝土芯柱，可以解决高层建筑中柱的轴压比问题，减小超限高层建筑中柱的截面积，达到节地和节材的经济效果。2.2 C70高性能混凝土和芯柱及复合箍筋组合技术的应用，可以提高柱的变形能力，加强结构延性，提高房屋建筑的抗震性能。2.3 C70高性能混凝土的高工作性能，可以解决芯柱钢筋和复合箍筋密集难以下料振实及远程泵送极易堵泵、离析等问题，加强混凝土的均匀性和密实性，提高混凝土的浇筑质量。2.4 C70高性能混凝土芯柱，由于方便操作，对加快施工进度具有显著的效益。3适用范围适用于超高层

3、、高层、多层及大跨度柱网结构中其轴压比和抗震设防控制具有严格要求的房屋建筑。4工艺原理 4.1 C70高性能混凝土配制的原理4.1.1 C70高性能混凝土配制的基本原理1、水泥浆料和集料孔隙率越低，混凝土孔隙率越低、孔径越小，混凝土越密实，混凝土强度及耐久性越高（详图 4.1.1-1）。混凝土强度（ MPa）图 4.1.1-1混凝土孔隙率与混凝土强度变化曲线图2、水泥浆体与集料界面粘结力越大，浆骨界面结构越紧密，混凝土孔隙率越低，混凝土强度越高（详图 4.1.1-2）。图 4.1.1-2粘结力与混凝土强度变化曲线图3、水胶比越适中，混凝土的工作性越好、强度越高（详图4.1.1-3）。4、C70

4、高性能混凝土的配制不仅要控制水胶比，还要降低混凝土的孔隙率、提高浆骨料界面粘结力。图 4.1.1-3新拌混凝土水胶比与工作性能曲线图5、C70高性能混凝土不仅具有混凝土结构所要求的各项力学性能，且要具有高耐久性、高工作性和高体积稳定性。要实现这些性能， C70高性能混凝土的配制应有三个核心技术，即超塑化剂的使用、细粉掺合料的使用和混凝土试配优化技术。 4.1.2 超塑化剂在 C70高性能混凝土配制中的应用原理1、超塑化剂的应用原理超塑化剂是配制 C70高性能混凝土的重要组分，混凝土的主要工作性能，如：流动性、填充性、抗离析性能等，主要靠超塑化剂来调节。超塑化剂的特点是对水泥的分散能力强，减水率

5、高，可大副降低混凝土单方用水量，使混凝土获得高强等级，同时混凝土拌合物的流动性大、可泵性好，且减小混凝土坍落度损失功能强。由于超塑化剂中不含性。NaSO，能提高混凝土耐久2 4超塑化剂有改善混凝土粘聚性，使混凝土在高流动状态下不离析、不分层，保持良好工作性能的作用。混凝土配制时掺入适量超塑化剂，不仅可以大幅降低水灰比，还可以使混凝土中水泥石孔隙率降低，从而提高混凝土强度。同时超塑化剂的应用还可以使混凝土坍落度提高到 200mm以上，坍落扩展度提高到 600mm左右，而混凝土拌合物仍能保持良好的粘聚性和抗离析能力， 其作用机理见混凝土拌合物流变方程（式 4.1.2）。dv（4.1.2）0dt式中

6、：为剪切应力；为屈服剪切应力；0为塑性粘度；dv为剪切变形速率。dt分析上式可知， 是阻止塑性变形的最大应力， 是混凝土内部阻止其流动0的性能，越小，相同外力作用下流动速度越快。因此，合物初始流动阻力及流动过程中阻力就越小，就越有利于混凝土拌合物获得高流和，和越小，混凝土拌0动性。但是，另一方面混凝土拌合物的匀质性及抗离析能力同样取决于0和越小，阻止粗骨料与水泥浆料相对移动的能力越弱，又容易导致混凝土拌0合物抗离析能力降低。解决混凝土工作性能之关键，即在于解决高流动性与离析性之间的矛盾，通过混凝土配合比优化设计，在二者之间找到最佳平衡点超塑化剂减水率可达到 25%30%，使混凝土水灰比降低到

7、0.250.26，而3水泥用量仍可达到 500kg/m左右，混凝土坍落度可以保持在 200mm左右。合理选择使用超塑化剂，是解决上述矛盾的有效途径。2、混凝土高工作性能的检测掺加适量超塑化剂的混凝土，其良好的工作性能可以采用以下方法测试：1）流动性检测 对混凝土拌合物流动性的检测，传统方法是坍落度测试。该方法简单易行，但对影响其流动性的屈服剪切应力和塑性粘度仅靠目测判断，不能较准确地0量化其流动性指标。即使混凝土坍落度很大，由于过大，拌合物粘滞酽稠，仍不能满足流动性要求。因此，还必须考虑流变时间这一因素，从时间及空间两个层面，全面评价其流动性指标和。0为此，可采用以下方法检测并量化其流动性能。

8、 L型流动仪检测法“L型流动仪检测法”工作原理为图 4.1.2-1所示。图 4.1.2-1 L 型流动仪检测法工作原理把 L型流动仪置于水平位置，混凝土拌合物装入左侧箱内，抹平上表面后迅速提起隔板，量取 2min混凝土流动长度 L1。本方法克服了坍落度试验之不足，受人为因素影响较小，是衡量流动性指标比较理想的方法。倒置坍落度筒检测法“倒置坍落度筒检测法”工作原理如图 4.1.2-2所示。图 4.1.2-2倒置坍落度筒检测法工作原理将坍落度筒倒置并在底部加盖，固定于支架上，底部距地约500mm。筒内装 满混凝土并抹平，迅速滑开底盖，用秒表计量混凝土流空时间。同时，结合测坍落度时测得的混凝土流动直

9、径（坍落扩展度），以及中间与边缘的高差值（中边差），作为控制流动性的指标。一般，坍落度在 200mm左右，坍落扩展度大于 600mm，流动时间在 812s，中边差小于或等于 30mm，则混凝土工作性能优良。2）混凝土拌合物离析性、匀质稳定性检测混凝土拌合物的坍落扩展度指标量化了混凝土在自重作用下克服屈服应力、粘度和摩擦后的流动性，坍落扩展之后形状越接近圆形，则表明匀质、变形能力越好；中边差则反映了石子在砂浆中的悬浮流动能力、 抗分离能力和稳定性，所以中边差越小则表明越好。同时，要求粗骨料中间不集堆，而且混凝土拌合物扩展边缘无砂浆析出和泌水现象。3）混凝土拌合物充填性检验：“混凝土拌合物充填性检

10、验”采用 U型仪检测法。U型仪分左右两腔，中间有距底板一定距离的隔板分开。试验时用挡板挡住间歇。把混凝土装入左侧箱内，装满后迅速提起挡板，混凝土拌合物从底部间隙流过，测量 2min两侧混凝土的高度差 H，H值越小，表明混凝土拌合物填充性越好。4.1.3细粉掺合料在 C70高性能混凝土中的应用原理1、细粉掺合料的应用原理细粉掺合料，如硅灰、粒化高炉矿渣微粉、粉煤灰等。它不仅可以改善混凝土工作性能，而且部分矿物超细粉料可以填充水泥在凝结硬化过程中形成的空隙，改善孔结构，改善水泥石与骨料之间的“浆骨界面结构” ，使混凝土强度及耐久性能明显提高，因此，细粉掺合料成为了高性能混凝土的重要组成成分。硅灰是

11、铁合金生产企业的一种主要副产品。其平均粒径为0.11m；比表2面积 1520m/g，硅灰颗粒比水泥颗粒小 50100倍。硅灰对混凝土强度增强之原因：1）硅灰具有较强的火山灰性能，在混凝土中生成的凝胶增强了混凝土内部胶结性能，能以 25倍的数量取代水泥。2）硅灰的火山灰反应，改变了浆体的孔结构，使大于小孔孔径变细，细颗粒硅灰填充在水泥颗粒空隙间，使浆体更加密实。3）明显改善浆骨界面结构，增强浆体与骨料界面之粘接。2、配制高强混凝土用的硅灰的要求0.1m的大孔减少，21）平均粒径 0.11m，比表面积 20m/g左右，含水率 3%。2）活性 SiO85%，其余为少量 FeO，Al O，CaO等，火

12、山灰活性指数 90%。2 2 3 2 33、硅灰混凝土施工注意事项1）加硅灰一般要增大新拌混凝土的粘聚性、粘度和需水量，如要保持一定 流动性，必须采用“双掺技术”，即同时加减水剂或超塑化剂，同时应适当增加混凝土搅拌时间。2）加硅灰可减少泌水，可快速收光，但也增加了混凝土塑性收缩开裂之风险，尤其是在炎热干燥条件下，因此初凝前应二次压实收光并加强养护。4.1.4高性能混凝土的试配及优化技术原理1、高性能混凝土试配原理高性能混凝土的技术方案及配合比优化设计，实质就是通过对原材料精选和对配合比的调整试配，使屈服剪切应力和塑性粘度保持到一个适宜区间，0使混凝土既具有足够的塑性粘度即粘聚性，不致离析泌水，

13、又具有良好的流动性、充填性。配合比优化设计，主要考虑混凝土强度等级和工作性能两大因素。混凝土试配强度计算式如下，见式 (4.1.4)：f cu,0 fcu,k 1.645（4.1.4）式中： f 混凝土强度标准值 (MPa）；cu,k混凝土强度标准差；f 混凝土试配强度 (MPa）。cu,0在进行混凝土试配时，首先根据强度等级要求，根据公式(4.1.4)确定试配强度，根据施工水平，一般可取 67MPa。然后，在混凝土试配中，主要从流动性、填充性、抗离析性等方面考虑解决流动性与抗离析性之间的矛盾，重视工作性能与混凝土力学性能及耐久性能之矛盾。2、高性能混凝土试配优化规律并充分1）按照用水量、外加

14、剂、砂率及掺合料对混凝土工作性能的影响规律，对配合比作调整，把工作性能指标控制在适当范围内。2）通过应用超塑化剂，缓凝保塑剂及适量引气剂等降低水胶比，保证混凝土工作性能及强度等级。3）在混凝土工作性能适宜但强度值离试配值相差较大时，可通过提高胶凝材料浆量及用水量，降低水胶比，以满足强度等级。4）混凝土拌合若出现离析，可采用增加砂率或减小细骨料细度模数，以及增加掺合料，减少用水量等办法解决。5）若配制的混凝土拌合物“粘滞”，可适当增大细骨料细度模数，控制细粉含量；调整掺合料品种或掺量；或通过更换水泥品种，以保证水泥与外加剂的良好适应性。4.2 C70高性能混凝土芯柱的力学原理4.2.1为防止房屋

15、在经受大变形的情况下倒塌，现行设计规范 GB500102002混凝土结构设计规范，根据不同结构体系及抗震等级要求，对高层建筑框架柱轴压比作出了限值要求。4.2.2轴压比 N/（fcA）指考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值N与柱全截面面积 A和混凝土轴心抗压强度设计值 fc乘积之比值。 4.2.3 C70高性能混凝土芯柱可以提高框架柱的轴压比限值。1、强度等级 C60的混凝土在强度提高的同时，脆性也在增加，故强度等级 C60的混凝土柱的轴压比限值比强度等级 C60的混凝土柱的轴压比限值低，C70混凝土柱的轴压比限值要比强度等级 C60的混凝土柱轴压比限值减小0.05。2、由于芯柱和复合箍筋可

16、以减小混凝土的横向变形，故芯柱和复合箍筋可以提高混凝土柱轴压比限值。当芯柱的附加纵筋总面积大于原柱截面面积 0.8时，设有芯柱的混凝土柱轴压比限值可以增加0.05；在柱全高采用间距不大于100mm、肢距不大于 200mm、直径不小于 12mm的复合箍筋，可以增加柱的轴压比限值 0.10；上述二者同时采用，可以增加柱的轴压比限值 0.15。3、综合上述两项， C70高性能混凝土芯柱可以提高柱的轴压比限值 0.10。4.2.4 C70高性能混凝土芯柱，通过提高混凝土强度和柱的轴压比限值，实现了减小框架柱的截面积的目的，改善了柱的延性和耗能能力。5施工工艺流程及操作要点5.1施工工艺流程本工法施工工

17、艺如下：施工准备芯柱及复合箍筋施工柱模安装C70高性能混凝土施工混凝土养护拆模5.2操作要点5.2.1施工准备 1、 C70高性能混凝土材料的选择1）水泥选用强度等级为 52.5Mpa或 52.5R的普通硅酸盐水泥。2）活性掺合料种类、掺添方法及掺量详表 5.2.1。3）外加剂选用减水率不低于 25%的超塑化剂（即：采用多羧酸类或氨基磺酸系）。4）粗骨料选用 520mm高强石灰岩碎石。5）细骨料选用人工复合机制砂，即特细砂和机制砂各6）拌合用水选用自来水。50复合而成。2、C70高性能混凝土配合比设计C70高性能混凝土要满足高工作性要求，必须满足混凝土坍落度 20030mm、扩展度大于 600

18、mm、倒坍落度筒排空时间在 525s的要求，按照这些要求来进行混凝土的配合比设计。混凝土配合比设计时，各种活性掺合料种类、掺添方法及掺量范围见表 5.2.1。在有条件情况下应尽量采用复掺，不仅可以改善新拌混凝土的和易性，而且可以提高混凝土的强度和耐久性。表 5.2.1活性掺合料种类、掺添方法及掺量一览表超细粉种类及掺添方法超细粉掺量范围单掺硅灰 (A)1012单掺超细粉煤灰（ B）单掺超细矿渣粉（ C）单掺超细沸石粉 (D)复掺 A+B152015251015A(810)B（1015）A（810） B（5）A（810） D（510）B（10） C（1015）B（10） D（510）复掺 A+B

19、复掺 A+D复掺 B+C复掺 B+D3、新级钢机械连接施工技术培训。（详 JGJ1072003）4、材料和机械设备准备。（详见表 6.1、表 6.2）5.2.2芯柱及复合箍筋施工1、芯柱及复合箍筋施工流程施工准备芯柱及复合箍筋制作脚手架搭设柱筋安装绑扎隐蔽验收梁柱节点钢筋绑扎梁板架搭设 2、施工准备1）施工放线：根据设计要求（例如图 5.2.2所示柱），钢筋制作绑扎前不仅要放出框架柱纵筋 X及 Y向控制线，更要严格放出芯柱纵筋 X及 Y向控制线，以利于复合箍筋的定位及框架梁与芯柱节点纵横交错处，钢筋的成型既符合设计要求，又有利于混凝土的下料振捣。2）芯柱纵筋及复合箍筋和框架梁箍筋的下料尺寸，必

20、须满足机械连接的技术要求，满足接头错接及锚固长度要求，满足框架梁水平筋与芯柱纵筋布置要求。3）钢筋加工机械及材料准备详见表 6.1、表 6.2。3、芯柱及复合箍筋的制作1）芯柱纵筋为 20MnSiV级钢，其接头设计要求采用机械连接，制作需严格控制下料端头切口的平直。施工一般采用专用切割刀片和专用直螺纹加工设备控制其加工质量，待其接头加工完毕，使用前必须采用专用胶套对其直螺纹丝口进行保护。2）芯柱复合箍筋一般为1214级钢，其加工尺寸的精度直接影响芯柱纵筋与框架梁筋的定位偏差。施工前应根据不同设计要求对梁柱配筋进行放样图 5.2.2混凝土芯柱及配筋大样图制作，芯柱与框架梁纵筋放样原则是：应将其柱

21、角筋布置在外，梁角筋布置在内，再适当调整复合箍筋及框架梁套箍尺寸。3）确保复合箍筋弯钩平直长度满足抗震设防及设计要求。4、脚手架搭设。（略）5、柱筋安装绑扎1）柱筋安装严格控制同一受力钢筋接头不超过两个；同一连接区段（或 500mm范围）接头面积不超过 50，接头位置宜设置在受力较小处。35d 2）机械连接接头安装时，注意控制钢筋的攻丝长度和连接后的外露丝数，以确保钢筋与直螺纹套筒的咬合长度。3）柱筋与箍筋交叉点必须满扎 1820扎丝，注意箍筋弯钩与柱筋连接处交错布置。4）钢筋绑扎完毕在监理见证下现场作接头力学抽检试件取样，取样频率详附表四要求。取样后钢筋断头处采用同规格、同级别钢筋搭接焊补强

22、。6、梁板架搭设。（略）7、梁柱节点钢筋绑扎根据梁柱节点钢筋放样布置要求，先穿框架梁水平筋于芯柱内，再绑扎芯柱复合箍筋。由于此处梁柱纵横钢筋交错密集，可将部分柱箍筋加工成门字箍相互搭接绑扎安装就位。8、钢筋隐蔽验收与普通钢筋隐蔽验收程序相同。5.2.3柱模安装。 (略)5.2.4 C70高性能混凝土施工1、C70高性能混凝土施工流程混凝土搅拌运输及泵送混凝土浇筑混凝土养护及检测2、混凝土搅拌及运输泵送1）高性能混凝土在混凝土搅拌站拌制参照图 5.2.4-1所示的投料顺序，当其粗细骨料采用露天堆放时，应根据其含水率变化随时调整施工配合比，其计量允许偏差详表 7.2.6。本投料顺序图与高性能砼规程

23、 6.2.6条投料顺序及泵站实际投料顺序不符，建议恢复原投料顺序图。2）混凝土搅拌时间控制在 90s120s之间。3）运输混凝土采用专用搅拌运输车，确保混凝土在运输过程中不离析不分层。4）混凝土入场后泵送前除按规定作混凝土同养和标养试件外，还应在监理见证下做坍落度检测和匀质稳定性检测，确保混凝土坍落度、坍落扩展度、中边差、排空时间满足表 7.1.2施工要求。5）混凝土从搅拌车中卸出后到现场浇筑完毕，其延续时间控制在120min内。6）混凝土泵送前先用清水检查管道无异物后，再泵送结构砂浆润滑混凝土泵和输送管内壁，并在框架柱根部薄铺约 50厚结构砂浆以解决框架柱烂根等质 量通病。7）其他未尽条款严

24、格遵守混凝土泵送施工技术规程3、混凝土浇筑JGJ/T10-95。1）混凝土拌合物运至现场后，应立即浇筑入模，在浇筑过程中，如混凝土坍落度损失较大，影响混凝土泵送下料时，可采用二次添加混凝土外加剂等措施，解决泵送混凝土困难问题，但需严格控制混凝土水灰比不超过混凝土试配要求。给料（螺旋水泥（储仓）称重（重量计）混合搅拌60s混凝土搅拌运输车输送机）（数控自动微机搅拌机）掺合料（储仓）给料（螺旋输送机）称重（重量计）给料（皮带称重（重量砂（储仓）水（水池）输送机）计）混合搅拌90s给料（供水称重（体积设备）计重）（数控自动微机搅拌机）外加剂溶液（储池）给料（输送管称重（体积计重）道、泵送）给料（皮带

25、输送机）称重（重量计）石（堆场）图 5.2.4-1混凝土拌制顺序2）混凝土拌合物运至现场后，经坍落度检测为 20030 mm，扩展度检测大于 600mm，排空时间在 525s，中边差小于 30mm，说明其工作性能较好，可增加其混凝土浇筑自由倾落高度，但不超过 4m。3）混凝土浇筑采用分层（层厚 300500mm）下料，分层振捣，振捣设备采用高频振捣器，垂直点振，振动棒移动间距控制在 400mm左右，不得平拉，也不得过振，更不得欠振，确保芯柱混凝土密实。4）梁柱节点钢筋特密，还应增加专门小直径振动棒插振及人工插钎等振捣 措施，以确保节点混凝土密实。4、混凝土养护及检测方法1）混凝土采用专人浇水和

26、带模养护（梁柱节点处）方法同时进行。养护时间不少于 14d，养护期间确保混凝土表面湿润。并按图 5.2.4-2要求作好测温记录，控制其内外温差小于 25。图 5.2.4-2测温点布置图温差（）养护时间（ h）图 5.2.4-3温度变化图线图2）混凝土试件采用 150mm150mm150mm的标准试件。33）每次混凝土浇捣不超过 100m的同配合比混凝土，其取样不少于一次。4）每次应留置 7d、14d、28d、60d及 600 C.d试件各一组。其中 7d和 14d试件为两种养护方法的早期拆模试件， 28d试件为标养试件， 60d试件为标养后.期试件。 600c.d试件为同养试件。5）为取得结构

27、实体混凝土强度，现场可采取钻芯法或回弹法检测混凝土实体强度。6材料与设备采用的原材料名称、品种及要求见表 6.1，采用的设备见表 6.2。表 6.1原材料名称、品种及要求一览表 序号一1材料名称钢筋材料型号品种材料要求主筋HRB400HRB335机械连接符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋规范要求符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋规范要求型式检验应达到级接头要求，每一验收批（2箍筋3钢筋连接500个接头）随机抽取的接头试件抗拉强度符合级接头要求。二1混凝土水泥普通硅酸盐水泥50%机制砂、 50%渠河砂安定性、凝结时间合格，强度达到52.5R标准2细骨料细度模数 2.6，含泥量 1%34粗骨料减水剂5-20石

28、灰岩碎石岩石强度 1.5混凝土抗压强度，压碎指标含量 5%，减水率 20%600mm流动性35次/工作班抗离析性匀质稳定性泌水性4坍落扩展度35次/工作班56中边差35次/工作班35次/工作班 30mm排空时间流动性525S7.2质量保障措施7.2.1主筋采用 HRB400、箍筋采用 HRB335，钢筋的强屈比不应小于 1.25、屈标比不应大于 1.3。7.2.2主筋采用机械连接，机械连接接头应达到级接头标准，并经型式检验合 格。接头加工后用螺纹牙规逐个检查钢筋端头的加工质量。7.2.3因芯柱采用超筋设计，特别在梁柱接头部位因钢筋过密，钢筋施工前，应进行实地排版，合理安排钢筋绑扎顺序，保证梁纵

29、向主筋净距 30mm、柱纵向主筋净距 50mm，以保证混凝土的浇筑质量。7.2.4为抑制碱骨料反应的有害膨胀带来混凝土开裂和强度下降现象，须采取以下措施：1、严格选用不含碱活性物质的粗细骨料 ,严禁使用我市含白云石的粗集料和个别产地碱活性物质超标的河砂。2、通过硅粉与粉煤灰配掺技术，大大改善混凝土密实度，提高混凝土抗渗性能，从而有效增强混凝土耐久性。3、从水泥、粉煤灰、硅粉、外加剂中限制碱含量，使用非碱活性骨料（即非晶态或晶化较差的、不含碱活性 SiO的粗细骨料），从原材料优选上防止 AAR2反应。7.2.5粗骨料选用质地坚硬、级配良好的石灰岩，骨料母体岩石的立方体抗压强度符合表 6.1要求。

30、7.2.6混凝土使用材料应符合设计及规范要求，混凝土搅拌时应严格计量，每盘混凝土各组成材料计量允许偏差详表 7.2.6。表 7.2.6混凝土各组成材料计量允许偏差表组成材料水泥、掺合料粗、细骨料水、外加剂允许偏差1%2%1%7.2.7混凝土到达现场后应检测坍落度、扩展度、排空时间、中边差等指标，保证混凝土的工作性能。7.2.8混凝土强度采用标养试件、同养试件、局部破损（钻芯法）试验三种方法相结合，对混凝土强度进行评定，其中标养试件按混凝土结构施工验收规范要求留取，同养试件每层楼不少于 1组，局部破损（钻芯法）每单位工程不少于组。标养试件、同养试件作为混凝土强度评定的主要依据，局部破损（钻芯法）

31、作为试件强度的校核。3 8安全措施8.1认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，根据国家有关规定、条例，结合施工单位实际情况和工程的具体特点，组成专职安全员和班组兼职安全员以及工地安全用电负责人参加的安全生产管理网络，执行安全生产责任制，明确各级人员的职责，抓好工程的安全生产。8.2施工现场按符合防火、防风、防雷、防触电等安全规定及安全施工要求进行布置，并完善布置各种安全标识。8.3施工现场的临时用电严格按照施工现场临时用电安全技术规范的有关规范规定执行。8.4电缆线路应采用三相五线接线方式，电气设施和设备必须绝缘良好。室内配电柜、配电箱前要有绝缘垫，并安装漏电保护装置。8.5编制安全技术方案，

32、进行三级安全技术交底，现场进行班前检查、日常检查、安全周检、不定期检查多种方法相结合的形式，对现场的生产情况进行检查，发现隐患及时整改。8.6建立完善的施工安全保证体系，加强施工作业中的安全检查，确保作业标准化、规范化。8.7设专人观察泵机工作压力，若超过泵机正常负荷，应及时停泵查明原因，避免爆管、堵泵事故发生。8.8高性能混凝土因其流动性大，设计模板支撑系统应考虑混凝土自身质量传递的湿压力为模板的主要作用压力（侧压力），避免爆模造成质量、安全事故。8.9操作平台应搭设牢固，施工人员在上面操作时必须系好安全带。8.10使用振捣棒的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。8.1

33、1夜间作业，应有足够的照明设备，并防止眩光。8.12清管时，管端应设置挡板或安全罩，严禁在管端站立人员，以防喷射伤人。8.13拆除泵管接头时 ,应先进行多次反抽，卸除管道内混凝土压力 ,以防混凝土喷出伤人。 9环保措施9.1成立对应的施工环境卫生管理机构，在工程施工过程中严格遵守国家和地方政府下发的有关环境保护的法律、法规和规章，加强对施工燃油、过程材料、设备、废水、生产生活垃圾、弃渣的控制和治理，遵守有防火及废弃物处理的规章制度，做好交通环境疏导，充分满足便民要求，认真接受城市交通管理，随时接受相关单位的监督检查。9.2将施工场地和作业限制在过程建设允许的范围内， 合理布置、规范围挡，做到标

34、牌清楚、齐全，各种标识醒目，施工场地整洁文明。9.3设立污水坑、集水坑、排水沟，认真做好无害化处理，从根本上防止施工废水外流。9.4优先使用先进的环保机械，采取设立隔音罩等消音措施降低施工噪音道允许值以下，合理安排施工进度，尽量避免夜间施工。9.5对施工场地进行硬化，运输车辆进行加盖处理，进出车辆应进行冲洗，防止带泥上路。晴天经常对施工通行道路进行洒水，防止尘土飞扬，污染周围环境。10效益分析10.1 C70高性能混凝土芯柱，通过提高混凝土强度和柱的轴压比限值，减小了框架柱截面尺寸，增加了建筑使用面积、降低了混凝土用量。该施工方法中大量采用钢筋，与传统使用级钢筋比较，达到了节约钢材的目的。C7

35、0高性能混凝土还以良好的耐久性能，降低了大气污染所带来维修费用。故在超限高层建筑中采用 C70高性能混凝土芯柱，与采用 C50混凝土柱比较，可以达到节约 1002200元/m的经济效果。10.2 C70高性能混凝土芯柱及复合箍筋技术的组合应用，不仅以常规的施工方法、较低的含钢率实现了钢管混凝土在超限高层结构中应用所发挥的系列作用，加快了施工进度，发挥了 C70高性能混凝土在超限高层结构中的强度优势，克服了其应用中的脆性劣势。与传统钢管混凝土结构工艺比较，具有提前工期、节约管理费及设备和周转材料租赁费等经济效益。10.3 C70高性能混凝土芯柱，通过减小框架柱截积，改善建筑使用功能的。芯柱和复合

36、箍筋技术的组合应用，改善了柱的延性和耗能能力，而 C70高性能混凝土的应用，增加了结构的安全性。该本工法的应用具有明显的社会效益 10.4建筑材料的节约，相应地节约了生产建筑材料的能耗，也达到了节能的目的。C70高性能混凝土芯柱这一新颖结构形式的推广应用， 符合建筑产业发展方向所要求的建筑节材、建筑节能、建筑节地等项主要指标。11应用实例重庆帝都广场工程11.1工程概况该工程位于商业黄金地带的解放碑民族路，于 2001年 5月开工， 2004年 6月竣工。工程建筑面积 13.45万平方米，长 115m，宽 60m，高 178.8m，结构型式为框架核心筒结构，是一栋双塔楼共裙房超高层建筑。工程抗

37、震设防按六度地震烈度验算，按七度构造措施设防，框架及筒体剪力墙抗震等级为二级。双塔结构中，A塔楼 26层，层高 3.6m，总高 116.4m；B塔楼 46层，层高 3.3m4.8m，总高 178.7m。工程 0.000以下为 4层地下室，地面以上为层高 4.5m6.0m的 8层裙楼。11.2工法应用情况该工程按建筑总高和楼层层数，属于超限高层建筑。 A塔 10.20标高以下、B塔 37.50标高以下裙楼的柱都采用了 C70高性能混凝土（配合比详表 11.1）、附加芯柱、约束箍筋等新技术新工艺。共用 C70高性能混凝土 3863立方米，做混凝土试件 119组。按照混凝土评定标准，满足设计并达到规

38、范要求。混凝土的施工性能好，坍落度损失少， 2小时坍落度损失控制在 510mm，混凝土强度标准差 1.843.48MPa，其生产质量达到优良标准。表 11.1混凝土试配原材料及配合比材料名称水泥机制砂0.80渠河砂0.80粗骨料2.42水外加剂0.0167.28粉煤灰0.1882硅粉0.08质量比1.000.351603每 m量（ kg） 455364364110036按以上材料及配合比配制出的高性能混凝土指标如下：配制强度80MPa，大于规程规定 1.12fcu,k=1.1270=78.4Mpa。混凝土单方用水量 160kg不大于规程规定 175kg。胶凝材料总量 573kg/m，符合规程规定不大于 600kg/m3的要求。混凝土水胶比 0.28，符合规程规定 0.250.42范围。矿物微细粉用量占胶凝材料总量的 20.59%,不大于规程规定要求的 40%。砂率为 39.8%,符合规程规定范围 37%44%的要求。高效减水剂掺量为胶结材料总量的 1.27，符合规程规定 0.41.5的范围