(最新整理)钢结构平台计算书

1、(完整)钢结构平台计算书(完整)钢结构平台计算书 编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)钢结构平台计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快 业绩进步，以下为(完整)钢结构平台计算书的全部内容。15钢 结 构 平 台 设计说明书 设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月 目 录1设计资料.。.。.。

2、.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.32结构形式。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。33材料选择。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 34铺板设计。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。35加劲肋设计。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.56平台梁。.。

3、.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。66。1 次梁设计.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。66.2 主梁设计 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 .。.。77柱设计.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.98。 柱间支撑设置.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.119。 主梁与柱侧

4、的连接设计 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.11钢结构平台设计 1设计资料 1.1厂房内装料平台，平面尺寸为5。23。6m(平台板开洞7个,开洞尺寸460460mm）, 台顶面标高为5.2m。平台上平均布荷载为5，不考虑水平向荷载,设计全钢工作平台。 1。2参考资料：1） 钢结构设计规范2） 建筑结构荷载规范 3） 钢结构设计手册 4) 建筑钢结构焊接规范 2结构形式 平面布置主次梁，主梁跨度 3530 mm ，次梁跨度 2790 mm ，次梁间距1260mm ，铺板下设加劲,间距900mm 。柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接

5、。确定结构布置方案及结构布置形式如图所示3材料选择铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为q235 ,手工焊，e4 型焊条，钢材弹性模量e =2。06105 n/mm2 ，钢材密度 =7。85103kg/m3 ，基础混凝土强度等级为c30， fc = 14.3n/mm2。4铺板设计4.1 荷载计算已知平台均布活荷载标准值q1k = 5kn/m2 ，5mm厚花纹钢板自重qdk = 0.0059。87。85= 0。38kn / m2 ,恒荷载分项系数为1。2 ，活荷载分项系数为1。4 。 均布荷载标准值 qk = 5kn/m0。38kn/m = 5.38kn/m 2 均布荷载设计值 qd=1。20

6、。381。45= 7。46kn/m24.2 强度计算 花纹钢板b / a =1260/900=1。42 ，取a = 0.08 ，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： mmax =qa2 = 0。087.460.92= 0.48knm mmaxw=6mmaxt2=60.481.20.0052=96000 kn/m2 = 96 n/mm2215 n/mm2 4.3 挠度计算 取=0。110，e=2.06105 n/mm2 va=qka3et3=0。1105.3810-3 90032.06105 53=0.011261 /150=0。0067设计满足强度和刚度要求。5加劲肋设计5.1 计算尺寸： 肋板的

7、高度取跨度的1/151/12，即取84105 ，选用钢板 100 10 ,钢材为q235 。加劲肋与铺板采用单面角焊缝,焊角尺寸4mm ，每焊150 mm 长度后跳开50mm.此连接构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的 t 形截面,铺板计算宽度为30t=150mm ,跨度为0.9 m。5。2 荷载计算： 分布在一 t 形截面简支加劲肋上的设计荷载应为900mm 范围内的荷载，加劲肋自重为 0.1 0。0178。5= 0.079kn / m,按均布荷载考虑. 均布荷载标准值 qk = 5.380。9+0。079 =4。92 kn / m 均布荷载设计值 qd =7。

8、46 0。9+ 1。2 0.079= 6。8kn / m5。3 内力计算： 简支梁跨中最大弯矩设计值mmax = 18ql2 = 186。81。262= 1.35knm 支座处最大剪力设计值v =6。8 1.26 / 2 =4。28kn5。4 截面特性计算：加劲肋计算简图如下截面形心位置yc=(1505102.5+1001050)1505+10010=72。5mm截面惯性矩 i =15053/12+1505(102.572.5)2+101003/12+10010(72.5-50)2=576145mm4 支座处抗剪面积只计铺板部分，偏安全仍取100mm 范围，则av =10010 = 1000m

9、m2 5。5 强度计算: 受拉侧应力最大截面塑性发展系数取1。20 , mxwnx=1.3510672.512576145=14.16n / mm2 215n / mm2 受剪计算： vsit=1.5vav=1.54.281031000=6。42 n / mm2 125n / mm25。6 变形计算: 挠度计算 vl=5qxl3384eix=54.92126033842.06105576145=0。0011/150 =0。0067 设计满足强度和刚度的要求.6平台梁6。1 次梁设计 选用热轧普通槽钢,设置主次梁，次梁与主梁做成刚接。主梁与柱子做成铰接连接。6.1。1 中间次梁计算 将次梁看作两

10、端简支于主梁的弯曲构件，梁跨2.79m .次梁的荷载主要是由铺板 加劲肋传来相隔1.26m 分布的集中力,但这一荷载可作为均布荷载考虑.6。1。2 选取型钢梁截面： 次梁上最大弯矩设计值qbs = 6.81.26 / 0。9= 9.52kn/m 次梁跨中弯矩设计值m max = 9。522.792 /8=9。26kn m 最小截面模量 wx,min=mmaxfy=9.261061.05215=41019 mm3=41。0 cm3 试选槽钢18b ，截面几何特征如下h =180,b=70，tw =9, t=10。5, r=10。5, r1=5。25， g= 22.99kg/m ,ix= 1369

11、.9cm4， wx=152.2cm3, sx= 91。6cm3均布荷载设计值qbs =9.52 + 1.20.23 = 9.8kn/m 因次梁构造较为简单，不计入构造系数6。1。3 内力计算： m max =9.8 2.792 /8 =9.54kn m vmax = 9.8 2。79 /2 =13.67kn6.1.4 强度计算 mmaxxwx=9.541061.05152.2103=59.7n / mm2 215n / mm2 受剪计算： vsit=13.6791.61061369.99104=10.06 n / mm2 125n / mm26.1.5 变形计算： qbsk = 1.26/ 0

12、。94.92+ 0.23= 7。12kn/m vl=5qxl3384eix=57.12279033842.061051369.6104=0.00071/150 =0。0067 设计满足强度和刚度要求6。2 主梁设计 平台主梁与平台柱铰接连接，平台主梁可看作是两端支承在平台柱上的简支梁,承受着平台次梁传来的荷载。恒荷载标准值： q1k=（6.2+22。99.810-3）2=12.85kn活荷载标准值: qk=51。262=12。6kn主梁支座反力： r=3/2（1。212。85+1.412.6）=49.59kn6。2.1主梁跨中最大弯矩：m max = 49.591.765 -49。591.26

13、=25.04kn m vmax=r=49。59kn主梁的最小截面模量 wx,min=mmaxfy=25.041061.05215=110919 mm3=111 cm3 选取型钢梁截面：试选槽钢18b ，截面几何特征如下h =180,b=70，tw =9, t=10。5, r=10。5, r1=5。25, g= 22。99kg/m ,ix= 1369。9cm4, wx=152。2cm3， sx= 91。6cm36。2.2梁截面验算截面承载力验算梁自重标准值：q=22.999.81。05=0.24 kn/m 这里的系数1.05为考虑加劲肋，焊缝等引起的自重增加考虑梁自重后跨中最大弯矩和最大剪力分别

14、为：mx=39.64+1/80。241。22.5652=25。28 kn mvmax= 49。59+0.24 1.2 2。565=50。32kn 弯曲正应力验算 mmax xwx=25.281061.05152.2103=158n / mm2 215n / mm2 剪应力验算 vsit=50.3291.61061369.99104=37.03 n / mm2 125n / mm2设计满足强度要求整体稳定验算次梁可作为主梁的侧向支撑，因此把主梁侧向支撑点的距离l1=2.79/2=1.395m,l1/b=1395/180=816能满足截面简支梁不需要验算整体稳定的条件，整体稳定得以保证。钢度验算跨

15、中最大挠度： vmax=mmaxl10eix2=25.281032.5652102.06108137010-8=5。9mm v=l400=2565400=6.4mm vmaxv （设计满足刚度要求)7.平台柱设计平台柱承受平台主梁传来的荷载，平台柱承受平台主梁采用铰接。平台柱承受的轴心力的设计值为n=5f+ql=549。59/2+0.241.21。765=124.48kn7。1确定柱截面尺寸由于作用支柱的压力很小,假定柱的长细比按b类截面查轴心受压稳定系数平台柱所需的截面面积 a=nf=124.281030.555215106=1。0410-3=1040 mm2按结构要求取柱为工钢i20b,截

16、面几何特征如下h =200,b=102，tw =9, t=11.4， r=9。0, r1=4。5, g= 31。05kg/m ,ix= 2502cm4, wx=250.2cm3， sx= 146.1cm3 a=39.55cm2 ix=7。95cm , iy=2。07cm7。2验算平台柱截面的承载力、整体稳定和钢度因柱截面没有削弱，若柱整体稳定能满足要求，则柱的承载力也能满足要求.因此，只需验算柱的整体稳定。平台高5200mm，两端铰接,平台内与平台外的计算长度均为5200mm，则lox=loy=5200mmox=lox/ix=5200/79.5=65.4=350oy=loy/iy=5200/2

17、0。7=251=350柱刚度能满足要求。按b类截面查得轴心受压稳定系数：平台柱自重标准值:n=7。859。80。00395551.2=1.83kn这里的系数1。2为考虑焊缝及柱头、柱脚等引起的自重增加.柱承受的轴心力的设计值n=1.2448105+1。21。83103=126676n于是有=nmina=1266760.4083955= 78.5n / mm2 125n / mm2柱整体稳定能满足要求。7.3平台柱柱脚设计平台柱承受的轴心力较小，柱脚采用平板式钢接构造形式如图所示。基础混凝土强度等级为c30，抗压强设计值fc = 14.3n/mm2.底板需要面积 a=nfc=12667614.3=8858.46mm2按构造要求，考虑底板加劲,取柱底板尺寸为44044020底板浄面积：440440=193600 mm2a=8858。46 mm2即取的底板尺寸满足要求7。4平台柱柱顶设计 平台柱承受的轴心力较小，柱顶采用平板式钢