虎林大米加工车间高支模架施工技术方案

1、中粮 M 业（虎林）30 万吨稻谷加工工程 高 支 模 架 施 工 方 案 编 制：国合建设集团有限公司虎林工程部 编制日期： 2011年3月 21日一 、工程简介 大M加工车间轴线尺寸为 42.8 X 107.0m,建筑高度19.8m,建筑面积为12530血2,占地面积为 50 年,主体结构为钢筋混凝土 m2,办公室为2241 m2,屋面防水等级为二级，建筑设计使用年限为 框架结构，维护结构为陶粒混凝土空心砌块。 每层标准层高为6m 5.5m、8m最大梁截面尺寸为 300 x 800mm板厚110mm 施工工艺选择： 模板均采用木质模板。优点在于装拆方便，表面光洁，接缝易处理。主要材料采用1

2、8mm厚竹 胶板、60 x 90木方、$ 48钢管支撑、顶丝，对拉螺栓加固。 脚手架采用扣件式钢管落地式脚手架满堂搭设。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求及文明施工目标的实现,为了确保混凝土的质量和美观,在材 料上选用了 18mm竹胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6x 8cm松木方料，支 架全部采用 $48-A3 钢管。 三、模板安拆施工 A 模板安装前准备工作 a 模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范 围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部 位是否一致。 b 模板的基准定位工作 首先引测建

3、筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与 施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前 5 线必须到位，以便于 模板的安装和校正。 c 标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d竖向模板的支设应根据模板支设图。 e已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工 作。 B.模板支设 1、地下室底板、承台、地梁 底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定 性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，

4、M5 水泥砂浆 砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。 基坑内部胎模为 120mm，M5 水泥砂浆砌筑，其高度在基础底板垫层底标高超 深部分及胎模与底板之间的间隙用 1:1 砂石回填。 底板的侧模及底板高低处挂模全部采用九合板模板，钢管固定，根据设计要 求，施工规范及施工组织设计，底板的周侧墙板上翻，一次性浇筑，设钢板止水带， 钢板止水带采用焊接固定，因此在墙板支撑上，除钢管固定外，设中 12 圆钢做的穿墙 螺栓，中间烧止水片，外用伞型卡加螺帽固定，螺杆间距为450mm。 2、柱模板 安装工艺：搭设安装架f模板安装就位f检查对角线、垂直和位置f安置柱 箍一安装梁口的柱模T全面检查校正一群

5、体固定。 主要方法： a. 基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。 b. 柱子的竹胶板配制定型模。 c. 柱、墙根部清理干净。 d. 柱根、柱顶及梁端位置应留对角清扫口。 e. 柱、墙接槎时节此处要密缝。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。 f. 柱子大于600mn设置 12的对拉螺栓，45cm道。 g. 为了保证柱子的截面尺寸，设置钢管柱箍，柱箍间距1.5以下不大于450mm 1.5以上不大于600mm支撑杆与楼板支架连接。 3、剪力墙模板 支设工序：检查f清理f放模板就位线f安放面角模板安放内模f安装穿墙 螺栓f安装外模、固定f调整模板间隙、找垂直度f检查、验收模板。 剪力墙支

6、模前必须涂刷水性脱模剂。 模板底部每个转角处留置清扫口。 所有墙体的竖向模板的阻角、阳角加设50X 100方木与模板固定，并且在板 梁角部也必须加设50 X 100方木。 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在600mm以内， 并且在门洞顶部加设 45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚度。 为了碗保剪力墙的质量，内外墙板的拉结设 12对拉螺栓（地下室、水池墙板 对拉螺杆中间焊止水片），纵横间距450X600，最下一道螺杆离地250-300mm上部限 定在500mn左右。 4、梁、板模板 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核一搭支模架一安放梁底模并固定一梁底起拱 一扎梁筋一安侧模一侧模拉线支撑

7、 梁高加对拉螺栓）-复核梁模尺寸、标高、位置- 与相邻模板连固 楼板模安装工艺：搭支架-测水平-摆 6X 8 木楞-调整楼板模标高及起拱-铺九 合板模板-清理、刷油-检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。 所有跨度4m的梁、板必须起拱0.1 % -0.3 %，防止挠度过大，梁模板上口 应有锁口杆拉紧，防止上口变形。 所有1.5mm板缝必须用胶带纸封贴。 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。 为保证安全防止架休因扣件变形而破坏，故在梁架底模下增设双扣措施。 每根立杆底部应设置底座或垫板。 必须设置纵、横向扫地杆

8、，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mn处的立杆上； 立杆接长必须采用对接扣连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立 杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于500mm各接头中心至节点的距离不宜大于步距的 1/3。 支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。 5、楼梯模板 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧 板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板 的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下步及最上一步的高 度，必须考虑捣楼地面面层的粉刷厚度。

9、 楼梯模板支撑用中 48 钢管架支设牢固。 C模板拆除 a、支拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手 续。 b、支拆模板时，2M以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。 c、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方 可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。 d、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模。 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 底模拆除梁长8M混凝土强度达到100%； 8M混凝土强度达到75% ;悬臂 构件2M混凝土强度达到75%，2M混凝土强度达到t00 %后

10、方可拆除。 板底模2M混凝土强度达到50%，2M8MM凝土强度达到75%方可拆除。 e、模板拆除前必须办理拆除模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。 f 、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺丝，然后用撬棍轻轻撬 动模板使模板与馄凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。 g、墙板拆除，先拆除穿墙螺丝，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使 模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。 h、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除 水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留 1-2 根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除 的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档

11、自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板 全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2M楼层较高，支模采用双 层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后再 拆底层排架，有穿墙螺丝的应先拆除穿墙螺丝，再拆除梁侧模和底模。 四、模板及其支撑总要求 1保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。 3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装荷载浇筑混凝土等要求。 4、模板支架纵横每隔六 M置剪刀撑，提高模板刚度和稳定性。 5、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板。 6

12、、模板接缝严密不漏浆。 7、必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mn处的立杆上 五、技术质量保证措施 1严格落实班组自检、互检、交接检及工程中质检“四检”制度，确保模板安装 质量。 2、混凝土浇筑过程中应派专人 23名看模，严格控制模板的位移和稳定性, 旦产生移位应及时调整，加固支撑。 3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的 模板和配件不得发放使用。 4、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平。 5、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处拼缝严密，楼板缝用胶带纸贴 缝，以确保混凝土不漏浆。 6、模板安装应严格控制轴线、平

13、面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模 板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控 制预期拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求： 工程 允许偏差（mm 高层框架 1 轴线位移 基础 5 柱、墙、梁 3 2 标咼 +2, -5 3 截面尺寸 基础 10 柱、墙、梁 +4，-5 4 每层垂直度 3 5 相邻两板表面咼低差 1 6 表面平整度 5 7 预埋钢板中心线位移 3 8 预埋管预留孔中心线位移 3 9 预埋螺栓 中心线位移 2 外露长度 +10, 0 10 预留洞 中心线位置 r 10 截面内部尺寸 +10, 0 7、严格执行井洞电梯井门洞定位尺寸的控制

14、，门洞边墙上预留洞口的定位控制， 达到上层和卜层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5mm因此，留洞口时，木工严格按 照墨线留洞。 8每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量 数据，并要及时记录墙、柱、简体的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂 直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改 和纠正。 9、所有竖向结构的阴、阳角均须加设 50X100方木，拼缝要牢固。 10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。 11、对于跨度较大的梁、板，应按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发 生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度 4M时，模

15、板应按照设计要求起拱；如无设计 要求时，起拱高度宜为全长跨度的 1/1000至1/3000。 12、阴、阳角模必须按照严格模板设计图进行加固处理。 六、安全技术措施 1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应 搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。 3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各 种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。 4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严 禁堆放在脚手板上和抛掷。 5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人

16、员外，下面不得站人。 高处作业时，操作人员要戴上安全带 6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个 吊点。吊点要合理布置。 8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模 板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。 9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位 置挂设警示标志，并指定专人监护。 10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措 施。 11、搭设应由专业持证人员安装：安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，

17、并做好记录及签证。 12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度 的规定要求时拆除模板。 13、拆模应严格遵守从上而下的原则。 附件 1：板底支模架计算书 附件 2：梁底支模架计算书 附件 1：板底高支模架计算书 支撑高度在4M以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算 规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书以大 M 加工车间标准层 3层作为计算标准。 一、参数信息 : 1. 脚手架参数 立杆横向间距或排距 la(m):1.00 ；立杆纵向间距或跨距 lb(m):1.00 ；立杆步距 h(m):1.50 ； 立杆上端伸

18、出至模板支撑点长度 (m):0.10 ；模板支架计算高度 H(m):8.00 ； 采用的钢管(mm):48X 3.5; 扣件连接方式 : 双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数 :0.80 ； 板底支撑连接方式 : 方木支撑; 2. 荷载参数 模板与木板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000 ; 楼板混凝土厚度（mm）:110.000 ; 施工均布荷载（kN/m2）:3.000 ; 3. 木方参数 木方弹性模量E（N/mm）:9500.000 ;木方抗弯强度设计值（N/mm）:13.000 ； 木方抗剪强度设计值（N/mm）:1.400 ;木方的

19、间隔距离（mm）:250.000 ； 木方的截面宽度（mm）:60.00 ;木方的截面高度（mm）:80.00 ; K-脚手架捋设高度入 DT昆凝土楼複厚蟹弟 h-步距谕 密 j也 1*-橫苛间距或排距y 电-立杆上端伸出至複檯支撑点长41一” 纵删普 檢删曾1 1/板勵木 la 4 p4 模板支架立面图 A V O0OO o o 图2楼板支撑架荷载计算单元 、模板支撑方木的计算： 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: 3 W=6 8 X 8/6 = 64 cm ; 4 I=6 X 8X 8X 8/12 = 256 cm ; Ni 方木楞计算简图 1. 荷载的计算: (1) 钢

20、筋混凝土板自重(kN/m): qi= 25 X 0.25 X 0.11 X 10-3 = 0.688 kN/m ; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35 X 0.25 = 0.088 kN/m ; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): pi = (3+2) X 1 X 0.25 = 1.25 kN ; 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q = 1.2 X (0.688 + 0.088) = 0.93 kN/m ; 集中荷载 p = 1.4 X 1.25=1.75 kN ; 最大弯距

21、 M = PI/4 + ql2/8 = 1.75 X 1 /4 + 0.93 X 12/8 = 0.554 kN.m ; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.75/2 + 0.93 X 1/2 = 1.34 kN ; 方木的最大应力值(T = M / w = 0.554 x6164 X03 = 8.652 N/mm 2; 方木抗弯强度设计值f=13.0 N/mm 2; 方木的最大应力计算值为8.652 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2, 满足要求！ 3. 方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T =

22、3Q/2bh T 其中最大剪力：V = 1 X 0.93/2+1.75/2 = 1.34 kN ; 方木受剪应力计算值 T = 3 X 1340/(2 X 60 X 80) = 0.419 N/mm 2; 方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm 2; 方木受剪应力计算值为0.419 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm 2,满 足要求！ 4.方木挠度验算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 482384SZ 均布荷载 q = q 1 + q 2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m ; 集中荷载 p = 1.25 kN ; 方木

23、最大挠度计算值V= 5 X 0.775 X 10004 /(384 X 9500X 2560000) +1250 X 10003 /( 48 X 9500X 2560000) = 1.486 mm ; 方木最大允许挠度值V= 1000/250=4 mm ; 方木的最大挠度计算值1.486 mm小于方木的最大允许挠度值4 mm,满足要求！ 三、木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载F取纵向板底支撑传递力，P = 0.93 X 1 + 1.75 = 2.68 kN PPPPPPPPPPPPP ! I 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 ! 1000 1000 10

24、00 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图 (kN.m) 5.025 5.025 3.D15 3.015 0.35 0.335 1 13 1.34 M5 2345 1.34 2 0.335 0.3-5 5.025 5 025 4.02 4.02 3.015 3 015 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.005 kN.m 最大变形 V max = 2.822 mm ; 最大支座力 Qmax = 11.725 kN 钢管最大应力(T = 1.005 X 105080=197.866 N/mm 2; 钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm 2；

25、 支撑钢管的计算最大应力计算值 197.866 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205 N/mm2, 满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm满足要求！ 四、扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为 12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.725 kN ； R 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 五、模板支架立杆荷载标准值 (轴力 ): 作用于模板支架

26、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1. 静荷载标准值包括以下内容： (1) 脚手架的自重 (kN) ： NG1 = 0.138 X8 = 1.107 kN ； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。 (2) 模板的自重 (kN) ： NG2 = 0.35 X1X1 = 0.35 kN ； (3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ： -3 NG3 = 25 X0.11 X10-3X1X1 = 2.75 kN ； 经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 4.207 kN ； 2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+

27、2 ) X1X1 = 5 kN ； 3. 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4N Q = 12.049 kN ； 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 : 其中N -立杆的轴心压力设计值（kN）: N = 12.049 kN ; -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 计算立杆的截面回转半径（cm） 立杆净截面面积（cm2） : A = 4.89 cm 2； 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）: W=5.08 cni ； 查表得到; :i = 1.58 cm ； A W o- f- 钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）； 钢管立杆抗压强度设计值：

28、f =205 N/mm 2； L0- 计算长度（m）； 如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l o = h+2a k 1-计算长度附加系数，取值为1.155 ； u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ； u = 1.7 ； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 L 0 = h+2a = 1.5+0.1 X 2 = 1.7 m ； L0/i = 1700 / 15.8 = 108； 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值；（T =12048.64/ （0.

29、53 X 489） = 46.489 N/mm 2； 钢管立杆的最大应力计算值（T = 46.489 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 10 = k 1k2（h+2a） k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.185 ； k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.014 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k 1k2（h+2a） = 1.185 X 1.014 X （1.5+0.1 X 2） = 2.043 m ； Lo/i = 2042.703 / 15.8 = 129

30、； 钢管立杆的最大应力计算值；(T =12048.64/( 0.401 X 489) = 61.445 N/mm ; 钢管立杆的最大应力计算值(T = 61.445 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1複板支架计宜泾度附加系数ki 步距hGft) hG9 口-96S2 1.2hl.5 1.5h2. 1 kl 1.243 1.185 1 167 1.163 覆2模板玄架计算檢度附力口累數临 B 10 12 1斗 16 16 20 25 30 3S 40 h吃迅kGn) 1 35 1

31、.01 014 I.U26 1.03S 1 042 1.054 l.a 集中荷载 P = 1.4 X 1.5=2.1 kN ; 要求! 2.1 kN 26 66kN/m 1 r 300 E) 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为: N仁 5.119 kN； N2=5.119 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 3 W=6 8 X 8/6 = 64 cm ; I=6 X 8X 8X 8/12 = 256 cm 4; 木方强度验算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q = 5.

32、119/1=5.119 kN/m ; 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 X 5.119 X 1X 1= 0.512 kN.m ; 最大应力(T = M / W = 0.512 X106/64000 = 7.998 N/mm 2; 抗弯强度设计值f=13.0 N/mm 2; 木方的最大应力计算值7.998 N/mm2小于木方抗弯强度设计值 2 13.0 N/mm ,满足 木方抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下 Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力：Q = 0.6 X 5.119 X 1 = 3.071 kN ; 木方受剪应力计算值 T = 3

33、X 3071.4/(2 X 60X 80) = 0.96 N/mm 2; 木方抗剪强度设计值T = 1.3 N/mm ; 木方的受剪应力计算值0.96 N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.3 N/mm 2,满足要 求！ 木方挠度验算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 木方最大挠度计算值 V 0.677 X 4.266 X 10004 /(100 X 9500X 256 X 103)=1.187 mm 木方的最大允许挠度V=1.000*1000/250=4.000 mm ; 木方的最大挠度计算值1.187 mm小于木方的最大允许挠度4 mm,满足要求！ 3

34、.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 5125/12 700 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 Ra = Rb=5.119 kN ; 最大弯矩 Mma=1.024 kN.m ; 最大挠度计算值Vma=2.225 mm； 支撑钢管的最大应力（T =1.024 X 1勿5080=201.535 N/mm 2; 支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2; 支撑钢管的最大应力计算值201.535 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mrf）满足要求！ 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构

35、造作用，通过扣件连接到立杆。 四、 扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.12 kN ; R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、 立杆的稳定性

36、计算： 立杆的稳定性计算公式 其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1 =5.119 kN ; 脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X 8=1.239 kN ; 楼板的混凝土模板的自重：2=0.720 kN ; 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=(1.10/2+(0.70-0.30)/2) X 1.00 X 0.110 X 25.00=2.063kN ; N =5.119+1.239+0.720+2.062=9.141 kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.58 A - 立

37、杆净截面面积 (cm 2)： A = 4.89 ； W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)： W = 5.08； (T-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2); f -钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2； l o - 计算长度 (m) ； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l o = k 1uh(1) k 1 - 计算长度附加系数，取值为： 1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ，u =1.7 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.155 X1.7X1.5 = 2.945 m ； Lo/i = 2945

38、.25 / 15.8 = 186； 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ; 钢管立杆受压应力计算值；(T =9140.86/(0.207 X 489) = 90.304 N/mni; 钢管立杆稳定性计算(T = 90.304 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205 N/mm,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l o = k 1k2(h+2a)(2) k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数, h+2a = 2.1 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k

39、 1k2(h+2a) = 1.167 X1.011X(1.5+0.3 X2) = 2.478 m ； Lo/i = 2477.658 / 15.8 = 157； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.284 ； 钢管立杆受压应力计算值；(T =9140.86/(0.284X489) = 65.82 N/mm 2; 钢管立杆稳定性计算(T = 65.82 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205 N/mn2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患 表1複换支架计算长度附加系数ki 步距 hg)h0 901 2L151.5h

40、21 kl1.24311851. 1671.163 義2模檢支架计篦桧度附力d系.数直 8 10 12 1斗 16 16 2Q 25 30 35 40 h吃减迅hGn) 1 35 1.01 014 1.326 1.032 1 042 1.054 1.0&1 1 0S1 1.092 1 113 1.137 1. 155 LL73 1.41 1. 0 L. oie 1.022 1.031 L.0G9 1 047 1.056 1.064 1 072 1.092 1. lit 1 129 L1.49 1.53 l.fl L.0C7 1.01S 1.024 i.031 14舲 1.047 L册 1.062 1.079 1.057 1. 114 1. 132 1.G2 1. 0 L. 0C7 1 014 1.021 1.029 1 036 1.043 l.OSL 1 05G 1.074 i osa 1. 106 1.必 1.80 l.C L. MT 1.014 1.020 LOSS 1.033 1.040 1.C52 LOST i.OBi 1.096 mi 1.2 l.C 1,007 1.012 1