32层框剪结构住宅楼模板支撑专项施工方案

1、* 碧桂园城市花园一期13#、14#楼 模板支撑专项施工方案 施工单位: 编制人: 审核人: 审批人: 编制日期: 第1章工程项目概况及特点 第1节工程概况 序号 工程名称 工程地址 建设单位 勘察单位 设讣单位 监理单位 施工单位 质监单位 承包范围 建筑结构、装饰装修、电气、给排水、建筑节能等 10 施工工期 11 质量目标 合格 合同价款 详见合同 承包方式 第2节建筑概况 序 号 项目 内容 1 建筑功能 J582-2 （十三号楼、十四号楼） 2 结构类型 框剪结构 3 总建筑而积 44743. 02 nf 4 建筑层数 户型 J582-2 (-1/28F)； J582T (-1/32

2、F) 5 建筑重要性 丙类建筑 6 建筑安全等级 二级 7 抗震设防烈度 六度 8 抗箴等级 四级 * 第3节结构设计概况 序号 项目 内容 1 结构形式 基础结构形式 独立基础 主体结构形式 框剪结构 2 土质情况 3层粘上： 3 建筑场地 III类 4 钢筋级别 HPB300、HRB400 5 混凝上等级 详见混凝上强度等级及抗渗等级概况表 6 钢筋连接 d5CM)MM 立杆上的对接 扣件至主节点 的距离 WH/3 H为删步距 纵向水平杆上 的对接扣件至 主节点的距离 WL/3 L为立杆姬 扣件栓拧紧 扭力矩 40-65N. M 7 剪刀撑斜杆与地 面的倾角 4560 度 角尺 8 脚手板

3、外伸长度 对接 A=130-150 LW300MM 卷Jx 搭接 A100MM L200MM 卷斥 * 1. 4. 3梁模板及梁下支撑设计和计算 (1) 、取400X1200梁验算 梁下支撑采用48mmX3. Omm钢管，钢管顶部加可调顶托上托梁，模板支架搭 设高度为7. 38米，梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0. 50米，立杆的步距h=L20 米，梁底增加3道承重立杆。 梁支撑架立面简图 (2) 、模板面板汁算 (2) .1).荷载的计算: a、钢筋混凝土梁自M (kN/m): ql = 37. 000X1. 1X0. 5=22. 2kN/m b、模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =

4、0. 750X0. 5X (2X1. 1+0. 35)/1. 000=1. 032kN/in c、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 活荷载标准值 Pl = (2. 000+4. 000) XIXO. 5=3kN 均布荷载 q = 1. 1X22. 2+1. IX 1. 032=27. 88kN/in (3) 、梁底支撑木方的计算 (3) .1).梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和，il算公式如下: 均布荷载 q = 12. 463/0. 5=24. 93kN/m 最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X 24.

5、 93X 0. 5X 0. 5=0. 623kN. m 最大剪力 Q=0. 6X0. 5X24. 93=7. 48kN 最大支座力 N=l. 1X 0. 5X 24. 93=13. 710kN 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10X10X10/6 = 166. 67cm3； I = 10X10X10X10/12 = 833. 33cm4； a、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0. 561X 106/166667=3. 37N/nmi2 木方的抗弯il算强度小于10. 5N/nm2满足要求! b、木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下：Q = 06ql 截面抗剪强度必须满足：T =

6、 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 X 7480/ (2 X 100 X 100) =1. 122N/mm2 截面抗剪强度设计值T=l40N/mm2,木方的抗剪强度计算满足要求! C、木方挠度计算 最大变形 V =0. 677X27. 88X5004/(100X9500 00X8333333)=0 ：L49mm,木 方的最大挠度小于500/250,满足要求! (4) 、梁底支撑钢管计算 (4) .1).梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁il算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 4.21kNll41kM2.46kMZ46kM141kh421kN A? 467

7、1 q / 67 fl676767 467 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN. m) 支撑钢管变形图(mm) 0.80 0.80 110.25 n 6665 11算中R取最大支座反力，R=1366kN 单扣件抗滑殯载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达4065N. m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会 滑动,其抗滑承载力可取 CF 计算立杆的截面回转半径 立杆净截面面积(cm2): 立杆净截面抵抗矩(cm3)； 钢管立杆抗压强度计算值 (cm) ； i = 1. 58 A = 4. 89 W = 5. 08 f 10 计算长度(m)； 钢管立杆抗压强

8、度设il值，f = 205. 00N/nim2； 如果考虑到高支撑架的安全因素 10 = klk2(h+2a) kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1. 185； k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.029； 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； U = 1.70 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a =0. 05m； 计算结果：a = 2466N/mm2,立杆的稳定性讣算Q f,满足要求! (7)、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 (7).1),模板支架的构造要求: a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或

9、双立杆: b, 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设il刚度: C.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向 变距、而另一个方向不变。 (7).2).立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b-当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可釆用下小上大 的变步距设置，但变化不要过多: C.高支撑架步距以0. 91. 5in为宜，不宜超过1. 2皿。 (7).3).整体性构造层的设计： a.当支撑架高度M20in或横向高宽比$6时，需要设置整体性单或双水平加强 层; b单水平加强层可以每4一6米沿水平结

10、构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与 立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； C.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1012皿设置，四周和中部每 1012in设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层; d在任何悄况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加 强层。 (7).4).剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑; b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4一6in设置。 (7).5),顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm

11、； C支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设il荷载NW12kN时，可 用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 (7).6),支撑架搭设的要求: a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中 设置: b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求; C.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制 在45-60N. m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的: d地基支座的设计要满足承载力的要求。 (7).7).施工使用的要求: a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好釆用 山中部向两边扩展的浇筑方式; b严格控制实际

12、施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应 的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放: C.浇筑过程中，派人随时检查支架和支承悄况，发现下沉、松动和变形请况 及时解决。 144板模板设计和计算 .板疗按160验算 模板支架搭设高度为7. 38米，立杆的纵距b=l米，立杆的横距L=1米，立 杆的步距h=1.40米，木方间距300mm,木方采用lOOmmXeOmmo P 纵啲*冈甘a刁 4C 图1楼板支撑架立面简图 、模板面板计算 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 ql = 25. 000X0. 120X 1+1X l=4kN/m 活荷载标准值 q2

13、 = (4. 000+2. 000) X l=6kN/in 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 75. 00X1.80X1.80/6 = 40. 50cm3； I = 75. 00X1.80X1.80X1.80/12 = 36. 45cm4： a、抗弯强度计算：f = M / W f M = 0. 100ql2=0. IX (1. 2X4+1. 4X6) XO. 300X0. 300=0. 12kN.m 抗弯强度计算值 f = 0. 12X 1000X 1000/40500=2. 96N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求! b、抗剪计算：T = 3Q/2bh T 其中最大剪力

14、 Q=0. 600X (1. 2X4+1. 4X6) X0. 300=2. 376kN 截面抗剪强度il算值 1=3X2376/ (2X750. 000X18. 000)=0. 264N/mm2,抗剪 强度验算T T =1. 40N/mm2，满足要求! C、挠度计算：V = 0. 677ql4 / 100EI v = 1 / 250 = 300/250=1.2 面板最大挠度il算值 V = 0. 677 X 4 X 3004/( 100 X 6000 X 364500)=0. lOmm 面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求! (3)、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算

15、。 .1荷载的计算 a、钢筋混凝土板自M (kN/m): qll = 25. 000X0. 120X0. 300=0. 9kN/m b、模板的自重线荷载(kN/m)： ql2 = 1.0X0. 300=0. 3kN/m c、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 活荷载标准值 q2 = (2. 000+4. 000) XO. 300=1. 800kN/m 静荷载 ql = 1.2X0. 9+1. 2X0. 3=1. 44kN/m 活荷载 q2 = 1. 4X 1. 800=2. 520kN/in 木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

16、配 的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4. 455/1=4. 455kN/in 最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X (1.44+2. 520) X 1X 1=0. 396kN. m 最大剪力 Q=0. 6X1X4. 455=2. 673kN 最大支座力 N=l. 1X1X4. 455=4. 901kN 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = (1) 拆除作业必须山上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 2)连墙件必须随排架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后在拆除排 架；分段拆除宙J差不得大于2步。 （3）当排架拆至下部最后一根长立杆的高度约6. 5米左右时，先在适当位

17、置设 置临时性抛撑加固后，再拆除连墙件。 3、拆除: a、模板支架必须根据楼板混凝上龄期强度来判断是否可以拆除。现场可根据同 条件养护混凝土试圧件的强度，及相关规定来决定是否拆除模板支架。满堂脚手 拆除应在混凝上龄期强度达到设计要求后，先板中向四周、先跨中向两端的顺序 进行拆除。 b、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检査结果，拟订出作业汁划，报请批 准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措 施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 C、拆架时应划分作业区，周ffl设绳绑圉栏或竖立警戒标志，地面应设专人 指挥，禁止非作业人员进入。 d、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全

18、带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 e.拆架程序应遵守山上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜 撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同 时进行拆架作业。 f、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀 撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 g拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣 时，应先通知对方，以防坠落。 h、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 i、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除悄况交代清楚后方 可离开。 j、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆 随

19、运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 k、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 1、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为 事故。 m、严禁夜间拆除。 6J模板的拆除 (1) 拆除顺序：梁侧立档T梁侧模板T降低梁上顶托T梁底木方T梁底模 板T降低板上顶托T板底木方T板底模板T纵横水平拉杆T剪刀撑T立杆T垫 木。 (2) 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。 (3) 拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块 达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手 续并确认不再需要，且栓要求强度达

20、到2100%后，方可方可拆除。 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防 拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立 柱时，操作人员应站在待拆范H以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 (7) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 (8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。 (9) 后浇带处模板支架不得拆除，需在后浇带施工完成，并达到强度要求 后才可拆除。 戒。 (10) 拆除脚手架支撑前, 拆除脚手架支撑时, 拆除模板和支顶时, 应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。