箱梁支架搭设方案

1、郑州市京广路-沙口路快速通道工程第七标段支架及模板施工方案一、 工程概况1.1工程概述本合同段为郑州市京广路-沙口路快速通道工程（二环支路北三环段），第七施工标段桥梁工程，具体如下：主线高架桥：桥梁起止里程，K12+404.000K12+931.000,高架桥孔跨布置为（30+33+30）+430+（30+329）+329+（25+30+30+25）；Z5匝道：桥梁起止里程Z5SK0+116.037 Z5SK0+294.537,孔跨布置为：（329.5+329）；Y5匝道桥：桥梁起止里程Y5XK0+0.000Y5XKO+187.5,孔跨布置为：（330.5+331）；共计1座主线桥，桥长524

2、m; 2座匝道桥，桥长366m。1.2箱梁截面分析主线桥第一联K12+404.000K12+497.000,孔跨布置：30+33+30（m）箱梁顶宽度23.527.374(m)，梁底宽度17.1521.61（m）,梁高：2m。顶、底板厚度均为25cm，腹板厚度为45cm翼板边缘厚度为0.2m, 如下图示（取K12+467.000K12+497.000一截面）：横梁截面（取K12+404.000处）第二联第五联：K12+497.000K12+931.000,孔跨布置：（430）+（30+329）+（329）+（25+30+30+25）（m）箱梁顶宽度19.05m，梁底宽度10.35m,梁高：2m

3、， 顶、底板厚度均为25cm，腹板厚度为45cm，翼板边缘厚度为0.2m, 箱梁等截面布置，如下图示：横梁处截面： Z5匝道：Z5SK0+116.037Z5SK0+291.537,共两联。孔跨布置：29.53+293（m）；Y5匝道：Y5SK0+0.000Y5SK0+187.500,共两联。孔跨布置：30.53+313（m）。Z5、Y5匝道箱梁断面相同，箱梁顶板宽度7.80m，箱梁底面宽度3.20m，梁高2m，顶、底板厚度均为25cm，腹板厚度为45cm，翼板边缘厚度为0.2m,箱梁等截面布置，如下图示：匝道横梁截面：综上所述本标段箱梁梁体高度均为2m，顶、底板厚度均为25cm，腹板厚度均为4

4、5cm，翼板边缘厚度为0.2m, 因此我们可以综合分析梁体均布荷载：部位均布荷载KN/m2 箱体28（按0.673m这算高度计算）横梁701.3工程特点本工程位于沙口路上，沙口路东侧是郑州市主要交通道路南阳路，在高峰期起着疏导南阳路交通的作用。道路保通是本工程的特点、难点，本标段主线桥现浇箱梁上跨粮食路、兴隆铺路。粮食路主要是居民车辆过往通道，机动车非机动车流量都不大，施工期间在K12+420（主线桥第一孔）设4.5米宽4.8米高通道一个（图1-1）;兴隆铺路是通往北三环的一条交通要道，车流量大，因此在K12+880（主线桥第十七孔）设4.5米宽4.8米高双向通道（2-2），保证施工期间兴隆畅

5、通无阻。第二章 编制依据2.1施工图纸京沙快速通道工程施工图设计2.2图纸会审纪要、设计变更2.3主要规范规程公路桥涵施工技术规范JTJ0412000；公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-2004；混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002；城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ 2-2008；建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T-2009 建设部和交通部颁发的有关规范规程2.4已通过审批的本工程施工组织设计2.5参考图书 道路桥梁工程施工手册，编制单位为天津市市政工程局 桥梁施工工程师手册，出版单位为人民交通出

6、版社 路桥施工计算手册，出版单位为人民交通出版社第三章 施工工艺技术3.1支架基础处理施工顺序清除地表杂土（包括回填泥浆池）整平素土（或砖渣）夯实碾压夯实整平（采用18T压路机）浇筑15cm厚C20素混凝土整平养生支架安装。3.2表层处理及夯实根据工程现场实际情况, 本工程支架体系大范围处于沙口路原有路面上，可以不做处理直接利用。位于沙口路中间隔离及两匝道地基可分别按如下方法进行表层处理。在非原道路路面上的部分：先清除表层杂质，浮土等，将其整平处理，然后进行夯实处理，压实采用18T压路机进行压实，压实度按正式路基的压实标准进行控制。在原道路路面上的部分，如原道路路面结构良好，地基承载力符合使用

7、要求，可在原路面上直接进行支架安装。如果原有道路路面破坏，应按一般地基处理的方式进行处理。3.3泥浆坑及承台回填施工由于我标段施工现场狭窄，现场宽度为10.5米，所选钻机为旋挖钻机正循环为主，基桩为1.8米径，所需浆量巨大，考虑到施工工艺要求，泥浆坑挖设在原绿化带内。为了给架体提供坚实的支撑面，必须予以回填。泥浆坑底部采用50cm砖渣压实，原路面下15cm-65cm砖渣压实，路面下为15cm厚C15砼垫层。承台基坑回填采用素土夯实，路面下为15cm厚C15砼垫层。基坑回填后暂不硬化路面，待施工完承台、桥墩后再做硬化处理。基坑回填后，经过1个月（桥墩、承台施工时间）的来往施工车辆、工人行走等，地

8、基沉降趋于稳定后再做硬化处理。3.4地基预压由于我单位所施工标段位于老沙口路上，老路上部为30cm厚混凝土路基，下部为三七灰土含碎砖块，道路又是主要道路，经过长年使用，不考虑预压。基坑回填后，经过1个月（桥墩、承台施工时间）的来往施工车辆、工人行走等，地基沉降已经趋于稳定。郑州市地基承载力均为80kn/m2。经过处理后的承载力完全超过120kn/m2。考虑到安全期间，可在回填部位局部预压，在泥浆坑回填或承台回填范围进行。预压材料可选择钢筋。预压荷载可选择砼结构荷载和钢管支架、模板重量的1.2倍。预压面积可选择一个基坑回填范围全部预压，加载方式选择一次加载，卸载方式也一次卸载。沉降观测点选择9个

9、均匀布设，路面硬化时可提前预埋32平钢筋头作为观测点。3.5支架垫层浇筑混凝土素土压实符合使用要求后，浇筑15cm厚C20素混凝土，混凝土用平板振捣器振捣密实。混凝土表面进行整平，形成1.5%的坡度。混凝土浇注完毕后，及时进行洒水养生，养生按照结构物的养生方法进行。混凝土的浇筑宽度必须满足支架搭设范围，且需超过支架边缘30cm。浇筑完毕后，进行洒水养生。3.6设置排水沟在混凝土垫层四周，均设置排水沟，以便雨水及时排除，确保基础部位不上水，不浸泡，保持基础的稳定性。排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置。3.7 支架采用碗扣式支架，杆件外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。支架在

10、墩身、中横梁、端横梁处的地方采用60（纵向）cm90（横向）cm，步距120cm型式。其余部位采用90cm90cm结构型式，其中中横梁加密范围为中横梁中心线每侧240cm，端横梁为边向内240cm 。如下图示：3.8支架体系施工顺序地基处理测量定位安放可调底座支架拼装安装顶层可调顶托铺设顶层纵向、横向方木支架体系预压3.9测量放样测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上箱梁标志线，现场施工人员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。3.10布设立杆垫块位于沙口路原有路面处可直接搭设，处理地基处根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用

11、5cm木板或者钢板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。3.11碗扣支架安装根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆安装时，每层不得设置在一个平面内，必须采用高低杆错开，以增强满堂支架的稳定性。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上（斜撑搭接长度不小于1米）。3.12顶托安装为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横

12、桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在2030cm以内为宜如下图示：3.13纵横梁安装顶托标高调整完毕后，在其上安放3根483.5钢管作为纵梁， 横梁在纵梁上全部按照20cm间距均布布置105cm的方木，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。3.14纵横梁固定纵横梁梁安装后，必须及时进行固定，固定采用铁丝捆绑牢

13、固，铁丝采用18#铁丝，铁丝捆绑时采用双丝进行。顶托处钢管的固定必须与定托固定一起，达到牢固可靠的目的。固定好的钢管，必须满足施工安全的要求3.15 行人道的斜道搭设用于行人道的斜道，搭设位置应符合作业要求，其宽度不得小于1 m， 坡度以1:3 为宜。支架必须按规定搭设安全网，搭设支架人员必须系安全带，戴安全帽，确保人身安全。3.16模板的安装钢管扣件支架搭设完成后，在钢管支架上端安装支降头，其高度要根据实际标高及施工预拱度的要求调整，为了保证模板承垫平整，所用的方木，都要刨平，严格控制木龙骨的高度。立模时应注意梁的纵横坡变化，支座处梁底由楔形块调整水平为满足抗剪要求，腹板在与横梁连接段的加宽

14、部分，立模时注意该处的尺寸变化，以及腋角处尺寸变化和曲梁加宽段的尺寸，对照线路设计正确设置该部位的模板。1）安装前，要做好模板的定位置准工作，箱梁中心线和位置线，要求准确，并经常校核；2）做好标高的测量工作，模板底应预先找平，不平时适当调整升降头；3）木龙骨的铺设，间距要准确；4）竹面大模板的安装：A、箱梁底模采用竹面胶合板，拼装前根据模板设计制作编号，依类拼装。B、为保证竹面胶合板缝处接头严密，将两块模板用钉子，固定在同一根方木上，同时板缝采用酚醛树脂胶密封、抹平。5）芯模的安装箱梁底板钢筋绑扎完后，进行腹板芯模安装，底板和腹板砼浇注后再进行顶板芯模安装（见图2）。箱梁顶板人孔在离支点5m处

15、开设，当箱梁顶板砼达到设计强度时，拆去内模，由该孔取出后，将钢筋等截面焊接，支吊模后再浇注同标号混凝土复原。6）箱梁悬臂模板的安装箱梁悬臂按照设计弧度提前用工字钢加工好定型圆弧骨架如图所示，安装时加固牢固，安装时注意箱梁侧模接缝要严密。7）伸缩缝处的模板箱梁底模板在伸缩缝处不断开，用塑料泡沫填满，以保证缝的宽度，拆模时，将底模拆除，塑料泡沫不再取出，以防石子、砂子等杂物落入伸缩缝内（详见图3）。图3 伸缩缝模板图8）所有预埋件及泄水孔、出气孔要按图纸要求准确埋设。9）曲线模板制作与安装，由于是空间曲线，在施工前制作模形，并现场放样制作出曲线部位模板。安装时需根据中心线及外控线，控制好模板的位置

16、，固定牢固，防止变形。注意木线条应固定牢固。10）平曲线、竖曲线范围及加宽渐变段处施工时，应按设计半径要求立模，不得按折线简化，直线与曲线连接处要平顺圆滑。第四章 预 压4.1支架体系预压目的根据设计要求和施工需要，支架体系搭设完成后，应进行支架体系的堆载预压。支架预压已越来越被证实是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算公式均是近似的、精度有限，通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的较准确的数值。为所施工的结构更接近于设计提供了有利条件，并保证了施工期间的结构安全。预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支

17、架受压后的压缩变形，包括两部分的变形：永久变形和弹性变形。对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能达到设计标高。4.2选择箱梁预压试验段Z5匝道位置在沙口路东侧地基属于拆迁新址，属于地基软弱处理层，综合考虑荷载及支架体系的不利因素选择最不利的支架作为实验预压段，本标段选择Z5匝道第一联跨中作为预压试验段。4.3支架体系预压点的布置根据本标段荷载特点及施工顺序的安排，拟选择对五联中跨进行预压。对箱梁预压区分别取5个截面，测横向左、中、右三点，编为A、B、C、D、E，取该点

18、对应的支架基础位置编为A1、B1C1、D1、E1.（见预压施工示意图）4.4预压的施工方法1支架体系预压可采用土袋法或均布钢筋法，购买统一标准的编制袋进行装土，并安一定的比例进行抽查土袋重量，保证预压荷载的准确性。具体采用方式根据到时天气情况确定。土袋法虽能更加均布，但考虑到雨季施工时容易被水浸泡造成加载超载，容易出现安全事故。2预压相关数据箱梁模板安装完毕后，根据设计要求和施工需要对支架在使用前应做堆载预压试验，堆载预压荷载为110箱梁重量。（1）、预压段的选择：预压段可选在Z5匝道第一联箱梁中跨箱室间腹板上两侧4米内顺桥向14米处。（2）预压面积按1415=210m2(3)观测点断面为跨中

19、和横梁处2个断面，观测点位置分为跨中箱梁处1点、腹板处2点、翼板处2点。（4）预压重量计算：现浇箱梁最大梁高2米，钢筋砼容重26kg/m3。横梁：每平方米荷重=1.1（262+2.2）+1.43=69.24KN/m2,取70 KN/m2。重量为701.84/9.8=51.42T箱梁折算高度0.673米，每m2荷重=1.2（260.673+2.2）+1.43.0=30.61 KN/m2，取31 KN/m2。重量为：31414/9.8=177.14T4m14m的箱梁区域砼重量：51.42+177.14=228.5T3加载时要尽量符合浇筑混凝土的状态，按每级加载进行底模变形观测，并做详细记录。加载量

20、要根据实际荷载加载，腹板、肋板、横梁处由于荷载较大，可选择布设钢筋。加载可分为3级加载，分为60%、80%、110%3次加载，以模拟钢筋布设、头次浇筑砼、最后浇筑砼3次加载后支架的变形。每级加载后，应先停止下一级加载，并应隔12个小时对支架沉降量尽心一次观测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，方可进行下一级加载。纵向加载时，宜从跨中向支点处加载；横向加载时，应从中间向两侧加载。如图：4、预压观测：模板底设多个观测点，地面设置观测沉降点多个，上下点对应，模板底悬挂钢尺，地面设置钢钉，采用水准仪观测。按加载及卸载步骤分别测量各级荷载下的模板下沉量和地面下沉量，并在卸载后全面测量各测

21、点的回弹量。5、布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，确定预压时间以连续两天支架沉降量的观测值不大于3mm，经监理工程师同意，可进行卸载。6、卸载：人工配合吊车吊运砂袋或钢筋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。4.5施工预拱度在箱梁施工时，上部荷载

22、对支架的压力而产生一定的弹性变形，这些变形造成了一定的下沉，为使结构在卸架后能满意地获得设计规定的外形，因此在施工时设置一定数值的预拱度。根据设计说明，上部结构主梁按预应力混凝土A类构件设计，经计算不必设置预拱度，但需设置施工预拱度。 1、预拱度的计算1）卸架后上部构造本身及活载一半所产生的竖向挠度由设计提供1=0mm。2）支架在荷载作用下的弹性压缩2： 2= L/E A、横梁处： = N/A=22.9103/489=46.8N/mm2 L=13.5m 2=L/E =46.813.5103/2.1105=3.0mmB、箱梁处： = N/A=14.35103/489=29.34N/mm2 L=1

23、3.5m 2=L/E =29.3413.5103/2.1105=1.886mmC、支架在荷载作用下的非弹性压缩3模板与龙骨接缝处的非弹性变形取2.5mm，龙骨与架杆之间的非弹性变形取2mm，故3= 4.5mmD、支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷4=5mm 故取预拱度的最高值f拱=1+12.5mm=12.5mm2、预拱度的设置根据箱梁的挠度和支架的变形计算，得到预拱度的最高值，应设置在梁的跨径中点，其它各点的预拱度，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。取左支点为坐标原点，跨长为L，主梁距中矢高f 拱则曲线方程为：y=4f拱（L-）/L2。在模板及支架的安装过程中，要根据预拱

24、度曲线方程定出各点的施工预拱度（见下图）。预拱曲线图4.6 支架模板的拆除1、支架模板拆除的规定1）非承重侧模板应在砼强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除，一般应在砼抗压强度达到2.5MPa时方可拆除模板。2）设计要求钢筋砼结构的承重模板及支架，在箱梁混凝土强度未达到设计强度的75%时，不得拆除模板。3）芯模和预留孔道内模，应在砼强度能保证其表面不发生塌陷和裂缝现象时，方可拆除。4）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后方可承受全部使用荷载，当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。5）模板及支架的拆除，还应符合模板、支架

25、的设计要求。2、落模的方法及技术要求梁模支架的卸落，应对称，均匀和有顺序地进行。模板拆除应按设计的顺序进行，设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆的顺序，拆时严禁抛扔。卸落支架应按拟定的卸落程序进行，分几个循环卸完（见图5）。在纵向应对称均衡卸落，在横向应同时一起卸落，在拟定卸落程序时应注意以下几点：第一、连续梁宜从跨中向支座依次循环卸落，悬臂梁应先卸挂梁及悬臂的支架，再卸无铰跨内的支架。第二、满布式支架在卸落时，在升降头部分画上每次落量的标记，升降头应统一降落，根据预拱度算出各点的卸落量。图5 支架拆除顺序图第三、卸落支架时，设专人用仪器观测桥梁拱度和墩台变化情况，并仔细记录，另设专人观察是

26、否有裂缝现象。3）墩台模板宜在上部结构施工前拆除。拆除模板卸落支架时，不允许猛烈地敲打和强扭等方法进行。4）模板、支架拆除后，应维修整理，分类妥善存放。第五章 箱梁模板、支架的计算该工程上部结构为钢筋混凝土连续箱梁。梁高2m，空腹处顶板厚均为22 45cm，底板厚均为2565cm。在横梁与空腹处，由于构造本身荷载差异较大，立杆间距作了适当调整。为保证架杆的整体稳定，立杆间距横向保持一致，均为90cm，纵向间距墩顶横梁边线5m范围为60cm，其余均为90cm。本计算书提供的按2m的箱梁进行折算，空腹处折算厚度为0.673m的模架计算。遇有不同厚度的箱梁，模架支设再做调整。本工程模板采用覆膜竹胶合

27、板，底模板下次梁中到中间距为20cm，采用510cm方木,主龙骨架管及支撑系统采用483.5钢管，立杆架管采用丝杠式降落头连接。5.1、荷载分析根据建筑施工计算手册有关规定，支架模板系统的荷载取值与荷载分项系数见下表。荷载名称计算部位单位标准值分项系数模板及其支架自重模 板支撑系统KN/m2 KN/m21.101.101.21.2新浇筑钢筋混凝土自重模板及支撑系统KN/m326.01.2施工人员及设备荷载模板及支撑系统KN/m21.001.4振捣荷载模板及支撑系统KN/m22.001.4强度验算设计荷载：横梁高为2m，每平方米荷重=1.2(262+2.2)+1.43.0=69.24KN/m2，

28、取70KN/ m2 。空腹处箱梁折算高度0.673m，每平方米荷重=1.2(260.673+2.2)+1.43.0=27.84 KN/ m2，取28KN/m2。 刚度验算设计荷载：横梁处=1.2(262+2.2)=65.04KN/m2 ，取 65KN/m2箱梁处=1.2(260.673+2.2)=23.64KN/m2，取 23.6KN/m25.2、模板计算：采用竹胶模板：规格1.22m2.44m，厚12mm，取1米验算模板内力： E=10000N/mm2；自重=10.3KN/m3；f=80N/mm2W=1/6bh2=1/61000122=24000mm3I=1/12bh3=1/12100012

29、3=mm4木龙骨间距：l=200mm(1) 强度计算面荷q =69KN/m20.2m=13.8KN/m按4跨连续梁计算0.2m0.2m0.2m0.2mM=1/11ql2=1/1113.80.22=0.05KNmM/W=0.05106/24000=2.09N/mm2f=80N/mm2满足(2) 挠度验算fmax=0.632ql4/100EI=0.63265.042004/10010000 =0.456mm0.5mm满足5.3、次龙骨计算：龙骨采用50100松木，龙骨间距200mmE=10000N/mm2，f =13N/mm2I =1/12bh3=1/12501003=41.7105mm4(1)

30、强度计算1）横梁处龙骨支撑间距900mmq =690.2=13.8KN/m按四跨连续计算：0.9m0.9m0.9m0.9mM=1/11ql2=1/1113.80.92=1.016KNmW=1/6bh2=1/6501002=83333.3mm3M/W=1.016106/83333.3=12.19N/mm2f=13N/mm2 满足2）箱梁处龙骨支撑间距900mmq = 280.2=5.6KN/m按四跨连续计算：0.9m0.9m0.9m0.9mM=1/11ql2=1/115.60.92=0.412KNmW=1/6bh2=1/6501002=83333.3mm3M/W=0.412106/83333.3

31、=4.95N/mm2f=13N/mm2满足(2) 挠度计算1）横梁处：q = 650.2=13KN/m fmax=0.632ql4/100EI=0.632136004/100900041.7105=0.284 1.25，满足2）箱梁处：q = 23.640.2=4.73KN/m fmax=0.632ql4/100EI=0.6324.739004/100900041.7105=0.523 1.625 ，满足5.4、主龙骨的计算采用三排483.5普通脚手钢管（按四跨连续梁计算）。每米重3.84Kg， A=5.275cm2， I=12.19cm4，W=25.08=10.16cm3， r=1.58cm

32、， E=2.1105N/mm2支架间距0.6、0.9ma. 强度计算横梁处：0.6m0.6m0.6m0.6m 集中力P= qll1=690.20.6=8.3KNM=1/3Pl1=1/38.30.6=1.66KNm=M/W=1.66106/10.16103=163.4 N/mm2f=210N/mm2 满足箱梁处： 集中力P= qll2=29.50.20.9=5.31KNM=0.24PL=0.245.310.9=1.15KNm M/W=1.15106/10.16103=113.2N/mm2 f =210N/mm2 满足b.挠度验算1）横梁处：0.9m0.9m0.9m0.9mP=13.80.6=8.

33、82KNFmax=p(3L2-4l2) /24EI=8.82103200(36002-42002) /242.1105212.19104=1.24mm1.5mm满足2）箱梁处：P=5.840.9=5.262KNFmax=p(3L2-4l2) /24EI=5.26103200(39002-42002) /242.1105212.19104=1.94mm2.25mm满足 5.5、立杆计算立杆采用483.5钢管，扣件连接。横杆步距=1200mm； 架杆高8.5m； 立杆每米长q0=38.4N；立杆纵距=0.6m； 立杆横距b=0.9m.扣件自重9.8N/个 ，按7步计算q=9.814=137.2N每

34、0.60.9范围内架杆承受脚手架杆件自重:1）Pn=(（2a+2b+1.2）7+7 +2) 38.4+q=(3+1.2) 7+7+2) 38.4+137.2=1611.76Na.单杆承载力Pd=A *fy+(+1)/2- ( fy+(+1)/2)2- fy1/2 /k =h / i =1200/15.78=76.05欧拉临界应力=2E/2=3.1422.1105/76.052=358.36N/mm2K=2 fy=210N/mm2 =0.12故PN=489210+(1+0.12)358.36 / 2- (210+(0.12+1)358.36/2)2-210358.361/2 /2=41767N=

35、41.77 KN 横梁处上部传来垂直荷载：N=700.60.9+1.611 =39.411KN41.77KN 满足箱梁处上部传来垂直荷载：N=29.50.90.9+1.611=25.506KN41.77KN 满足b.钢管支撑稳定性验算Naf =L/i =1200/15.78=76.05 查表 =0.711N=Af=0.711489210=73013N=73.013KN横梁处上部传来垂直荷重=39.411KN73.0138KN满足箱梁处上部传来垂直荷重=25.506KN 73.013KN满足另外，考虑到每个扣件抗滑能力是6KN，故应采用升降头做钢管龙骨支托。 2)钢管支撑稳定性验算NAf=L/i

36、 =1500/15.78=95.06查表 =0.676N=Af=0.676489210=69.4KN横梁处上部传来垂直荷重=22.9KN69.4KN满足箱梁处上部传来垂直荷重=14.35KN 69.4KN5.6立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=19.640kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.6m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.60.3=0.18m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=19.640=109.11kN/m2 mffak=1201=120k

37、N/m2A0.18满足要求!。5、计算结论梁高截面位置次龙骨间距纵距横距步距底托规格mm2m横梁处200mm0.6m0.9m1.2m1010102m箱梁处200mm0.9m0.9m1.2m101010第六章 施工临时通道的保通主线桥现浇箱梁上跨粮食路、兴隆铺路。粮食路主要是居民车辆过往通道，机动车非机动车流量都不大，施工期间在K12+420（主线桥第一孔）设4.5米宽4.8米高通道一个;兴隆铺路是通往北三环的一条交通要道，车流量大，因此在K12+880（主线桥第十七孔）设4.5米宽4.8米高通道两个，保证施工期间兴隆铺路畅通无阻。6.1、粮食路口施工时门洞搭设方案根据设计图纸要求，我项目部计划

38、采取如下施工方案：根据现场实际情况及行车要求，在目前粮食路的情况下在施工路段改成单车道，在箱梁支架搭设时预留1个门洞，门洞净宽4.5m，净高4.8m，施工时设立醒目标志，门洞支墩基础采用C30钢筋砼条形基础，1米宽，0.8米高两道，对过往车辆进行导流限速通行。现浇支架采用贝蕾架搭设，横桥方向铺上15cm15cm方木作枕梁，间距30cm。纵梁采用32c工字钢铺设长度为600cm间距60cm。工字钢上搭设立杆间距为60cm60cm上下用托架调整。托架上纵梁采用3根5cm钢管搭设，纵梁上搭设铺5cm*10cm方木、12mm竹胶板作底摸，方木间距30cm，竹胶板尺寸为2440mm*1220mm施工时在

39、枕梁上铺一层密目式防落网，防止施工期间物件坠落通道，伤人伤车。根据图纸设计主线桥箱梁底最低标高分别为107.508，沙口路道路面最高标高为99.503则箱梁底距离沙口路最低净空为8.米，根据门洞搭设方案，合计高度为4.8m，该方案符合搭设要求。（见附图1-1剖面图）6.2、兴隆铺路口施工时门洞搭设方案根据设计图纸要求，我项目部计划采取如下施工方案：根据现场实际情况及行车要求，在目前兴隆铺路的情况下在施工路段改成双车道，在箱梁支架搭设时预留2个门洞，门洞净宽4.5m，净高4.8m，施工时设立醒目标志，门洞支墩基础采用C30钢筋砼条形基础，1米宽，0.8米高三道，对过往车辆进行导流限速通行。现浇支

40、架采用贝蕾架搭设，横桥方向铺上15cm15cm方木作枕梁，间距30cm。纵梁采用32c工字钢铺设长度为600cm间距60cm。纵梁采用32c工字钢铺设长度为1200cm。工字钢上搭设立杆间距为60cm60cm上下用托架调整。托架上纵梁采用3根5cm钢管搭设，纵梁上搭设铺5cm*10cm方木、12mm竹胶板作底摸，方木间距30cm，竹胶板尺寸为2440mm*1220mm施工时在枕梁上铺一层密目式防落网，防止施工期间物件坠落通道，伤人伤车。根据图纸设计主线桥箱梁底最低标高为108.814米沙口路面最高99.094空为9.72门洞搭设方案，合计高度为4.8m，该方案符合搭设要求。(见剖面图2-2)6

41、.3施工时交通安全方案6.3.1、离施工地段1km、500m、200m、100m、50m处分别设置前方施工慢行、道路变窄、限速牌等各种标志标牌，在50米范围内设置限速5km/小时标牌，并在距离施工支架前45米处用建筑钢管搭设限高、限宽支架，且在其上悬挂夜间施工频闪灯、警示灯，在机动车入入门洞两侧设置长2米，宽1.5米，高1.米的水泥防撞墩，并在防撞墩上刷反光油漆。6.3.2、工期目前桩基已开始施工，2010年11月25日完工3个月完成本标段箱梁，完工后将支架拆除，恢复正常的道路。6.3.3、管理协调(1)工程施工前期首先和交警协商并办理相关手续，在相交路段组织社会车辆分流，将交通干扰减至最少，

42、并采取经有关部门同意的防护方案进行防护，保施工顺利开展。(2)在整个施工过程中设数名专职交通协管员配合交警指挥道路交通，维护好交通秩序。(3)施工作业区与非作业区采用彩钢板隔离围护，夜间亮警示灯，防止车辆撞及围护。(4)特别在相交路段及夜间、雨天、能见度低的天气须加强交通安全，在各围护钢管外则处挂红色旋转警示灯并派专人协助交警指挥交通。(5)在相交路段的桥梁上部施工时，门洞进出口的外侧挂设安全网 ，以确保过往行人及车辆的安全通行。(6) 在施工范围设置的安全、减速警示标牌，施工时派专人实行24小时防护作业，直至作业完成。6.4、 门洞支架计算选取最不利条件的主线桥机动车门洞支架荷载进行验算 6

43、.4.1 荷载计算如荷载分析图，单个门洞砼自重：14.436.62.510=2381KN摸板荷载:150m21.5KN/m2=225KN施工荷载：150m22.5KN/m2=375KN砼振捣垂直荷载：150m24KN/m2=600KN泵送混凝土产生的水平荷载：150 m24KN/=600KN32c荷载：396.60.10169KN1515木方荷载：2350.011210=12.88 KN6.4.2 纵梁计算按简支梁，计算模式如下:6.6m L=6.6m单根梁均布荷载q=(2381+225+375+600+600)/（396.6）=16.24KN/m32c工字钢: =170MPaE=2.1105

44、 MPaI=16530cm4W=919cm3Mmax=qL2/8=16.246.62/8=88.4268KN.mmax= Mmax/W=88.4268/919=96MPa 强度满足要求fmax=5qL4/384EI=516.246.64/(3842.110516530)=1.15cmf=660/400=1.65cm 挠度满足要求6.4.3枕梁计算按简支梁，计算模式如下:qL=0.6m/0.3m32c工字钢: =170MPaE=2.1105 MPaI=245cm4W=49cm3(1)机动车两侧基础上支架单根梁均布荷载6.6mq=(2381+225+375+600+600+169)/（5380.6

45、）=38.158KN/mMmax=qL2/8=38.1580.62/8=1.58KN.mmax= Mmax/W=1.58/49=32MPa 强度满足要求fmax=5qL4/384EI=538.1580.64/(3842.1105245)=0.13mmf=600/400=1.5mm 挠度满足要求(2)机动车中间基础上支架单根梁均布荷载q=2(2381+225+375+600+600+169)/（5380.3）=152.63KN/mMmax=qL2/8=152.630.32/8=1.72KN.mmax= Mmax/W=1.72/49=35MPa 强度满足要求fmax=5qL4/384EI=5152

46、.630.34/(3842.1105245)=0.3mmf=300/400=0.75mm 挠度满足要求6.4.4支墩碗扣件计算(1)机动车两侧基础上支架单根立杆受力:(2381+225+375+600+600+169+12.88)/(395)=22.37KN30KN 强度满足要求(2)机动车中间基础上支架单根立杆受力: 2(2381+225+375+600+600+169+12.88)/(775)=22.66KN30KN 强度满足要求碗扣式支架为组装构件，对单根碗扣来讲若其在承载允许范围内就不会失稳，为此以单根杆件轴心受压来验算公式:NN=A=205MPa 碗扣件外径48mm，壁厚3.5mm截

47、面积A=3.1416(242-20.52)=489mm2回转半径r=(482+412)1/2/4=1.58cm立杆长细比=120/1.58=76根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查表得=76。 =0.744N=0.744489205=74.6KN22.37KN （22.66KN） 支架整体稳定6.5地基受力计算门洞搭设在沙口路原有路面不需处理可以直接搭设。第七章、支架施工质量控制事项1、上碗扣、下碗扣、横杆接头、斜杆接头、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。2、立杆连接外套管壁厚不

48、得小于3.50.025mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。3、 立杆的焊缝应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差符合下表的要求4、 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象，杆件最上端应有防止碗扣脱落的措施。5、立杆与立杆连接的连接孔处能插入12mm连接销。在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。 6、支架体系搭设、验收中需检查的项目支架体系使用前必须经过验收合格方可使用。地基不得积水、底座不得松动、立杆不得悬空。支架组装时应控制水平框架的纵向直线度，直角度及水平度。纵向直线度应1

49、400L，直角度35，横杆间水平度应1400L。支架立杆的垂直度必须严格控制，确保整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的L/500。双向剪刀撑，斜杆与地面夹角为4560，剪刀撑必须用扣件与立杆相连接。7、 构配件外观质量要求： 1）、 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管; 2 ）、铸造件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 3 ）、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷; 4 ）、各焊接应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 5 ）、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 6 ）、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。8、 可调底座及可调托撑丝杆

50、与螺母捏合长度不得少于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。9、脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座。10、脚手架横向每4排设置一排剪刀撑，纵向每3排设置一排剪刀撑。剪刀撑必须从底部连续设到顶部。剪刀撑设置成八字形，斜杆水平倾角宜在4560之间。11、钢管架严格按施工方案设计要求间距布置钢管架，间距误差不得大于5cm。12、支架联结件要求联结牢靠，不得有松动、遗漏的情况发生，联结扣件的数量应按要求布置，不得随意减少。13、支架顶标高在底模板铺设前应调整，要求误差不得大于10mm。14、底座、垫板均应准确的放在定位线上。垫板宜采用长度不小于

51、2跨，厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。15、每根立杆下端须与底脚支撑钢板密贴，且垂直度控制在3%以内。钢管支架检查验收合格签证后，方可进入下道工序。16、立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除梗肋处可采用搭接头外，必须采用对接扣件实行对接。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于100mm。相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，相邻接头的高度差应大于1500mm。17、大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，一般不小于6m。大横杆对立杆起约束作用。故立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆应错开布置在

52、立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况。同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接的水平距离应大于1500mm。18、小横杆：小横杆紧贴立杆布置，用直角扣件扣紧，拆模前在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。 19、剪刀撑用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加24个扣结点。剪刀撑的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证支架的稳定性。剪刀撑的接长宜采用对接扣件的对接连接。当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。20、扣件式脚手架的搭设顺序是：做好搭设的准备

53、工作按支撑施工图放线按立杆间距排放底座放置扫地杆逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆接立杆加设剪刀撑。 21、满堂支撑需待砼达到设计强度方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反。先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管支架顶端拆起。拆除顺序为：剪刀撑小横杆大横杆立杆。22、相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于纵距的1/3，上下横杆的接长位置应错开布置，在不同的立杆步距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。23、剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加24个扣结点。支撑排架是箱体顶板的关键工序，排架搭设结束后由专人对排架进行验收，验收合格后方可支模。项目经理：吕新合制定有关安全规章制度监督指导安全措施贯彻落实安全奖惩工作项目工程师：焦勇施工员：韩天送安全员：冯浩设备管理员：赵士禄编制安全技术方案安全设施设备验收特殊施工安全交底施工