发电机保护教程讲诉

1、发电机基本概念发电机的作用是将汽轮机或水轮机输出的机械能变换成电能。1 主要构成发电机主要由定子和转子两部分构成。在定子与转子间留有适当的间隙，通常将该间隙称作为气隙。极对数为1的三相交流同步发电机的结构示意图如图所示。在定子铁芯上设置有槽，每个定子槽分上槽和下槽，上槽及下槽中设置有定子绕组。每台发电机的定子绕组为三相对称式绕组，如图中的a-x、b-y、c-z所示。所谓三相对称绕组是指三个绕组（即 a-x、b-y、c-z ）的匝数相等，其空间分布相对位置相距120。在定子铁芯的上槽与下槽之间设置有屏蔽层。在转子铁芯上也有槽，槽内设置有转子绕组（如下图）为提高发电机的单机容量及降低铁芯及绕组的温

2、度，各种发电机均设置有冷却系统。 小型发电机一般采用空气冷却方式，也有采用氢冷式；对于大型汽轮发电机， 通常采用水内冷及氢冷方式。2作用原理在转子绕组中（图中的 W-j ）通入直流，产生一恒定磁场（其两极极性分别为N S）。发电机转子由汽轮机或水轮机拖着旋转，恒定磁场变成旋转磁场（通常称之气隙磁场）。转子旋转磁场切割定子绕组，必将在定子绕组产生感应电势。由于转子磁场在气隙中按正弦分布，而转子以恒定速度旋转， 从而使定子绕组中的感应电势按正弦波规律变化。发电机并网运行时，定子绕组中出现感应电流，向系统输出电能。3发电机的额定转速转子磁场旋转时，每转过一对磁极，定子绕组中的电势便历经一个周期。因此

3、，定子绕组中电势的频率可由每秒钟转过磁极的极对数来表示。设发电机的极对数（即一个N 个S）为P,每分钟的转速为n,则频率 f = pn/60 转速 n= 60f/p （1）汽轮发电机的极对数 P= 1,当电网的频率f = 50赫时，n= 3000转/分。对于水轮发电 机，其极对数较多，故允许其转速转低，当 P= 4时，水轮机的转速n=750转/分，当极对数 P= 24时，其转速为125转/分。4两种旋转磁场(1) 直流激磁旋转磁场直流激磁旋转磁场， 又叫机械旋转磁场。 在同步发电机转子上装设有转子绕组，通入直流后产生直流激磁的磁极， 当转子旋转时，在气隙形成旋转磁场。 该旋转磁场与转子无相对

4、运动。气隙旋转磁场的转速与转子的转速相同。发电机正常运行时，转速为同步速。(2) 交流激磁的旋转磁场发电机定子三相对称电流流过三相对称绕组时，将在气隙中产生旋转磁场。 该旋转磁场由三相交流产生，故称交流激磁的旋转磁场。发电机正常运行时， 两种旋转磁场的转速均等于同步速，它们之间无相对运动。 又因为转子的转速也等于同步速，因此，定子旋转磁场与转子之间无相对运动，而转子磁场紧拉着定子旋转磁场转动。5发电机的冷却方式根据冷却介质流通的路途，同步发电机的冷却方式，可分为外冷式及内冷式两种。外冷式又称之表面冷却方式， 其冷却介质有空气及氢气两种； 内冷式称之直接冷却方式， 其冷却介质有氢气及水两种。当采

5、用水冷却方式时，绕组为空心铜制绕组，冷却水直接由绕组内流通。目前，大型汽轮发电机定子绕组的冷却方式，多采用水冷方式。有些发电机的转子绕组也采用水内冷方式。将转子绕组及定子绕组均由水内冷冷却的发电机，称之双水内冷发电机。6并网运行汽轮发电机电势与端电压的关系发电机并网运行时，向系统送出有功及无功。此时，机端电压与发电机电势的关系E)= U+ jlX d (1)式中：Eo 发电机电势；U机端电压；I 发电机定子电流；X d发电机的同步电抗。若以机端电压为参考向量，及 的向量关系如图下图所示。在图中：功率因数角；3发电机电势与机端电压之间的夹角，又称之功角。由图可以看出，当发电机送出有功及无功时，发

6、电机电势E0大于机端电压 U。当发电机从系统吸收无功时，发电机电势将小于机端电压。7发电机的阻抗若不及电阻分量，发电机的阻抗有 同步电抗、 暂态电抗、 次暂态电抗、 负序电抗和零序 电抗 。（1）同步电抗 发电机的同步电抗也叫正序电抗。正常运行时发电机的电抗，称之同步电抗；（2）负序电抗发电机不对称运行时， 负序电流产生负序旋转磁场， 负序旋转磁场以 2 倍同步转速切割 转子绕组。负序电抗等于机端负序电压与定子绕组中负序电流的基波分量之比。（3）零序电抗零序电抗具有漏抗的性质，其大小决定于零序电流产生的漏磁通。（4）暂态电抗当定子电流突然变化时，在转子绕组中产生感应电势（像变压器一样） ，在转

7、子回路中 产生感应电流。该电流的作用使定子电抗减小，将减小后的电抗称之为暂态电抗 。（5）次暂态电抗 当转子上有阻尼绕组时， 若定子电流突然变化， 由于阻尼绕组回路的阻抗不能突变， 致使磁 路的磁阻很大，相应的电抗更小。发电机保护的配置一 发电机的故障及不正常运行方式1 发电机的故障（1）定子绕组的故障 定子绕组的故障主要有：相间短路（二相短路、三相短路） 接地故障：单相接地、两相接地短路故障 匝间短路 （同分支绕组匝间短路， 同相不同分支绕组之间的短 路）。（2）转子绕组的故障主要有：转子绕组一点接地及二点接地，部分转子绕组匝间短路。2 发电机异常运行方式发电机不正常运行方式主要有： 定子绕

8、组过负荷， 转子绕组过负荷，发电机过电压；发 电机过激磁，发电机误上电、逆功率、频率异常、失磁、发电机断水及非全相运行等。二 发电机保护的配置发电机定子绕组或输出端部发生相间短路故障或相间接地短路故障， 将产生很大的短路 电流，大电流产生的热、电动力或电弧可能烧坏发电机线圈、定子铁芯及破坏发电机结构。转子绕组两点接地或匝间短路， 将破坏气隙磁场的均匀性， 引起发电机剧烈振动而损坏 发电机；另外，还可能烧伤转子及损坏其他励磁装置。发电机异常运行也很危险。 发电机过电压、 过电流及过激磁运行可能损坏定子绕组； 大 型发电机失磁运行除对发电机不利之外，还可能破坏电力系统的稳定性。其他异常工况下， 长

9、期运行也会危及发电机的安全。为确保发电机安全经常运行，必需配置完善的保护系统。1 短路故障的主保护发电机内部短路故障的主保护有： 纵差保护，横差保护（单元件横差及三元件横差保护） ， 发电机定子绕组匝间保护 （主要有单元件横差保护、 纵向零序电压匝间保护及负序功率方向 保护），转子两点接地保护，励磁机纵差保护。2 短路故障的后备保护发电机短路故障的后备保护主要有： 复压闭锁过流保护，对称过流及过负荷保护，不对 称过流及过负荷保护、负序过电流保护， 转子过流及过负荷保护、转子两点接地保护、带记 忆的低压过流保护。3其他故障保护发电机单相接地保护，发电机失磁保护。4发电机异常运行保护发电机异常运行

10、保护有：发电机过电压保护， 发电机过激磁保护、 逆功率保护，转子一点接地保护，定子过负荷保护、非全相运行保护、大型发电机失步保护、频率异常保护等。5开关量保护发电机断水保护等。6临时性保护所谓临时性保护是指：发电机正常运行时应退出的保护。其中有发电机误上电保护及发电机 启、停机保护等。发电机纵差保护，是发电机相间故障的主保护。一纵差保护的分类1按输入电流的不同分类发电机差动保护由三个分相差动元件构成。若按由差动元件两侧输入电流的不同进行分类， 可以分成完全纵差保护和不完全保护 两类。其交流接入回路分别如图（3）和（b）所示。AC(b)图在图中:Ja、Jb、Jc 分别为发电机A、B C三相的差动

11、元件;(a )图A、B C发电机三相输入端子。由上图可以看出， 发电机完全纵差保护与不完全纵差保护的区别是： 对于完全纵差保护， 在 发电机中性点侧， 输入到差动元件的电流为每相的全电流， 而不完全差动保护， 由中性点输 入到差动元件的电流为每相定子绕组某一分支的电流。2 按制动方式分类为确保区外故障时纵差保护可靠不动作， 在差动元件中设置有制动量。 按制动方式分类， 差动保护可分为 比率制动式和标积制动方式 。3 按出口方式分类目前， 发电机纵差保护均采用由三个差动元件构成的分相差动保护。 由于发电机电压系 统系小电流接地系统， 故保护的出口既可以采用单相出口方式， 也可以采用循环闭锁出口方

12、 式。所谓 循环闭锁出口方式 是指：在三个相差动元件中， 只有二个或三个元件动作后， 保护 才作用于出口。 另外，为防止发电机两相接地 (一个接地点在差动保护区内，另一个接地点 在差动保护区外) 短路时差动保护拒绝出口， 一般采用由负序电压元件去解除循环闭锁措施。 此时，当负序电压元件动作之后，只要有一相差动元件动作，保护就作用于出口。二 动作方程目前，国内生产及广泛应用的发电机差动保护装置， 为提高区内故障时的动作灵敏度及确保 区外故障时可靠不动作，一般采用具有二段折线式动作特性的差动元件。其动作方程为|dI dzOI zW I z0IdKz ( I z | z0)+ | dzOI z I

13、zO (1 )式中：I d 差动电流，完全纵差：I d = / I s+ I n/,不完全纵差：ld=/ I s+ KIn/；I z 制动电流，完全纵差：Iz=(/ I S I n/) /2 ,不完全纵差：Iz=(/ I s KIn/) /2 ;标积制动式完全纵差：I z= I nI scos ( 180 - 0)，标积制动不完全纵差：lz = VC I nKIscos (180 - 0)；Kz比率制动系数；I zO 拐点电流，开始起制动作用时的最小制动电流；I dzO 初始动作电流；In、Is分别为中心点及机端差动TA的二次电流；K 由中性点全电流与中性点流入差动TA的电流的比值；（ I N

14、与I S之间的相位差。三动作特性具有两段折线式发电机纵差保护的动作特性如图所示。由下图可以看出：纵差保护的动作特性由二部分组成：即无制动部分和有制动部分。这种动作特性的优点是：在区内故障电流小时，它具有很高的动作灵敏度；在区外故障时，它具有较强的躲过暂 态不平衡电流的能力。在下图中：I dzO 最小启动电流；I zO 拐点电流；I d 动作电流（差电流）；Iz 制动电流；Kz 制动系数。某些厂家生产的发电机差动保护的动作特性，采用所变谓斜率（变制制系数）的动作特性,实际上是多段折线式的动作特性。数十年的运行实践表明，只要对各参数进行合理的整定， 上图所示的动作特性，完全满足发电机对差动保护动作

15、可靠性及动作灵敏度的要求。四逻辑框图发电机纵差保护的出口方式：有单相出口方式及循环闭锁出口方式两种，其逻辑框图分别如图（a）及图（b）所示。上悄社境 ：p11中童葩出口（a）图：单相出口方式的发电机纵差保护逻辑框图（b）图：循环闭锁出口方式发电机纵差保护逻辑框图由图（a）可以看出：当采用单相出口方式时，只要有一相差动元件动作，保护即作用 于出口。由图（b）可以看出：当采用循环闭锁出口方式时，只有二相差动元件动作后，才作用 于出口；但是，当出现负序电压时，只要有一相差动元件动作，保护即作用于出口。五 整定原则及取值建议 3 严宀小 皿e 小由纵差保护的动作特性可以看出，对其定值的整定，主要是确定

16、其构成三要素：即比率制动系数Kz、最小动作电流I dzO、拐点电流I zO。1最小动作电流IdzO最小动作电流也叫启动电流或初始动作电流。对于动作特性为两段或多段折线式纵差保护，最小动作电流实质是无制动时的动作电流。对IdzO的整定原则是：按躲过正常工况下的最大不平衡电流来整定。可按下式进行整定I =K （ K + K ） I （2）dzO H 12 e式中：Kh 可靠系数，通常取 1.52 ;Ki TA变比误差，10P级互感器误差为0.03,故Ki可取0.06 （考虑两侧TA正、 负误差）；K2保护装置通道传输变换及调整误差，可取0.1 ;Ie 发电机额定电流，TA二次值。代入式（2）可得

17、I =（ 0.24 0.32 ） Ie, 一 般取 0.31 e。dz0对于不完全纵差保护，尚应考虑每相分支电流的不平衡，故还应适当提高定值。2 拐点电流 I z0理论上分析， 外部故障时短路电流总比发电机的额定电流大， 因此， 其纵差保护的拐点 电流应大于或等于其额定电流。 但是，由于差动保护的初始动作电流是按照发电机正常工况 的不平衡电流来整定的， 未考虑暂态过程的影响， 故在外部故障切除后的暂态过程中， 若无 制动作用，则差动保护有可能不正确动作。在外部故障切除后的暂态过程中，由于差动两侧 TA 二次的暂态特性不能完全相同，致 使差动两侧电流之间的相位发变化，从而使不平衡电流增大。此外，

18、若拐点电流 I z0 过大， 由于无制作用可能致使差动保护误动。因此,Izo应取（0.50.8） le。3 比率制动系数 Kz比率制动系数的取值原则， 应按使差动元件躲过发电机外部三相短路时产生的最大不平 衡电流来整定。区外三相短路时，差动元件可能产生的最大不平衡电流为I h & max= （ K1 K2 K3） I kmax （3）式中：1 h smax 一最大不平衡电流；Ikmax 最大短路电流；心一 TA的10%误差；K2通道的变换及传输误差，取0.1；K3两侧TA暂态特性不一产生的误差，取0.05。代入式（ 3）得Ihs max= 0.25I kmax， Ihs max/Ikmax =

19、 0.25当不计拐点电流时，差动元件的比率制动系数应为Kz = Khx 0.25 =（ 1.21.3） 0.25= 0.30.325，可取 0.30.4。 对于不完全纵差保护，当两侧差动 TA 型号不同时，可取 Kz=0.5。4 解除循环闭锁的负序电压元件定值一般按高压母线出线末端故障产生的负序电压来整定。通常U2=（ 9 12） V六 对各类发电机纵差保护的评价 各种类型的发电机纵差保护均有自己的特点。1 完全纵差保护发电机完全纵差保护，是发电机相间故障的主保护。由于差动元件两侧TA的型号、变比完全相同， 受其暂态特性的影响较小。 其动作灵敏度也较高， 但不能反应定子绕组的匝间 短路及线棒开

20、焊。2 不完全纵差保护不完全纵差保护除保护定子绕组的相间短路之外， 尚能反应定子线棒开焊及某些匝间短 路。但是， 由于在中性点侧只引入其一分支的电流，故在整定计算时，尚应考虑各分支电流不相等产生的差流。另外，当差动元件两侧TA型号不同及变比不同时，受系统暂态过程的影响较大。3比率制动式与标积制动式两者均能有效躲过区外故障，其动作特性也元全相同。当区外故障时，标积制动方式纵差保护与比率制动式纵差保护工况完全相同。不同的是标积制动式纵差保护的制动电源反映两侧电流之间的相位敏感，故内部故障时其灵敏度更高(因制动量为负值)。发电机横差保护适用于定子绕组为 多分支的发电机，当某相中某一分支发生匝间短路或

21、 某相两分支之间在不同匝数处发生短路时，横差保护应立即动作切除发电机。一横差保护的分类根据交流回路引入电流及保护中含差动元件的数量不同，发电机横差保护可分为 单元件横差和三元件横差。三元件横差又称裂相横差。二单元件横差保护单元件横差保护，适用于每相定子绕组为多分支，且有两个或两个以上中性点引出的发 电机。TA二次电流。以定子绕组1交流接入回路及动作万程单元件横差保护的输入电流，为发电机两个中性点连线上的为每相两分支的发电机为例，其交流接入回路如图所示。J.lIH.;:;r其动作万程为I opI opO (4)式中：lop 中性点TA二次电流；I opO 横差保护动作电流整定值。2逻辑框图横差保

22、护是发电机内部短路的主保护，应无延时动作。但考虑到转子两点接地短路时发电机气隙磁场畸变可能致使保护误动，故在转子一点接地保护动作后，使横差保护带一个小延时动作。保护动作逻辑框图如图所示。HI I3定值的整定 对单元件横差保护的整定，主要是确定动作电流及动作延时。(1 )动作电流目前，在单元件横差保护中，设置有三次谐波滤过器。因此，其动作电流应按 躲过系统发生不对称短路或发电机失磁失步运行时转子偏心产生的最大不平衡电流。lop= Kh ( K1+ K2+ K3)le (5)式中：Kh 可靠系数，取1.5;K1-额定工况下，冋相不冋分支绕组由于参数的差异产生的不平衡电流，最大 可取 3 X 2%

23、= 0.06;K2 正常工况下气隙不均匀产生的不平衡电流，取0.05le；K3异常工况下转子偏心产生的不平衡电流，取0.1le。将各参数代入式(5)得lop=( 0.30.35) le,可取 o.35le。(2 )动作延时动作延时ti可取0.51秒。三裂相横差保护1交流输入回路裂相横差保护由三个横差元件构成，每个元件两侧的输入电流分别接在某相定子绕组两分支(或两分支组)上的 TA二次。以A相横差元件为例，其交流接入回路如图所示。I中性点由图可以看出：由于两组 TA二次呈反极性连接，且在正常工况下一次电流 h= |2,故 流入差动元件的电流为零。 当定子绕组的某一分支匝间短路或两分支不同匝间短路

24、时，图中的一次电流11工12,故在差回路中产生差流，保护动作。2逻辑框图在转子两点接地之后，为避免横差保护抢先动作，对于裂相横差保护应具有短动作延 时。裂相横差保护的逻辑框图如图所示。3图中的横差元件，可以采用具有比率制动特性的差动元件，也可以采用像单元件横差元件那样的过电流元件。采用过电流元件时，其动作方程为Id|op式中：Id差回路中的差流；I op 差动元件动作电流整定值。采用具有比率制动特性的差动元件时，其动作方程为IdI dz0( IzW Iz0)|d |dz0+ KI z ( Iz Iz0)式中：Id 差流，Id(丨1+ I2)；Iz 制动电流,Iz( I1 I2)/2；Idz0

25、一初始动作电流；K 比率制动系数；Iz0 拐点电流；h、12 (TA二次值)分别为某相定子绕组分支(或分组)电流。 根据式(6)可以划出如图所示的动作特性。4整定计算(1)采用过电流元件时动作电流应按躲过区外不对称短路时产生的最大不平衡差流来整定。Iop= 1/2KH ( Ki+ K2+ K3)|Kmax (7)式中：Kh 可靠系数，取 1.151.2 ;Ki两侧TA的10%误差，取0.1;K2通道传输及调整误差，取0.1 ;0.1。K3-不对称短路时，由于转子偏心造成的误差取将以上各数据代入式( 7)，可得lop = 1/2 ( 0.3450.36 ) iKmax可取 0.2I Kmax(

26、2 )采用具有比率制动特性的差动元件时 对其定值的整定，主要是确定最小动作电流，拐点电流及比率制动系数。A 、最小动作电流 按躲过正常工况下产生的最大不平衡电流来整定。Idz0= 1/2KH ( K1+ K2 + K3)le (8)式中：Kh 可靠系数，取1.52 ;Ki两侧TA变比误差，取0.06;K2气隙磁场不均匀产生的误差，取0.05;K3保护装置通道传输及调整误差，取0.1。代入式( 8)可得Idz0=( 0.250.27) le,可取 0.2le。B、拐点电流在额定工况下，保护的制动电流约为0.5Ie,因此，拐点电流可取(0.30.4) 0.5le。C、比率制动系数 比率制动系数 K

27、 可取 0.4。发电机定子绕组发生匝间短路时, 将出现 纵向零序电压 。纵向零序电压式匝间保护是以 纵向零序电压为判据构成的发电机匝间短路保护。一 交流接入回路纵向零序电压式匝间保护的接入电压, 取自机端专用 TV 的开口三角形电压。 对发电机专用 TV 的要求是：全绝缘式 TV ,其一次中性点不能接地,而应通过高压电缆与发电机中性点连接起来 。保护装置的交流接入回路如图所示。r*jiTYrru r-itTIL保 护对保护接入专用 TV二次电压的目的是用于 TV断线闭锁。二逻辑框图为防止专用TV 一次断线时匝间保护误动，引入TV断线闭锁；另外，为防止区外故障或其他原因（例如专用 TV回路出现问

28、题）产生的纵向零序电压使保护误动，通常采用负序功率方向闭锁元件（也有采用负序功率增量方向元件闭锁的）。对于微机型保护装置，负序功率方向判据应采用允许式闭锁。该保护的逻辑框图如图所示。&%1加A&用T斯絃在图中：3U。纵向零序电压元件；P2负序功率方向元件；t 时间元件。对匝间保护引入一个短延时 t的目的是：在专用TV 一次断线或一次保险抖动时， 确保 可靠闭锁保护出口。三专用TV断线闭锁元件匝间保护及3Uo式定子接地保护TV断线闭锁，在TV 一次断线时应动作。为防止 TV 一次断线时保护误动，通常采用比较两组TV二次电压大小及相位差的原理。国内已采用过的反应 TV 一次断线的TV断线闭锁装置，

29、其构成原理有两种：一种是比较TV二次三相电压向量和比较式，另一种是电压平衡原理。1三相电压向量和比较式反映TV二次三相电压向量和的比较式TV断线闭锁装置，是按对专用 TV及普通TV二次三相电压的向量和进行绝对值比较的原理构成。其动作方程为：(Ua+Ub+Uc) (Ua+Ub+Uc) (9)(Ua+Ub+Uc)v (Ua+Ub+Uc) (10)在式（9 ）和（10）中：UA、UB、Uc 专用TV二次三相电压；Ua、Ub、Uc普通TV二次三相电压。式（9）表示专用TV 一次断线；式（10）表示普通TV 一次断线。正常工况下，TV二次三相平衡，其向量之和近似等于零。当专用TV 一次某相断线时（Ua+

30、Ub+Uc）57 V，而普通 TV 二次（Ua+Ub+Uc） 0V。反之，当普通 TV次断线时，（Ua+Ub+Uc） 57 V，而（Ua+Ub+UC） V。因此，式（9）及式（10）能正确反应TV 一次断线。但是，由于专用TV 一次中性点不接地，而普通 TV 一次中性点直接接地，当发电机定 子绕组发生单相接地进，断线闭锁元件将误判普通TV断线。2电压平衡式原理电压平衡式TV断线闭锁元件，是按比较两组TV二次同名相间电压 Uab、Ubc及Uca的原理构成。其动作逻辑框图如图所示。在图中： U差压整定值； UbA Ubc、A Uca专用TV与普通TV二次同名相间电压之差； max Ubc、A 也取

31、 Uab、A Ubc、A Uba中的最大者； U2 普通TV二次的负序电压。由图可以看出：若 UabA U-、A U=a三者中任一个大于 U时，判为TV一次断线；此 时，如果普通TV二次无负序电压，则判为专用TV断线，若普通TV 二次有负序电压，则被判为普通TV断线。专用TV断线时，闭锁匝间保护；普通 TV断线时，闭锁3Uo定子接地保护。 分析表明：当发电机定子绕组一点接地时，断线闭锁装置不会误动。四负序功率方向负序功率方向元件的接入电压为机端普通TV二次三相电压，接入电流为机端 TA二次三相电流。负序功率方向元件的作用，是防止区外故障及因任何原因使专用TV三次回路异常时匝间保护误动。为此，其

32、动作方向应指向发电机内，当发电机输出负序功率时， 允许保护动作。五定值整定对纵向零序电压式匝间保护的整定，主要是确定纵向零序电压元件的动作电压，断线闭锁元件的差压，负序电压元件的动作电压。1动作电压动作电压3Uo的整定原则是：能可靠躲过正常工况下由于发电机纵向不对称及TV一次或三次参数不一致产生的零序电压； 另外，在定子绕组发生最少匝间短路时， 保护应可靠动 作。对于定子绕组为单 Y连接的发电机，其整定值可适当增大。例如对于上海电机厂生产的 125MW双水内冷式汽轮发电机 ，3Uo可取8V以上；而对于容量为200MW3OOMW定子绕组呈双 Y连接的汽轮发电机，3Uo可取3V左右。2压差压差 U

33、的整定值，应确保专用 TV一次断线时，其二次相间电压与普通TV同名相相间电压之差等于其 23倍。多卷式石英沙型 TV一次保护熔断时，因两断点之间的距离很近而 不能使TV一次电压完全消失，故该差压可取68V。3负序功率方向元件的动作方向为防止因专用TV三次回路异常或一次保险熔断不干脆使保护误动，负序功率方向元件的动作方向应指向机内。4负序电压元件的动作电压负序电压元件的动作电压，应保证正常工况不误动，通常取68V。五提高动作可靠性措施为确保纵向零序电压式匝间保护动作可靠性，除增加一动作小延时及设置负序功率方向元件之外，尚应保证专用 TV二次及三次回路满足反措要求。在TV三次回路不应设置保险或隔离

34、刀闸的辅助接点；在TV端子箱TV二次和三次回路严格分开。另外，专用 TV 一次中性点对地绝缘应高（采用全绝缘式 TV, 次中性点通 过高压电缆与发电机中性点联接起来），决不允许一次中性点接地。一发电机定子单相接地的危害设发电机定子绕组为每相单分支且中性点不接地。发电机定子绕组接线示意图及机端电压向量图如图中的（a）、（ b）所示。（a）（ b）设A相定子绕组发生接地故障，接地点距中性点的电气距离为a（机端接地时a= 1）。此时，相当于在接地点出现一个零序电压。由图（b）可以看出：A相绕组接地时，使 B相及C相对地电压，由相电压升高到另一 值，当机端A相接地时，B、C两相的对地电压由相电压升高到

35、线电压（升高到3倍的相电压）。另外，发电机定子绕组及机端连接元件（包括主变低压侧及厂高变高压侧）对地有分布电容。零序电压通过分布电容向故障点供给电流。此时，如果发电机中性点经某一电阻接地，则发电机零序电压通过电阻也为接地点供给电流。发电机定子绕组单相接地的危害是：非接地相对地电压的升高，将危及对地绝缘，当原来绝缘较弱时，可能造成非接地相相继发生接地故障，从而造成相间接地短路， 损害发电机；另外，流过接地点的电流具有电弧性质，可能烧伤定子铁芯。如果定子铁芯烧伤，修复很困难。分析表明：接地点距发电机中性点越远，接地运行对发电机的危害越大；反之越小。中 性点附近时，若不再出现其他部位接地故障，不会危

36、害发电机。二 零序电压及安全接地电流设定子A相接地，接地点距中性点的电气距离为a,则机端对地电压为（1a） Ua。接地点的零序电压3U0= UA （1- a） + UB+ UC （11）由式（11）可以看出，定子单相接地时，发电机系统的零序电压与接地点的位置有关, 如图所示。在图中：U ,e发电机相电压额定值；3Ug-发电机系统的零序电压；a接地点距中性点的电气距离，机端接地时，a=1。可以看出：接地点距中性点越远，零序电压越高。机端接地时零序电压最大（等于发电机相电压）；中性点接地时，零序电压等于零。接地时的最大电容电流为Icmax = V 3Ue3 CX 103 （12）式中：Lmax 机

37、端接地时流过接地点的电容电流，单位为安培；Ue发电机电压，单位 KV ；3 C 发电机对地容抗，单位法拉。所谓发电机的安全接地电流，是指长期流过接地点、而不损坏发电机定子铁芯的最大电流。对于不同电压等级及不同容量的发电机，其安全接地电流不同。 发电机电压越高及容量越大，其安全接地电流越小。安全接地电流与发电机电压及容量的关系列于下表。发电机电压容量安全接地电流备注6.3KV50MW及以下4A10.5KV50100MW3A13.815.75KV125200MW2A氢冷发电机2.5A18KV以上300600MW1A三 发电机三次谐波电势及机端、中性点三次谐波电压各种类型发电机运行时，均会产生三次谐

38、波电势。在额定工况下，发电机的三次电压可 能超过其额定电压的 5%。发电机定子绕组对地有分布电容。因此，在发电机定子绕组及对地分布电容构成的回路中，将流过三次谐波电流，从而在发电机端及中性点对地之间产生三次谐波电压。1发电机三次谐波电量的等值回路作以假设：发电机定子绕组对地的分布电容沿发电机定子绕组均匀分布，其总电容为Cg;发电机出线及连接元件（厂高变高压侧，主变低压侧）对地总电容为Cs;发电机的三次谐波电势为E3。若将电容Cg分成两等分，其一置于机端，另一置于中性点，则发电机三 次谐波电流流通的等值回路如图所示。在图中：E3发电机的三次谐波电势；i3-三次谐波电流；CG 发电机的对地总分布电

39、容；Cs 发电机出线及所连元件对地总电容。由图可以看出：三次谐波电势通过对地电容产生三次谐波电流，三次谐波电流在机端及中性点对地容抗上产生压降， 从而形成机端三次谐波电压 U3 3 S及中性点三次谐波电压 U33 No 还可以看出，由于机端对地电容（Cg/2+Cs）比中性点对地电容 Cg/2大，故U33SV U33 No U3s+U 3N E 3o机端三次谐波电压的大小可在机端TV开口三角绕组两端测量； 而中性点的三次谐波电压，可在中性点 TV （或消弧线圈或配电变压器）二次进行测量2 Ea、L3s及U3n的变化规律理论分析及测量表明，对于大多数发电机，其三次谐波电势随基波电势的增大而增大。在

40、并网之前，机端及中性点的三次谐波电压随发电机电压升高而升高；在并网之后，对于汽轮发电机，机端及中性点三次谐波电压随有功的增大而增大；而对于水轮发电机则随着无功功率的增大而增大。测量表明，在从发电机零起升压到负荷的全过程中，Uss与U3 N之间的相位变化不大。3定子接地时接地点位置对U33 s及U33N的影响分析表明，发电机定子绕组发生接地故障时，对UUs及U3N之间相对大小及相对相位均有影响。接地点的位置不同，UL s及U33 N之比不同。当机端接地时，UL s= 0,而U33 N最大；而中性点接地时，U33 N = 0，而 1 s最大。U3 s及U3 N随接地点的变化规律如图所示。4机端连接

41、元件的变化对 L3sS及U3sN的影响机端连接元件对 U S及U33 N的影响，主要是连接元件对地电容的影响。不同的连接元 件，对地电容不同。连接元件对地电容越大，其影响越大。理论分析及测量结果表明：当发 电机断路器两侧对地并有电容时，发电机并网后增大U33 N而U33S减小。三发电机定子接地保护统计表明，在发电机的各种故障中， 定子接地故障占的比例很大。为确保发电机的安全，当出现定子绕组接地故障时， 应即时发现并作相应的处理。 这要靠定子接地保护。 规程规定, 对容量为100MW及以上的发电机，应装设 100%定子接地保护（即没有死区的接地保护）。 1定子接地保护的类别定子接地保护的种类很多

42、。其中有 零序电压式，零序电流式，三次谐波电压式，叠加直 流式，叠加交流式，注入式等等。2零序电流式定子接地保护目前，国内采用的零序电流式定子接地保护有两种。一种用于小机组，另一种用于大机组。小机组零序电流式定子接地保护的原理构成接线图如图所示。在图中：TA 零序TA，套在发电机三相出线上。由图可以看出，接地保护实际上由一接在零序TA二次的电流元件及时间元件构成。零序TA无变比，靠漏磁使一次零序电流（即电容电流）传递至二次的。该保护的优点是：构成简单及选择性强， 可以区分接地点在机内还是在机外。其缺点是:由于零序TA尺寸的限制，只能用于小机组。用于大机组零序电流式定子接地保护的原理接线图如图所

43、示。在上图中：R 发电机中性点对地附加电阻，通常为1K Q ;TA 电流互感器。当定子绕组接地，有电流流过中性点，电流元件动作，经延时作用于出口。该保护的优点是：构成简单。其缺点是：有死区，在中性点附近接地时不动作，不能满 足大机组对接地保护的要求；另外，增加了流过接地点的电流，对发电机很不利。3叠加式定子接地保护叠加式定子接地保护有两类，其一是叠加直流式，另一是叠加低频交流式 （例如叠加一12.5Hz的低频电压）。叠加式定子接地保护的优点是：动作灵敏度高（特别是叠加直流式）及无死区（100%定子接地保护）。缺点是构成复杂，需要一套外加电源。4零序电压式定子接地保护零序电压式定子接地保护的 零

44、序电压，可取自机端 TV三次开口电压，也可取自发电机 中性点TV二次（或消弧线圈或配电变压器二次）。其动作逻辑框图如下图所示。在上图中：3Uo 零序电压元件。当零序电压元件3Uo 接于至机端TV三次时，为防止TV 一次断线保护误动，应设置TV断线闭锁。该保护的优点是：构成简单，动作可靠，其缺点是有死区，在从中性点向机内1015%的定子绕组接地时，该保护不动作。四双频式100%定子接地保护双频式定子接地保护，由两部分组成。其一是基波零序电压式接地保护，另一是三次 谐波式定子接地保护。基波零序电压式接地保护的保护范围是：由机端向机内85%90%的定子绕组接地。三次谐波式定子接地保护的保护范围决定于

45、其构成方式，主要用于保护由发电机中性点向机内1520%左右的定子绕组接地。1交流接入回路双频式100%定子接地保护的交流接入回路如图所示。上图中：TV1 中性点电压互感器(或消弧线圈或配电变压器)；TV2机端电压互感器。多数3U0定子接地保护不引入中性点 TV二次电压，因此，当机端 TV 一次断线时，保 护要误动，故需设置专用的TV断线闭锁元件。2逻辑框图(1) 3U0定子接地保护的逻辑框图目前，国内应用的3Uo定子接地保护，根据接入的零序电压的取处，其动作逻辑框图有三种形式。上上图所示的逻辑框图为零序电压取自机端三次的构成形式。当零序电压取自中性点TV (或消弧线圈或配电变压器)二次时，不需

46、设置TV 一次断线闭锁，故其逻辑框图为下图所示。第三种形式保护的逻辑框图如下图所示。3Uo2 零序电压取自发电机中性点的电压元件。上图所示的零序电压式定子接地保护，不需要设置TV断线闭锁，其动作可靠性高。(2) 3定子接地保护的逻辑框图目前，国内生产并广泛应用的 33定子接地保护的构成方式有两种：其一是幅值比较式,另一是幅值相位比较式。A、动作方程所谓幅值比较式，是比较中性点三次谐波电压U3n与机端三次谐波电压 L3s的幅值。其动作方程为KiLss K3U “+ U (13)式(13)中：Ki-调平衡系数；K3 -制动系数； U 浮动门坎电压；L3q s机端三次谐波电压； U3 n 中性点三次

47、谐波电压。幅值相位比较式，是同时比较中性点三次谐波电压N与机端三次谐波电压 U3 3S的大小及相位。其动作方程为(K1U33 n+ K2L3s) K3U33 n (14)式(14)中：K、K2 幅值、相位平衡系数；K3 制动系数； 其他符号的物理意义同式(13)。B、逻辑框图三次谐波电压式定子接地保护的逻辑框图，如下图所示。(3) 定值的整定A、零序电压式定子接地保护的整定对零序电压式定子接地保护的整定：是确定3Uo电压元件的动作电压及时间元件的动作 时间。3Uo电压元件动作电压整定原则：当保护装置中有性能良好的三次谐波滤过器时，应按躲过正常工况下 TV开口或中性点TV二次可能出现的最大基波零

48、序电压来整定。UOP0=KH Uomax (15)式中：Uopo零序电压元件动作电压；Kh 可靠系数，取1.52 ；U 0max 正常运行发电机出现的最大横向电压。影响Uomax的因素很多，主要有发电机三相电压系统对地不平衡，机端TV三相参数不一致，TV三相负载不均等。发电机定子引出线不是封闭母线时，可取1013V ;当发电机母线为封闭时， 可取810V。当主变高压侧发生接地短路故障时，高压侧的零序电压可通过变压器两侧的耦合电容传递至发电机系统。当定子接地保护不引入高压侧零序电压作为制动量时，其动作延时t,应按与主变高压侧接地故障保护的后备段相配合t= t 高 Omax + t (16)式中：

49、t 3U0定子接地保护动作延时；t高0max 主变高压侧零序保护后备段最长动作时间； t 时间级差，一般取 0.30.5S。B、33定子接地保护的整定幅值、相位平衡系数 Ki、K2应在发电机空载额定电压下或小负荷工况下调平衡整定。 而制动系数K3的确定应按下述原则进行：水轮发电机取0.2左右；汽轮发电机可取 0.60.8。五提高双频式定子接地保护动作可靠性措施双频式定子接地保护， 可以有效保护发电机定子绕组上任一点的接地故障，当发电机机端连接元件对地绝缘降低或接地时亦能反应。如果发电机引出线及所连元件露天安置时，雨天（特别是污尘严重地区）保护可能误动。此时，为提高保护的动作可靠性，在计算其整定

50、 值时，不宜整定得过于灵敏。三次谐波电势、中性点及机端三次谐波电压的大小和相位关系，与发电机类型、结构、 运行方式均有关。因此，应在发电机运行工况下对33定子接地保护进行调整及整定（最好在空载额定电压下或小负荷时进行整定及调整）。保护的输入回路应满足反措要求：机端TV三次回路中不应设置保险或隔离刀闸的辅助接点；TV三次回路与二次回路应在 TV端子箱处分开，不应有公共回路；中性点TV （消弧线圈或配电变压器）二次不应设置保险及其他辅助接点，其二次回路中只能有一个接地点， 且接地点在保护盘上；中性点 TV 一次不应装保险；机端 TV三次回路不允许有多点接地现 象。当3 3定子接地保护采用幅值相位比

51、较式时，机端TV 一次中性点及发电机中性点TV（或消弧线圈或配电站）一次应可靠接地，机端TV 一次中性点不允许经消谐器接地。当发电机中性点经消弧线圈或单相 TV接地时，如果其一、二次之间的变比等于（ Ue/ V3） /0.1KV时，整定的幅值、相位比较式33保护，其Ki在0.91.1之间，K2一般小于0.1。 K3不应大于1。对于发电机出口断路器两侧并有接地电容、或发电机电压系统有电缆出线、或扩大单元接线（两台机公用一台变压器）时，宜设置两套33保护，分别在不同工况下投入运行。为防止机端TV 一次保险保险熔断特性不良致使 3U0定子接地保护误动，保护的引入电 压可取中性点TV或消弧线圈或配电变

52、压器的二次， 亦可取机端3U0元件与中性点3U0元件 组成的“与门”作为定子接地保护（其逻辑回路如上图所示）。应当指出的是：如果采用接入中性点TV二次（或消弧线圈或配电变压器二次）电压的3U0接地保护，在整定动作电压时，应注意TV的变比。只有在其变比为（Ue/V3） /0.1KV时，其动作电压定值与接入机端3U0时相同。当厂高变低压侧的中性点（低压绕组接成Y型）经小电阻接地时，发电机3U0接地保护定值的整定，尚应考虑与厂高变低压侧的接地保护相配合。为确保定子接地保护回路正确、定值整定无误，在机组启动时应作机端及中性点的真机接地 试验。一、并联运行发电机的功角特性设所研究的发电机通过主变及输电线

53、路与无穷大系统连接。如下图所示：发电机向系统送出有功及无功。发电机的同步电抗为 X、变压器的电抗为 Xt,则上图的等值网路为下图：如下:其中曰一发电机电势Xds 发电机与系统连接的等值阻抗，Xds = Xd+ Xt+ Xl ,其中Xd为发电机同步电抗， 人和Xl分别为主变及线路的电抗值。P发电机发出的有功功率Q-发电机向系统送出的无功功率I 一发电机电流UC 无穷大系统的等效电压根据发电机的等值网路图可以画出发电机电势Ed与无穷大系统电压 Uc的相量关系图。一功率因数角3发电机电势与无穷大系统之间的夹角通常将3称为功角。由上图可得：Edsin 3= IXdzcos 所以 Icos Q= Eds

54、in 合 /X d，又有 P=mUIcos 所以：P= mU ( Ed/Xd) sin S电机课本上公式为：P&P2= mUESin S /x t上式为并网运行发电机的功角方程。忽略发电机损耗，则并网运行的发电机功角特性曲线如下:二、并网运行发电机失磁后的物理过程1发电机失磁的原因正常运行的发电机发生失磁故障的原因很多，主要有：灭磁开关（MK或LMK误跳，转子回路短路，励磁电源故障及励磁调节器异常等。2、从失磁到失步发电机正常运行时，由励磁系统提供转子电流，产生直流磁场。发电机以同步速旋转，直流磁场称为旋转磁场。旋转磁场切割定子绕组，在定子绕组中产生感应电势，向系统送出电流。 设原动机向发电机输入的有