晶瑞璜塔吊专项施工方案

1、目录塔吊天然基础专项施工方案一、工程概况2二、塔吊概况2三、塔吊安装位置及基础型式选择2四、塔吊的使用与管理3五、塔吊基础3六、 QTZ80（ 6013）塔吊天然基础的计算书41塔吊基础施工方案一、工程概况河东工业园建设项目丙类仓库，甲类车间两栋单体，总建筑面积约为二、塔吊概况本工程施工计划设置塔吊1 台，塔吊布设位置见平面布置图。 采用生产的 QTZ80（6013）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45 米，附着式起升高度达150 米（本工程实际使用搭设高度约 20 米），工作臂长 60 米，最大起重量6 吨，公称起重力矩为800KN.m。综合本工程地质条件及现场实际情况，参照河东工业园建设项目

2、岩土工程勘探报告及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。三、塔吊安装位置及基础型式选择（一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求：1地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/ ；底面为60006000 的正方形。2基础混凝土强度不低于C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。3基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000 ；4基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4。5基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。6基础受力要求：荷载基础承载工况PPMMH

3、VZ工作状况245972102320非工作状况8053019300PH基础所受水平力 kNPV垂直力 kNM倾覆力矩 kN m2MZ扭矩 kNm基础受力图塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa 的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2 强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。经综合分析， 选取 4-2 强风化砾岩层为塔吊基础的持力层，基础面标高与建筑物的基础底标高相平。因塔吊基础上

4、表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，在塔吊基础预留300 300300 集水井并及时排除积水，确保塔吊基础不积水。塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。四、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均由具有安装及拆除专项质资的单位负责实施，并编制相应的塔吊搭拆专项方案经公司及监理单位审批后实施。塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于 4。塔吊司机及指挥人员均要持证上岗，指挥与司机之间用对讲机或信号旗联系，使用过程中严格遵守十不准吊规定。塔吊在验收合格并挂出合格牌后才能使用。塔吊的日常维修及各种保险、限位装置、接地电阻的检查均按公司的有关规定执行。确保做到灵敏，可靠。3塔

5、吊使用期间要定期测量基础沉降及塔吊倾斜，测量频率每月不少于一次。 钢丝绳要经常检查，及时更换。五、塔吊基础塔吊基础配筋详见下图： （按塔吊说明书中级钢进行级钢等强替换）塔机基础 C35双向5900M39*1350地脚螺栓00竖向钢筋31纵横方向布设双向5900六、 QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1. 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008；2. 混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)；3. 建筑结构荷载规范（ GB 50009-2001）；4. 河东工业园建设项目岩土工程勘察报告 ；5. QTZ80（ 6010）塔式起重机使用说明书 ；6. 建筑、结构设计图

6、纸；7. 简明钢筋混凝土结构计算手册 。（二）参数数据信息塔吊型号： QTZ80（ 6013）塔吊起升高度 H：150.00m塔身宽度 B： 1665mm基础节埋深 d： 0.00m自重 G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度 hc： 1.40m最大起重荷载 Q：60kN基础承台宽度 Bc： 6.00m4混凝土强度等级： C35钢筋级别： Q235A/HRB335基础底面配筋直径： 25mm公称定起重力矩 Me：800kNm基础所受的水平力 P：80kN标准节长度 b：2.80m主弦杆材料：角钢 / 方钢宽度 / 直径 c： 120mm所处城市：苏州市基本风压 0 ：0.5kN/m2地面粗糙

7、度类别： D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数 z：1.27 。地基承载力特征值 f ak： 600kPa基础宽度修正系数 b ：0.3基础埋深修正系数 d：1.5基础底面以下土重度 ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度 m：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重： G=596kN（整机重量 422+平衡重 174）；塔吊最大起重荷载： Q=60kN；作用于塔吊的竖向力： Fk GQ59660 656kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）中风荷载体型系数：2查表得：风荷载高度变化系数z=1.27 ；挡风系数计算

8、：221/2c/(Bb)=(3220.5) 0.12/(1.665 =3B+2b+(4B+b ) 1.665+2 5+(4 1.665 +5 ) 5)=0.302因为是角钢 / 方钢，体型系数 s =2.402 ；高度 z处的风振系数取： z=1.0 ；所以风荷载设计值为： =0.7 zsz0=0.7 1.00 2.402 1.27 0.5=1.067kN/m 2 ；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M = B H H 0.5=1.067 0.302 1.665 100100 0.5=2682.6kN m；5MkmaxMeM Phc800 2682.6 801.4 3594.6k

9、Nm；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e Mk/ （Fk+Gk） Bc/3式中 e 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk 作用在基础上的弯矩；Fk 作用在基础上的垂直载荷；Gk 混凝土基础重力，Gk256 6 1.4=1260kN；Bc为基础的底面宽度；计算得： e=3594.6/(656+1260)=1.876m 6/6=1m地面压应力计算：Pk （ Fk+Gk）/APkmax2 (F k Gk)/ （3aBc）式中 F k 作用在基础上的垂直载荷；Gk 混凝土基础重力；6a 合力作用点至基础底面最大压力边缘距离 (m) ，按下式计算：a Bc/2 0.5 Mk

10、/ （ Fk Gk） 6/2 0.5 -3594.6/(656+1260)=2.366m 。Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pk （ 656+1260） /6 2 53.22kPa；Pkmax=2(656+1260)/(3 2.366 6)= 89.98kPa ；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2.3 条。计算公式如下 :fa = f ak+b(b-3)+ d m(d-0.5)fa- 修正后的地基承载力特征值(kN/m2) ；f2- 地基承载力特征值，按本规范第 5.2.3 条的原则确定；取 600.000kN/m ；ak b、

11、 d- 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；b基础宽度地基承载力修正系数，取 0.30 ； d基础埋深地基承载力修正系数，取 1.50 ；- 基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3 ；b-基础底面宽度 (m) ，当基宽小于 3m按3m取值，大于 6m按6m取值，取 6.000m；m3 - 基础底面以上土的加权平均重度， 地下水位以下取浮重度， 取20.000kN/m；d-基础埋置深度 (m) 取1.4m；f a = fak+ b(b-3)+ dm(d-0.5)=600+0.3*20(6-3)+1.5*20(1.4-0.5) =645kPa解得地基承载力设计值：f

12、a=645kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:f a=645kPa；地基承载力特征值 f a大于压力标准值 Pk=51.58kPa，满足要求！地基承载力特征值 1.2 f a大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=89.98kPa，满足要求！（六）基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范 （ GB 50007-2002）第 8.2.7 条。验算公式如下 :F1 0.7 f a hhp t m o式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于 800mm时， hp取 1.0. 当 h大于等于 2000mm时， 取0.9 ，其间按线性内插法取用；取 =0.97 ；hphpft -

13、混凝土轴心抗拉强度设计值；取f t =1.57MPa；ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取h o=1.35m；7am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(a t +ab)/2 ；am=1.665+(1.665 +21.35)/2=3.005m ；at- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度） ；取 at 1.665m；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度； ab=1.665 +2 1.35=4.365m；

14、Pj- 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取P j =101.12kPa；2Al- 冲切验算时取用的部分基底面积；Al =6.00 (6.00-4.365)/2=4.905mFl- 相应于荷载效应基本组合时作用在Al 上的地基土净反力设计值。Fl =Pj Al ；Fl =101.12 4.905=495.99kN 。允许冲切力： 0.7 0.97 1.57 3005.00 1350.00=4814991N=4324.62kN F l =495.99kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（七）承台

15、配筋计算1. 抗弯计算依据建筑地基基础设计规范 （ GB 50007-2002）第 8.2.7 条。计算公式如下 :2(2l+a)(P max+P-2G/A)+(P max-P)l/12MI=a1式中： M - 任意截面 I-I 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；Ia1 - 任 意 截 面 I-I至基 底 边 缘 最 大 反 力 处的 距 离 ； 取 a1=(Bc-B)/2(6.00-1.665)/2=2.167m ；Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取101.12kN/m2；P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 I-I 处基础底面地基反力设计

16、值， P Pmax（ 3a al ）/3 a 101.12 (3 1.665-2.167)/(3 1.665)=57.25kPa ；G -考虑荷载分项系数的基础自重，取 G=25Bc Bchc=25 6.00 6.00 2；1.40=1260kN/ml -基础宽度，取 l=6.00m ；8a -塔身宽度，取 a=1.665m；a-截面 I - I在基底的投影长度 ,取a=1.665m 。经 过 计 算 得 MI=2.167 2 (2 6.00+1.665) (101.12+57.25-2 1260/6.00 2 )+(101.12-57.25) 6.00/12=575.56kN m。2. 配筋

17、面积计算 s = M/( 1f cbh02) = 1-(1-2 s ) 1/2 s = 1- /2 A s = M/( sh0f y)式中， l- 当混凝土强度不超过 C50时， 1取为 1.0, 当混凝土强度等级为 C80时，取为 0.94, 期间按线性内插法确定，取 l =1.00 ；fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m 2；ho- 承台的计算高度， h =1.35m。o经过计算得：s =575.56 106/(1.00 16.76.00 103(1.35 103) 2 )=0.00315 ； =1-(1-2 0.00315) 0.5 =0.00315； s=1-0

18、.00315/2=0.998 ；As=575.56 106/(0.9981.35 103 300.00)=1423.98mm2。2由于最小配筋率为0.15%, 所以最小配筋面积为 :6000.00 1400.00 0.15%=12600.00mm。故取 A s=12600.00mm2。9下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦 xx 老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪， 论文凝聚着他的血汗， 他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响， 在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西

19、工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬 !特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师， 但是在这三年来， 在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候， “明师之恩，诚为过于天地，重于父母” ，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达， 在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意 !感谢这三年来我的朋友以及汽修0932 班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟 !正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独， 马上就要各奔前程了， 希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修093210班这个大家庭 !最后我要感谢我的父母， 你们生我养我， 纵有三世也无法回报你们， 要离开你们出去工作了， 我在心里默默的祝福你