阜阳市少年宫二期工程局部高支模施工方案

1、阜阳市少年宫二期工程局部高支模施工方案目录1、工程概况： .11.1、高支模概况： .11.2、混凝土输送方式： .11.3、地基： .22、模板设计.22.1材料准备 .22.2、楼面板支模 .22.3 、梁的支模 .22.4 、支顶安装 .23、模板安装： .33.1 、模板安装顺序： .33.2、安装工艺及质量要求： .33.2.1、梁板安装工艺： .33.2.2、安装质量要求： .33.2.3、模板支撑体系用料质量要求： .43.2.4、模板支架的构造要求： .43.2.5.立杆步距的设计： .43.3.6、整体性构造层的设计： .53.3.7、剪刀撑的设计： .53.3.8、支撑架搭

2、设的要求： .53.3.9施工使用的要求： . .54、模板拆除： .65、模板安装、拆除安全技术措施： .66、模板安装示意图： .76.1、8.4米钢管支顶模板安装剖面图 : . .76.2 、19m钢管支顶剖面图 .77、模板支撑计算书 :77.1 、梁支撑计算书：87.2 、板支撑计算书：251、工程概况：阜阳市少年宫二期工程建筑面积 9037m2，框架结构，地下 1 层、地上 3 层局部 6 层。本工程抗震设防烈度为 7 度，结构设计使用年限50 年，建筑物安全等级二级，耐火等级地上二级、地下一级，建筑总高度 31.5 米。主要编制依据：混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 5020

3、42002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范 (GB 50017-2003)工程设计图及上级的有关文件及标准等1.1 、高支模概况：本工程二层 1-6 轴高 5.5 米至 6.8 米； 8-9 轴高 5.5 米；六层 8-9 轴高 6.3 米、 6-8 轴高 19 米；二层 1-6 轴南、北、东三立面向外悬挑3.6 米，一层顶无支撑点， 支撑点必须落到地面， 支撑高度为 11.5 米。最大梁跨度 10 米，梁截面尺寸为 250*400mm、250*500 mm 、 250*600 mm 、250*700

4、mm 、350*800 mm 、最大截面为 400*1000，板厚 120 mm，最大板厚 150 mm。1.2 、混凝土输送方式：砼的浇筑采用砼泵车， 柱的砼浇筑利用安装好的脚手架作为工作面，楼面砼的浇筑由一边向另一边逐跨进行，砼的浇筑宽度不的超过6米，避免高温影响砼质量。在砼浇筑前，对模板及支架必须进行检查，并做好记录，符合设计要求后方可浇筑砼。同时，对模板内的杂物应清理干净，对模板的缝隙及孔洞应予堵严，对木模板应浇水湿润，但不得有积水。1.3 、地基：二层悬挑部分支撑从地面搭设， 高度 11.5 米，地面提前进行硬化，做成 C15厚100mm垫层宽 5米，所有支撑杆下均放置垫板（准备充足

5、垫板），搭设时楼层架与悬支撑架按步距进行连接。2、模板设计2.1 材料准备4580 木枋、 8080 大棱木、 18 厚木面板、 48 钢管支顶、扣件、剪刀撑、连结杆、水平拉杆、可调上托、可调下托、脱模剂。2.2 、楼面板支模楼板模板采用18 mm厚 1830915 mm优质木面板，梁侧模板采用 18 mm木面板，梁底模板采用 18 mm木面板。楼板厚度为 120 mm，龙骨采用 48 钢管 200 mm，立杆钢管间距 1000750 。支撑采用钢管，钢管支撑宜采用整支，长度不够的用对接卡头连接，并在钢管上加可调支托调整至合适高度；2.3 、梁的支模（ 1）、梁侧模板用 18 厚木面板，梁底模

6、板用 18 厚木面板，梁加固采用对拉螺栓和卡勾（ 2）、梁底龙骨全部采用 48 钢管。2.4 、支顶安装在钢管支撑上加平水 48 钢管 ，用卡头与水平拉杆连结 , 水平拉杆顶紧柱边。钢管支撑之间采用纵横水平拉杆 , 每高 1.5 米应相应加设一道 48 钢管水平拉杆 , 水平拉杆两边顶紧柱子 , 纵横水平拉结。另设置剪刀撑纵横连结间距为 6 米。梁跨大于 4 米时 , 模板按全跨的 0.3 起拱。梁截面高度大于 800mm以上的要用 10 穿芯螺栓沿梁高设置，水平间距500mm，螺栓用塑料套管保护，以便拆除后再使用。3、模板安装：3.1 、模板安装顺序：安装钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在可调上

7、托上安放钢管，钉梁底板、梁侧板，安装斜支撑，加固支撑，最后安装楼面模板。浇筑完柱混凝土后，安装楼面钢筋，浇筑楼面混凝土。3.2 、安装工艺及质量要求：3.2.1 、梁板安装工艺：（ 1）、梁底模板：按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。 当梁底板跨大于及等于 4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的 3。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（ 2）、支顶应设扫地杆，水平杆距离 1.5m，支顶每增高 1.5 米应相应加设一道 48 钢管水平拉杆。（ 3）、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，进行加固等。梁侧模板制作高度应根据梁高来确定。（ 4）、铺

8、楼面模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉牢。（ 5）、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。3.2.2 、安装质量要求：（ 1）、模板及其支顶必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分就有足够的支承面积。（ 2）、木枋、木模板、材质应符合规范的有关标准，表面顺直无弯曲、扭转、平面几何尺寸和截面尺寸符合施工要求。（ 3）、可调上托在使用时，其端头必须紧贴钢管。可调上托在钢管支撑内必须保持有一半的长度。（ 4）、拆卸较大跨度的梁下支模系统时， 各个体的拆卸体系应从中间开始，向两端展开。跨度在 8 米以上的连续梁及框架梁、飘梁的支模体系，必须在其强

9、度等级达到 100%设计值，才可拆除。（ 5）、模板安装允许偏差按现行规范及有关规定执行。3.2.3 、模板支撑体系用料质量要求：（ 1）、支撑用钢管脚手架配件，有卡头、可调支托以及钢管等，对折曲变形、严重锈蚀，配套不全的不的使用。（ 2）、所有木板、木枋的规格尺寸应保证，废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能用在受力部位。3.2.4 、模板支架的构造要求：（ 1）、梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；（ 2）、立杆之间必须按步距满设双向水平杆， 确保两方向足够的设计刚度；（ 3）、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。3.2.5

10、. 立杆步距的设计：（ 1）、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时， 可以采用等步距设置；（ 2）、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；（ 3）、 高支撑架步距以 0.9-1.5m 为宜，本工程设计为 1.5m。3.3.6 、整体性构造层的设计：（ 1）、当支撑架高度 20m或横向高宽比 6 时，需要设置整体性单或双水平加强层，本工程最高为 19 米横向高宽也在范围内；（ 2）、. 单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3 ；(3) 、双水平加强层在支撑

11、架的顶部和中部每隔 10-15m 设置，四周和中部每 10-15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；（ 4）、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部 （扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.3.7 、剪刀撑的设计：（ 1）、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；（ 2）、中部可根据需要并依构架框格的大小， 每隔 10-15m 设置。3.3.8 、支撑架搭设的要求：（ 1）、严格按照设计尺寸搭设， 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；（ 2）、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于 扣件架规范的要求；（ 3）、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的， 每个扣件的拧紧力矩

12、都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（ 4）、支座的设计要满足承载力的要求。3.3.9 施工使用的要求：（ 1）、精心设计混凝土浇筑方案， 确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（ 2）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（ 3）、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、模板拆除：模板拆除时间和拆除顺序：（ 1）、模板拆除，侧模拆除应保证混凝土边角不受损坏方可进行；而水平模板及支撑则由项目部根据混凝土的强度试压报告， 符合混凝土

13、结构工程施工质量验收规范(GB 502042002) 表 4.3.1 规定，所发出的指令后执行。（ 2）、模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐5、模板安装、拆除安全技术措施：（ 1）、模板（高支撑）安装、拆除方案由施工员对班组进行技术交底。（ 2）、模板上堆放材料要均匀，要符合构件的使用荷载，泵送混凝土出料应及时分摊到其他地方，临时料堆高度不得超过200mm。（ 3）、模板（高支撑）安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全保

14、护的要佩带安全带。（ 4）、模板（高支撑）安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模板（高支撑）的倾覆。（ 5）、模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不许有空隙、松动或探头脚手板；临边做好防护措施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。（ 6）、使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。（ 7）、保持现场文明施工，禁止明火，天热防火。6、模板安装示意图：6.1 、 8.4 米钢管支顶模板安装剖面图: （附图）6.2 、19m钢管支顶剖面图：（附图）7、模板支撑计算书:7.1 、梁支撑计算书：高支模计算书梁段 : 最大跨梁。一、参数信息1. 模板支

15、撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40 ；梁截面高度 D(m):1.00 ；混凝土板厚度 (mm):120.00 ；立杆沿梁跨度方向间距 La(m):0.70 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 ；立杆步距 h(m):1.50 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ；梁支撑架搭设高度 H(m)：19.00 ；梁两侧立杆间距 (m):0.60 ；承重架支撑形式 : 梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数 :0 ；采用的钢管类型为 483. 5；立杆承重连接方式 : 双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数 :0.80 ；2. 荷载参数模板自

16、重 (kN/m2):0.35 ；钢筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ；倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0 ；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 ；3. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量2；E(N/mm) ：10000.02木材抗弯强度设计值 fm(N/mm) ：17.0 ；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) ：1.7 ；2面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm) ： 9500.0 ；2面板抗弯强度设计值 fm(N/mm) ：13.0 ；4. 梁底模板参数梁底模板支撑的间距 (

17、mm)：300.0 ；面板厚度 (mm)：18.0 ；5. 梁侧模板参数次楞间距 (mm)：350 ，主楞竖向根数： 4；主楞间距为： 100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距 (mm)：500；穿梁螺栓直径 (mm)：M10；主楞龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管48主楞合并根数： 2；次楞龙骨材料：钢管截面类型为圆形，圆钢管483.5 ；次楞合并根数： 2；二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取

18、，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h ；T -混凝土的入模温度，取20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1-外加剂影响修正系数，取 1.200 ； 2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生

19、的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图 ( 单位： mm)1. 强度计算跨中弯矩计算公式如下 :其中，W-面板的净截面抵抗矩， W= 1002.1 2.1/6=73.5cm 3；M -面板的最大弯距 (Nmm)；2 -面板的弯曲应力计算值 (N/mm)2f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm) ；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q -作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1=1.2 1180.9=19.44kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值: q2=1.4 120.9=2.52kN/m ；q = q1+q2= 19.440+2.520 = 21.960

20、 kN/m；计算跨度( 内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距M= 0.12521.96 3502= 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:= 3.36105/427.35 10 =4.575N/mm；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm ；l-计算跨度 ( 内楞间距 ): l = 350mm；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm 2；I-面板的截面惯性矩 :

21、 I =1001.8 1.8 1.8/12=48.6cm 4；面板的最大挠度计算值 :=521.96 3504/(384 95004.86 105) = 0.929 mm ；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞 ( 木或钢 ) 直接承受模板传递的荷载， 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞， 截面宽度 60mm，截面高度 80mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :23；W = 682/6 =

22、128cm34I = 6 82/12 = 512cm；内楞计算简图（1）. 内楞强度验算强度验算计算公式如下 :2其中， -内楞弯曲应力计算值 (N/mm) ；M -内楞的最大弯距 (Nmm)；W -内楞的净截面抵抗矩；2f -内楞的强度设计值 (N/mm) 。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q =(1.2 180.9+1.4 20.9) 1=21.96kN/m；内楞计算跨度 ( 外楞间距 ): l = 177mm；内楞的最大弯距 : M=0.101 21.96 176.67 2 =6.92104Nmm；最大支座力 :R=1.1 21.96 0.177=8.455 kN ；

23、经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =6.92104/1.28 105 = 0.541 N/mm 2；内楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.541 N/mm 2小于 内楞的抗弯2强度设计值 f=17N/mm ，满足要求！其中 l-计算跨度 ( 外楞间距 ) ：l = 500mm ；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；E -2内楞的弹性模量： 10000N/mm；I -内楞的截面惯性矩： I = 5.12 1064mm；内楞的最大挠度计算值 :=0.677 21.96 5004/(100 100005.12 10 6) =

24、 0.181 mm ；内楞的最大容许挠度值 : = 500/250=2mm ；内楞的最大挠度计算值=0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2. 外楞计算外楞 ( 木或钢 ) 承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN, 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :截面类型为圆钢管 483.5 ；外钢楞截面抵抗矩W = 10.16cm 3；4外钢楞截面惯性矩I = 24.38cm；2其中 -外楞受弯应力计算值 (N/mm)M -外楞的最大弯距 (Nmm)；W -外楞的净截面抵抗矩；2f -外楞的强度

25、设计值 (N/mm) 。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.922 kN m；其中，F=1/4qh=5.49 ，h为梁高为 1m，a为次楞间距为 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值 : = 1.92 106/1.02 104 = 189.124 N/mm 2；外楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2，满足要求！（2）. 外楞的挠度验算2其中 E-外楞的弹性模量： 206000N/mm；F- 作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN；l- 计算跨度： l=50

26、0mm；4I- 外楞的截面惯性矩： I=243800mm；外楞的最大挠度计算值 :=1.615 5490.000 500.003/(100 206000.000243800.000)=0.221mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.221 mm 外楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm ；外楞的最大挠度计算值=0.221mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下 :其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm2) ；2f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直径 : 12 m

27、m ；穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ；穿梁螺栓有效面积 : A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N=(1.2 18+1.4 2) 0.5 0.355 =4.331 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值 : N = 170 76/1000 = 12.92 kN ；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.331kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN ，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 , 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣

28、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :43W = 400 1818/6 = 2.16 10 mm；I =400181818/12 = 1.945410 mm；1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：2其中， -梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm) ；M -计算的最大弯矩(kNm)；l-计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =300.00mm；q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m) ；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 （ 24.00+1.50 ） 0.40 1.00 0.

29、90=11.0 2kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 0.40 0.90=0.15kN/m ；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 2.00 0.40 0.90=1.01kN/m ；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下 :M = 0.10 12.175 0.3=0.11kNm；max2642 =0.11 10/2.1610 =5.073N/mm；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册 刚度验算采

30、用标准荷载， 同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 :其中， q-作用在模板上的压力线荷载:q =（(24.0+1.50)1.000+0.35） 0.40= 10.34KN/m ；l-计算跨度( 梁底支撑间距): l =300.00mm；E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 10.34 3004/(100 95001.94 105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值 :=0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值 : = 300 / 250 = 1.2mm，满足要

31、求！七、梁底支撑钢管的计算1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN) ：q 1= (24+1.5) 0.4 10.3=3.06 kN ；(2)模板的自重荷载 (kN) ：q2 = 0.35 0.3 (2 1+0.4) =0.252 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.5+2)0.4 0.3=0.54kN；2. 木方楞的传递均布荷载验算：q = (1.2(3.06 0.252)+1.4 0.54)/0.4=11.826 kN/m；3. 支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载， q=11.8

32、26 kN/m ；弯矩图 (kNm)剪力图 (kN)变形图 (mm)钢管的支座力 N1=N3=2.365 KN；钢管最大应力计算值： =0.473 106 /5080=93.118 N/mm 2；钢管最大剪力计算值：32T=22.365 10 /4.52 100=10.465N/mm；钢管的最大挠度： =0.644 mm；钢管的允许挠度 : =600.000/250=2.400 mm ；钢管最大应力计算值93.118 N/mm 2 小于 钢管抗弯强度设计值f=205.000 N/mm 2，满足要求！钢管受剪应力计算值10.465 N/mm 2 小于 钢管抗剪强度设计值T=120.000 N/m

33、m 2，满足要求！钢管的最大挠度=0.644 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1. 梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.365 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kNm)支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.394 kN m ；最大变形 V max = 0.46 mm；最大支座力Rmax = 5.969 kN；最大应力= 0.394106/(5.08103)=77

34、.547 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值77.547 N/mm 2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度 Vmax=0.46mm小于 700/150 与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算 :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):RRc其中Rc -扣

35、件抗滑承载力设计值, 取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0 kN ；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1. 梁两侧立杆稳定性验算 :其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =5.969 kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 0.129 18=2.789 kN ；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 (1.00/2+(0.60- 0.40)/2)0.70 0.35=0.176 kN ；楼板钢筋混凝土自重荷

36、载:N4=1.2(1.00/2+(0.60- 0.40)/2)0.70 0.120 (1.50+24.00)=1.542 kN；N =5.969+2.789+0.176+1.542=10.477 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58；A -立杆净截面面积(cm 2) ： A = 4.89；W -立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08 ； - 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm 2) ；f -钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2；lo -计算长度 (m) ；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式

37、计算lo= k uh1k 1 -计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ，u =1.7 ；上式的计算结果：立杆计算长度L o= k1uh = 1.1551.7 1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=10476.595/(0.207 489) =103.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.5 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力

38、计算 :立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值 :fg= fgkck = 120 1=120 kPa；其中，地基承载力标准值： f gk= 120 kPa；脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =0/0.25=0 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 0 kN ；基础底面面积 ：A = 0.25 m 2 。p=0 fg。地基承载力满足要求！=120 kPa7.2 、板支撑计算书：一、参数信息 :1. 模板支架参数横向间距或排距 (m):0.75 ；纵距 (m):1.00 ；步距 (m):1.50 ；立

39、杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度(m):18.00 ；采用的钢管 (mm):48 ；板底支撑连接方式 : 钢管支撑；立杆承重连接方式 : 可调托座；板底钢管的间隔距离 (mm):200.00 ；2. 荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500 ；4. 材料参数面板采用木面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；2；面板抗弯强度设计值2；面板弹性模量 E(N/mm):9500(N/mm):13托梁材料为：钢管 ( 单钢管 ) : 48 3.5 ；5. 楼板参数钢筋级别 : 二级钢 HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级 :C30；楼板的计算长度 (m):7 ；施工平均温度 ( ):2