JGJ300-2013《筑施工临时支撑结构技术规范》模板支架工程施工方...（完整版）

1、JGJ300-2013筑施工临时支撑结构技术规范模板支架工程施工方案计算实例目录一、编制依据1二、工程参数1三、模板面板验算2四、次楞方木验算3五、主楞验算5六、扣件抗滑移验算 7七、风荷载计算7八、立杆稳定性验算 8九、立杆底地基承载力验算 10十、架体抗倾覆验算11一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB

2、50009-20128、钢结构设计规范 GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范 GB50005-200311、混凝土模板用胶合板 GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质 2009254号二、工程参数楼板模板支架参数锂筑电T适险等级1级危险等级系救；支撑结构 hl水平杆件1礎櫻板厚蛾0. 3m支架高度立杆纵距0. 9m立杆債距0,9m水平杆最大步距L 5m顶步步距1. 2rn立杆顶伸出长度日0* 5m扫地杆高度0. 2m舗管类塑t48

3、X3. Onim面板木胶合板厚度t I5mrr方木SOmtnX 80mm-闾距3m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构，剪旳撑宽度纵距方向吕跨.横距方向E跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与迓有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷敎新浇碗自重24kN/ma钢筋口重1. lkN/m3面板次楞自重0. 3kN/m2支架口重0.136kN/m可父荷報施工人员及设备荷载面板与次榜工”：立杆2. 5kN/m2 2. 5kX2.5kX/m22. 5kX/m2泵送矽或不均匀堆較等因素产生的附加水平荷载嗟向永久荷我标准值的2%风荷栽广东广州市，基本风压：03kN/m

4、2三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ,取主楞间距0.9m的而板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩肛900X 15X 15/6=33750mn?：截面惯性矩 1 二 900X 15X15X15/12=253125nw4：(一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承而板的次楞间距，L=0.3me2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q)=1.2X(24X 0.3-1. IX O.3-O.3 )十 1.4 X 2.5 X 0.9= 11.606kN/mq 产1.35 X (24 X 0.3+ 1.1X 0.3-03)+ 1.4

5、X0.7X2.5 X 0.9= 11.718kN/m 根据以上两者比较应取qi= U.718kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载役计值q2= 1.2 X 0.9 X 0.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500kN3、强度验算施工荷裁为均布线荷载：M；=0. lqil2=O. IX 11.718X0. 32=O. 105kN m施工荷载为集中荷载：M2=O. 08q2l2+0. 213Pl=0.08X 0. 324X0. 32 +0.213X 3. 500X0. 3=0. 226kN m 取仁产0226KNm验算强度。面板抗弯强度设计值212.5

6、N/nun2；0.226Xo =6. 70N/mm2 f=12. 5N/mm2W33750面板强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9X (24X0.3+1.1X0.3+0. 3+2.5) =9.297kN/m：面板最大容许挠度值：300/400=0. 8nuii：面板弹性模量：E = 4500N/mm2：0. 677ql40. 677X9. 297X3001v =二0. 45inm 0. 8mm100EI100X4500X253125满足要求！!1!次楞方木验算次楞釆用方木，宽度50mm,高度80mm,间距0. 3m,截面

7、抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50X80X80/6=53333nun5：截面惯性矩 I =50 X 80 X 80 X 80/12=2133333nun:（一）抗弯强度验算1、次榜按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9mePP1ri2、荷载计算取均布荷裁或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：qi-1.2X(24X 0.3+1 .IX 03-0.3)+ 1.4X2.5JX 0.33.869kN/mq=1.35X(24X 03-1.1 X 0.3-0.3)-1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.3= 3.906kN/m 根据以上两者比较应

8、取qi= 3.906kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=L2X0.3X 0.3=008kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：H产 0. lq；l2=0 1X3. 906X0. 90. 316kN m施工荷载为集中荷载：M,= 0. O8q2l2+O. 213Pl=0. 08X0. 108X0. 9=0. 213X3. 500X0. 9=0. 678kN m 取U=0.678kX - m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mnii：0. 678 X108o = =12. 71N/mm f=17N/mmW533

9、33次榜抗弯强度满足要求！-)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V;=0. 6hl=0 6X3. 906X0. 9=2. 109kN施工荷载为集中荷载：V2= 0. 6q2l+O. 65P=0.6X0. 108X0. 9+0. 65X3. 500=2. 333kN取匕2333k验算强度。木材抗剪强度设计值f=l. 6N/mm抗剪强度按下式计算：3V3X2.333X101t = = = 0. 875N/mm2 fv=l. 6N/mni22bh2X50X80次楞抗剪强度满足要求！(三)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载-施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3X (24X0.3+

10、1. 1X0. 3+0. 3+2.5) =3. 099kN/m次榜最大容许挠度值:900/250=3. 6mm：次楞弹性模量：E = lOOOON/nun2：0. 677ql40. 677 X 3. 099 X900. 0v = = =0. 65mm 3. 6mm100EI100X 10000X2133333满足要求！五、主楞验算主榜釆用：双钢管，截面抵拒矩W=8. 98cm1,截面惯性矩1=21.56(-)强度验算当进行主榜强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2. 5kX/mm首先计算次楞作用在主榜上的集中力P。作用在次榜上的均布线荷载设计值为：qn=1.2X(24X0.3+1.1 X03+

11、03)-1.4X2.5X0.3=3.869kN/mq12= 1.35 X (24 X 0.3+1.1 X 03-03)-1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.3= 3.906kN/m根据以上两者比较应取qi= 3.906kN/m作为设计依据次楞最大支座力二1lqPl 1X3. 906X0. 9=3. 867kNe次楞作用集中荷载P=3. 867kN,进行最不利荷载布置如下图：3.873.873.873.873.873.873.873.873.87计算简图(kN)最大弯矩u=l. 102kNm：主楞的抗弯强度设计值f=205N/nun2：1. 102X106o = = = 122. 717N/

12、mm2 205N/mm2W8.98X101主愣抗穹强度满足要求！-)挠度验算挠度验算时，荷裁效应组合取永久荷载亠施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次榜作用在主榜上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0. 3X (24X0.3+1. 1X0. 3+0. 3+2.5) =3.099kN/m次楞最大支座力习.lqtl=l. 1X3. 099X0. 9=3. 068kN以此值作为次楞作用在主榜上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=1.085nun. 主梁的最大容许挠度值:900/150=6. Oiiun,最大变形 V = 1.085mm 6. Oinm满足要求！六、扣件

13、抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=12. 826k由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计 算。七、风荷载计算1 风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：儿儿3。3厂一基本风压.按广东广州市10年一遇风压值采用，3产0.3kN/lDSA厂一支撑结构风荷载体形系数儿，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷 载规范表831第33项和37项的规定计算.支撑架的挡风系数o=1.2X，V(laXh) = 1.2X 0. 136/(0. 9X1. 5)=0. 121式中人一一步一跨范围内的挡风面A,= (L+h-0.325Lh)d=O. 136m2le立杆间距,0.9m, h步距，1.5m, d钢管外

14、径，0. 048m系数1. 2节点面积增大系数。系数0. 325支撑架立面每平米内剪刀律的平均 长度。单幷架无遮拦体形系数:K,=l. 2(p=l. 2X0. 121=0. 15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- nn1-0. 942=0. 15=0.291- n1-0. 94n一一风荷载地形地貌修正系数。n一支撑架相连立杆排数。支獰架顶部立杆段距地面计算高度ll=8m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市 区。风压高度变化系数Hx=O. 65支獰架顶部立杆段风荷载标准值3,冲,儿3产0. 65X0. 29X0. 3=0. 057kN/m22. 风荷载引起的立杆轴力标准值支獰结构通过连墙件与

15、既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力“和弯矩血。3. 风荷载引起的立杆弯矩设计值1P,E风荷载的线荷载标准值，P沪3丄二0. 057X0. 9=0. 05kX/m 3k-风荷载标准值，g)=0. 057kN/m2, L立杆纵向间距，1f0.9ih 风荷载引起的立杆弯矩标准值HfhPh20. 05X 1. 52Mn=0. OllkN m10 10风荷载引起的立杆弯矩设计值2 =1.4X0. 011=0. 015kNm八、立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态.应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算 由叮变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最

16、不利的效应设计值确定支撑结构逋过连 墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆轴力设 计值按下式计算取较大值：1. lxl. 2X 0. 136X8+(24X0. 3+1. 1X0. 3+0. 3)X0. 9X0. 91+1.4X2. 5X0. 9X0. 9=12.926kN：1. lxl. 35X0. 136X8+(24X0. 3+1. 1X0. 3+0. 3) X0. 9X0. 9+l. 4X0. 7X2. 5X 0.9X0. 9 =13.217kN：立杆轴向力取上述较大佰，N=13.217KNe-)立杆计算长度J有剪刀律框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时

17、，立杆计算长度L=PHP.uhu立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B3水平杆连 续取值。表中主要参数取值如下：/ /有剪刀獰框架式支撑结构的刚度比K二二+三，其中E弹性模量.取206000 (N/mm2)I钢管的截而惯性矩，取107800 (mm：) h立杆步距.取1500rmnk节点转动刚度，取35kNm/rad1 j-立杆的y向间距，取900mm206000X107800900K= + =0. 521500X35X1066X1500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =Ix/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx=6x向宦义：立杆纵横向间距相同，x

18、向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数査表，立杆计算长度系数u=1.79B。一扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，BF1.04其中a】一扫地杆高度与步距h之比，ai=0.2/1.5=0.13a：悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa】与a?中的较大值，a=0.330L高度修正套数，架体髙度8m, BR.07立杆计算长度 Lo=0H0anh =1. 07 X 1. 04X 1. 79 X 1. 5=2. 99m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NWf（pK一立杆轴力设计值，取13.2

19、17kN；0轴心受压构件的稳定疾数，根据长细比X =Mi査规范附录A取值：入一计算长细比，X =171=2990/15. 90=188,査表0=0.203；J 一立杆计算长度，取2990mm, i一杆件截面回转半径，取15. 90mm；A杆件截面积，取424mF钢材抗压强度设计值，取205N/nim2；=153. 557N/nun; f=205 N/mrnN13.217X103A0.203X424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支淳结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算:一立杆轴力设计值，取13.217kN：轴心受压构件的稳定系数，根据长细比X =L0/i査规

20、范附录A取值；入一计算长细比，X =13/1=250/1. 59=157,査表丸.284Lo立杆计算长皮,进行局部稳定性验算时,Lo= (l+2a) h=(l+2X0. 333) X 1. 5=2. 50m aa与a2中的较大值，a=0.333其中a】一扫地杆髙度与步距h之比，a产021.5=0.133az悬臂长度与步距h之比，32=0.5/1.5=0.333i-杆件截面回转半径，取1. 59cm：A-杆件截面积，取424mmS f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2：风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0. 015kXm杆件截面模量，和4490mn?立杆的欧拉临界力，Ji2EA 3. 142

21、2 X 206000 X 424Ne= =34. 98kXX2157 2立杆稳定性验算如下：13.217X 1030.015X 1013.2170. 284X4244490X (1-1. 1X0. 284X)34. 98=109. 761+3. 788=113. 549N/mn2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!九、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至经木顶面的轴向力设计值N =13.217kN2、垫木底积A垫木作用长度0.9m,垫木宽度0.3m,垫木面积A=0.9X0. 3=0.27m23、地基上为素填上，其承载力设计值fk= 130kN,m2立杆垫木地基上承载力折减系数m产0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力N13.217P= = =48. 95kX/m2 mff 130X0. 4=52kN/m2A0.27满足要求!。十、架体抗倾覆验算支架应按碇浇筑前和磴浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求:Y厂一支架的抗